KR101322945B1

KR101322945B1 - 페라이트계 스테인리스강 및 이의 제조방법

Info

Publication number: KR101322945B1
Application number: KR1020100125515A
Authority: KR
Inventors: 임채봉; 양성호
Original assignee: 주식회사 포스코
Priority date: 2010-12-09
Filing date: 2010-12-09
Publication date: 2013-10-29
Also published as: KR20120064334A

Abstract

본 발명은 wt%로, 탄소(C): 0.02 이상 0.08 이하, 질소(N): 0.01 이상 0.05 이하, 실리콘(Si): 0.01 이상 0.5 이하, 망간(Mn): 0.01 이상 0.7 이하, 인(P): 0.001 이상 0.035 이하, 황(S): 0.001 이상 0.005 이하, 크롬(Cr): 15.0 이상 17.0 이하, 니켈(Ni): 0.001 이상 0.5 이하, 구리(Cu): 0.01 이상 0.5 이하, 알루미늄(Al): 0.01 이상 0.15 이하, 티타늄(Ti): 0.01 이상 0.1 이하, 나머지 Fe 및 불순물을 포함하는 박물재를 냉간압연할 때, 상기 냉간압연은 TRM (tandom rolling mill) 압연단계와 ZRM (zendsimir rolling mill) 압연단계를 포함하고, 상기 TRM 압연단계는 제1 내지 제4 스탠드로 수행되는 것을 특징으로 하는 표면 광택도 (Gs 20°C)가 900 내지 1000인 페라이트계 스테인리스강의 제조방법과 상기 제조방법에 의하여 제조된 페라이트계 스테인리스강에 관한 것이다.

Description

페라이트계 스테인리스강 및 이의 제조방법 {Ferritic stainless steel and Method for manufacturing it}

본 발명은 페라이트계 스테인리스강 및 이의 제조방법에 관한 것으로, 보다 상세하게는 냉연 조업 기술을 향상시킴으로써 생산비가 절감되고 표면 품질이 향상된 페라이트계 스테인리스강 및 이의 제조방법에 관한 것이다.

일반적으로 스테인리스강은 오스테나이트계, 페라이트계, 마르텐사이트계 및 듀플렉스계 또는 이상계로 분류된다. 이와 같은 스테인리스강에서 페라이트계 스테인리스강은 고가의 니켈을 첨가하지 않으므로 경제성이 우수하여 다양한 분야에서 사용되고 있다. 페라이트계 스테인리스강은 다양하게 사용이 가능하므로 용도에 따라 적절한 물성을 갖는 것이 중요하다. 따라서, 페라이트계 스테인리스강의 생산성을 향상시키기 위하여 원료의 단가를 낮추고 최적의 생산 방법을 개발하기 위하여 다양한 연구가 진행되고 있다.

상술한 문제점을 해결하기 위해 안출된 본 발명의 목적은 저가의 원료를 이용하여 소정의 물성을 갖는 페라이트계 스테인리스강을 제공하기 위한 것이다.

또한, 본 발명의 다른 목적은 공정 속도가 향상되고, 동시에 표면 광택도가 우수한 페라이트계 스테인리스강을 제조하는 방법을 제공하기 위함이다.

상기한 바와 같은 목적을 달성하기 위한 본 발명의 특징에 따르면, 본 발명은 wt%로, 탄소(C): 0.02 이상 0.08 이하, 질소(N): 0.01 이상 0.05 이하, 실리콘(Si): 0.01 이상 0.5 이하, 망간(Mn): 0.01 이상 0.7 이하, 인(P): 0.001 이상 0.035 이하, 황(S): 0.001 이상 0.005 이하, 크롬(Cr): 15.0 이상 17.0 이하, 니켈(Ni): 0.001 이상 0.5 이하, 구리(Cu): 0.01 이상 0.5 이하, 알루미늄(Al): 0.01 이상 0.15 이하, 티타늄(Ti): 0.01 이상 0.1 이하, 나머지 Fe 및 불순물을 포함하는 박물재를 냉간압연할 때, 상기 냉간압연은 TRM (tandom rolling mill) 압연단계와 ZRM (zendsimir rolling mill) 압연단계를 포함하고, 상기 TRM 압연단계는 제1 내지 제4 스탠드로 수행되는 것을 특징으로 하는 표면 광택도 (Gs 20°C)가 900 내지 1000인 페라이트계 스테인리스강의 제조방법에 관한 것이다.

상기 TRM 압연단계는 제1 스탠드에서 압하율이 23% 내지 30%로 수행될 수 있다.

이때, 상기 TRM 압연단계는 제2 스탠드에서 압하율이 20% 내지 25%로 수행될 수 있다.

상기 ZRM 압연단계는 상기 TRM 압연단계 이후에 수행될 수 있다.

또한, 상기 TRM 압연단계 수행 후, 상기 ZRM 압연단계 수행 전의 박물재의 중간압연두께는 0.8 mm 내지 1.2 mm일 수 있다.

상기 TRM 압연단계에서 압연속도는 80 mpm 내지 130 mpm일 수 있다.

상기 TRM 압연단계에서 상기 박물재의 폭이 1000 mm를 기준으로 텐션은 5 ton 내지 12 ton일 수 있다.

상기 ZRM 압연단계는 총패스수가 7패스일 수 있다.

또한, 본 발명은 wt%로, 탄소(C): 0.02 이상 0.08 이하, 질소(N): 0.01 이상 0.05 이하, 실리콘(Si): 0.01 이상 0.5 이하, 망간(Mn): 0.01 이상 0.7 이하, 인(P): 0.001 이상 0.035 이하, 황(S): 0.001 이상 0.005 이하, 크롬(Cr): 15.0 이상 17.0 이하, 니켈(Ni): 0.001 이상 0.5 이하, 구리(Cu): 0.01 이상 0.5 이하, 알루미늄(Al): 0.01 이상 0.15 이하, 티타늄(Ti): 0.01 이상 0.1 이하, 나머지 Fe 및 불순물을 포함하는 박물재를 냉간압연할 때, 상기 냉간압연은 TRM (tandom rolling mill) 압연단계와 ZRM (zendsimir rolling mill) 압연단계를 포함하고, 상기 TRM 압연단계는 제1 내지 제4 스탠드이고, 상기 ZRM 압연단계는 TRM 압연단계 후에 수행되되 총패스수가 7패스이며, 상기 TRM 압연단계 수행 후, 상기 ZRM 압연단계 수행 전의 박물재의 중간압연두께는 0.8 mm 내지 1.2 mm인 것을 특징으로 하여 제조되는 표면 광택도 (Gs 20°C)가 900 내지 1000인 페라이트계 스테인리스강에 관한 것이다.

이상 살펴본 바와 같은 본 발명에 따르면, 공정비를 낮추고 생산성이 향상된 페라이트계 스테인리스강을 제공할 수 있다.

또한, 본 발명에 따르면 표면 광택도가 우수한 페라이트계 스테인리스을 제공할 수 있다.

도 1은 본 발명의 바람직한 실시예에 따른 페라이트계 스테인리스강의 제조방법의 개략적인 흐름도.
도 2a는 TRM 압연단계의 개략도.
도 2b는 ZRM 압연단계의 개략도.
도 3a는 TRM 압연단계의 제1 스탠드에서의 압하율별 오일핏을 나타낸 그래프.
도 3b는 TRM 압연단계의 제2 스탠드에서의 압하율별 오일핏을 나타낸 그래프.
도 4는 TRM 압연단계 수행 후 ZRM 압연답계 수행 전의 박물재의 중간압연두께에 따른 백근면적율을 나타낸 그래프.
도 5는 압연속도 및 텐션에 따른 표면 광택도 (Gs 20°C)에 대한 그래프.

기타 실시예들의 구체적인 사항들은 상세한 설명 및 도면들에 포함되어 있다.

본 발명의 이점 및 특징, 그리고 그것들을 달성하는 방법은 첨부되는 도면과 함께 상세하게 후술되어 있는 실시예들을 참조하면 명확해질 것이다. 그러나 본 발명은 이하에서 개시되는 실시예들에 한정되는 것이 아니라 서로 다른 다양한 형태로 구현될 수 있으며, 이하의 설명에서 어떤 부분이 다른 부분과 연결되어 있다고 할 때, 이는 직접적으로 연결되어 있는 경우뿐 아니라 그 중간에 다른 소자를 사이에 두고 전기적으로 연결되어 있는 경우도 포함한다. 또한, 도면에서 본 발명과 관계없는 부분은 본 발명의 설명을 명확하게 하기 위하여 생략하였으며, 명세서 전체를 통하여 유사한 부분에 대해서는 동일한 도면 부호를 붙였다.

이하, 첨부된 도면들을 참고하여 본 발명에 대해 설명하도록 한다.

본 발명의 바람직한 실시예에 따른 페라이트계 스테인리스강 제조방법은 wt%로, 탄소(C): 0.02 이상 0.08 이하, 질소(N): 0.01 이상 0.05 이하, 실리콘(Si): 0.01 이상 0.5 이하, 망간(Mn): 0.01 이상 0.7 이하, 인(P): 0.001 이상 0.035 이하, 황(S): 0.001 이상 0.005 이하, 크롬(Cr): 15.0 이상 17.0 이하, 니켈(Ni): 0.001 이상 0.5 이하, 구리(Cu): 0.01 이상 0.5 이하, 알루미늄(Al): 0.01 이상 0.15 이하, 티타늄(Ti): 0.01 이상 0.1 이하, 나머지 Fe 및 불순물을 포함하는 박물재를 냉간압연할 때, 상기 냉간압연은 TRM (tandom rolling mill) 압연단계와 ZRM (zendsimir rolling mill) 압연단계를 포함하고, 상기 TRM 압연단계는 제1 내지 제4 스탠드로 수행되는 것을 특징으로 하는 표면 광택도 (Gs 20°C)가 900 내지 1000이다.

도 1은 본 발명의 바람직한 실시예에 따른 페라이트계 스테인리스강의 제조방법의 개략적인 흐름도이고, 도 2a는 TRM 압연단계의 개략도이며, 도 2b는 ZRM 압연단계의 개략도이다.

본 발명에 따른 페라이트계 스테인리스강의 제조방법은 박물재를 냉간압연하는 공정을 포함하는 것으로, 상기 냉간압연공정은 TRM 압연단계와 ZRM 압연단계를 모두 포함할 수 있다.

도 1을 참조하면, 표면품질이 우수한 페라이트계 스테인리스강은 열연 박물재 (S1)를 냉간압연공정 (S2)을 거치고, 상기 냉간압연공정 (S3)을 거친 중간재는 산세소둔공정 (S4)을 거쳐서 냉연 박물재 (S4)로 제조될 수 있다.

통상, 페라이트계 스테인리스강은 먼저, 슬라브를 열간압연하여 열연 박물재로 제조한 후, 상기 열연 박물재를 냉간압연하여 냉연 박물재로 제조할 수 있다. 이와 같이 제조된 냉연 박물재는 소정의 물성을 갖도록 표면처리 등을 하여 외부로 판매될 수 있다. 이때, 상기 냉간압연공정은 상기 열연 박물재의 두께 및 표면 광택성 등의 물성을 좀더 정밀하게 조정하기 위한 공정으로, TRM 압연단계 또는 ZRM 압연단계 어느 하나 이상으로 수행될 수 있다.

스테인리스강을 냉간압연할 때 사용되는 압연기로, TRM과 ZRM 등을 들 수 있다. 상기 TRM의 경우는 하나 이상의 롤러를 이용하여, 일련의 방향성을 갖고 연속적으로 압연하는 것이다. 이와 같은 TRM의 경우에는 다량의 피압연재를 압연할 수 있고, 공정 속도로 빨라 생산성에서 유리하다. 반면, 압연 정도가 섬세하지 못하여, 피압연재가 소정의 표면 품질을 갖도록 제어하는데 어려움이 있다. ZRM의 경우는, 하나의 롤러를 이용하여 피압연재를 상기 롤러를 왕복 통과시키는 방식에 의한 것으로 피압연재의 표면 품질의 제어가 용이하다는 장점이 있다. 반면, 압연속도가 늦고, 다량의 피압연재를 일괄하여 처리하는 데 어려움이 있다.

본 발명은 압연공정을 효율적으로 처리함과 동시에, 피압연재의 표면 품질을 향상시키기 위한 페라이트계 스테인리스강의 냉간압연방식에 대한 것이다.

본 발명에 따른 페라이트계 스테인리스강의 제조방법은 냉간압연공정에서 TRM 압연단계 및 ZRM 압연단계을 모두 포함할 수 있으며, 상기 각각의 압연단계에서 압연을 수행하는 조건을 조정하여 표면품질이 우수한 페라이트계 스테인리스강을 제조할 수 있다.

도 2a를 참조하는, 냉간압연공정을 구성하는 TRM 압연단계 (100)는 박물재 (10)를 사이에 두고, 각각 하나의 쌍을 이루는 워킹롤 (110)과 중간롤 (120) 및 백업롤 (130)로 이루어지는 스탠드를 포함할 수 있다. 또한, TRM 압연단계 (100)는 제1 내지 제4 스탠드 (100a, 100b, 100c, 100d)로 이루어질 수 있다.

상기 박물재 (10)는 제1 스탠드 (100a)를 통과하고, 연속적으로 제2, 제3 및 제4 스탠드 (100b, 100c, 100d)를 통과하여 압연될 수 있다. 이와 같이 압연되는 박물재 (10)는 보관 및 이동이 용이하도록 텐션릴 (140)을 통하여 권취될 수 있다. 이때, 본 발명에 따른 페라이트계 스테인리스강은 상기 제1 스탠드 (100a)에서 압하율이 23% 내지 30%로 수행되고, 상기 제2 스탠드 (100b)에서 압하율이 20% 내지 25%로 수행될 수 있다. 상기 박물재 (10)는 각각의 스탠드를 통하여 압연되는데, 상기 압하율이 적절하지 못할 경우에는, 원하는 두께 및 표면품질을 얻기 어려우므로, 전술한 압하율에 따라서 제조되는 것이 바람직하다.

또한, 상기 TRM 압연단계 (100)에서 압연속도는 80 mpm 내지 130 mpm일 수 있고, 상기 TRM 압연단계 (100)에서 상기 박물재의 폭이 1000 mm를 기준으로 텐션은 5 ton 내지 12 ton일 수 있다.

도 2b를 참조하면, 냉간압연공정을 구성하는 ZRM 압연단계 (200)는 상기 TRM 압연단계 (100)로부터 배출되는 박물재 (10)의 표면에 미려함을 제공하고 또한 최종두께를 목표치수까지 감소시키기 위하여 제공될 수 있다. 따라서, ZRM 압연단계 (200)는 박물재 (10)의 표면에 접촉하는 워킹롤 (210)로 구성될 수 있고, 상기 워킹롤 (210)은 복수개의 백업롤들에 의해서 지지될 수 있다.

ZRM 압연단계 (200)는 워킹롤 (210) 및 복수개의 백업롤들, 상기 롤들의 양측에 구비되는 좌측텐션릴 (240a)과 우측텐션릴 (240b)를 포함할 수 있으며, 모터 또는 감속기 (미도시)에 의하여 상기 박물재 (10)를 권취하고, 박물재 (10)가 소정의 두께가 될 때까지 반복적으로 압연한다.

상기 ZRM 압연단계 (200)는 상기 TRM 압연단계 (100) 이후에 수행될 수 있으며, 이때, TRM 압연단계 (100) 수행 후, ZRM 압연단계 (100) 수행 전의 박물재의 중간압연두께는 0.8 mm 내지 1.2 mm일 수 있다.

또한, 상기 ZRM 압연단계 (200)는 총패스수가 7패스인 것이 바람직하다.

박물재의 중간압연두께는 0.8 mm 미만인 경우에는 두께는 얇아질 수 있는 반면, ZRM 압연단계 (200)후의 박물재의 표면품질이 저하될 수 있다. 또한, 상기 박물재의 중간압연두께가 1.2 mm 초과인 경우에는 ZRM 압연단계 (200)에서 소정의 두께를 얻기 위한 공정시간이 증가된다. 따라서, 생산성 및 표면품질을 동시에 고려하였을 때, 상기 박물재의 중간압연두께는 0.8 mm 내지 1.2 mm인 것이 바람직하다.

상기 ZRM 압연단계 (200)는 상기 TRM 압연단계 (100) 이후에 수행될 수 있으며, 또한 TRM 압연단계 (100)와는 다르게 단지 하나의 스탠드로만 구성되는 것이 바람직하다. 이와 같이, ZRM 압연단계 (200)는 TRM 압연단계 (100)를 거쳐 제조되는 박물재 (10)를 워킹롤 (210)을 통하여 가역적으로 왕복시킴으로써 두께를 제어할 수 있다.

이하 본 발명의 실시예 및 비교예를 기재한다. 그러나, 하기 실시예들은 본 발명의 바람직한 일 실시예일뿐 본 발명의 권리 범위가 하기 실시예들에 의하여 제한되는 것은 아니다.

1. TRM 압연단계의 압하율 테스트

wt%로, 탄소(C): 0.02 이상 0.08 이하, 질소(N): 0.01 이상 0.05 이하, 실리콘(Si): 0.01 이상 0.5 이하, 망간(Mn): 0.01 이상 0.7 이하, 인(P): 0.001 이상 0.035 이하, 황(S): 0.001 이상 0.005 이하, 크롬(Cr): 15.0 이상 17.0 이하, 니켈(Ni): 0.001 이상 0.5 이하, 구리(Cu): 0.01 이상 0.5 이하, 알루미늄(Al): 0.01 이상 0.15 이하, 티타늄(Ti): 0.01 이상 0.1 이하, 나머지 Fe 및 불순물을 포함하는 페라이트계 스테인리스강의 박물재를 비교예들 및 실시예들로 하여, 각각 제1 내지 제4 스탠드로 구성된 TRM 압연단계를 수행하였고, 이때, 상기 제1 및 제2 스탠드의 압하율을 조절하여 압하율별 백근면적률을 확인하였다.

TRM 압연단계의 압연속도는 80 mpm 내지 130 mpm로 수행하였고, 상기 박물재의 폭이 1000 mm를 기준으로 텐션은 5 ton 내지 12 ton로 하여 수행하였다.

도 3a는 제1 스탠드에서의 압하율별 오일핏을 나타낸 그래프이고, 도 3b는 제2 스탠드에서의 압하율별 오일핏을 나타낸 그래프이다.

먼저, 도 3a를 참조하연, 제1 스탠드에서 약압하하는 경우, 오목부내에 고립된 오일의 배출이 용이할 수 있다. 또한, 페라이트계 스테인리스강의 경우는 공정상, 후단에서 강압하의 여유가 있다. 그래프를 보면, 압하율이 23% 내지 30%일 때 오일핏이 낮고, 압하율이 25%일 때 상기 오일핏이 최소가 됨을 확인할 수 있다.

상기 압하율이 23% 미만인 경우에는 오목부내의 압연유가 고립되는 현상이 발생할 수 있다. 이와 같이 오목부내에 고립된 압연유는 오일핏을 유발하는데, 상기 오일핏은 표면불량을 유발할 수 있다. 반면, 압하율이 30%를 초과하는 경우에는, 오목부에 고립된 압연유가 탈출되어 오일핏이 감소됨을 확인할 수 있다.

도 3b를 참조하면, 제2 스탠드의 경우는 압하율이 20% 내지 25%일 때 오일핏이 낮고, 압하율이 22% 부근에서 상기 오일핏이 최소가 됨을 확인할 수 있었다. 그래프의 프로파일자체는 도 3a의 제1 스탠드의 경우와 유사하나, 상기 제1 스탠드의 경우와 비교할 때, 비교적 낮은 수준의 오일핏이 나타남을 확인할 수 있었다. 따라서, TRM 압연단계에서 제1 스탠드의 압하율은 23% 내지 30%, 제2 스탠드의 압하율은 20% 내지 25%인 것이 바람직함을 확인할 수 있었다.

2. 중간압연두께

도 4a는 TRM 압연단계 수행 후 ZRM 압연답계 수행 전의 박물재의 중간압연두께에 따른 백근면적율을 나타낸 그래프이고, 도 4b는 TRM 압연단계 수행 후 ZRM 압연답계 수행 전의 중간압연두께에 따른 SEM 사진이다.

도 4을 참조하면, 상기 박물재의 중간압연두께는 0.8 mm 내지 1.2 mm일 수 있다

중간압연두께가 1.5 mm인 경우에는 백금면적율이 43%인 반면, 1.2 mm인 경우에는 40%인 반면, 1.0 mm인 경우에는 12%로 급격하게 감소함을 확인할 수 있었다. 백근은 오일핏에 의하여 발생하는 박물재의 거침결함을 의미하는 것으로, 따라서 중간압연두께가 0.8 mm 내지 1.2 mm에서 오일핏이 최소가 됨을 확인할 수 있었다.

상기 오일핏은 TRM의 제1 스탠드를 통과한 직후에 형성되고, 압연이 진행되면서 점차적으로 감소하는 것이다. 따라서, TRM에서 생성되는 오일핏은 TRM 압연단계에서 최소화되어야 최종 제품의 페라이트계 스테인리스강에서도 오일핏이 최소가 됨을 확인할 수 있다. 즉, 상기 TRM 압연단계와 ZRM 압연단계의 중간압연두께는 0.8 mm 내지 1.2 mm임이 바람직하다.

3. 압연속도 및 텐션

도 5는 압연속도 및 텐션에 따른 표면 광택도 (Gs 20°C)에 대한 그래프이다.

도 5를 참조하면, 압연속도 및 텐션을 150 mpm, 16 톤으로 하여 TRM 압연단계를 실시한 비교예 1 및 비교예 2의 경우와 신규한 압연속도 및 텐션 100mpm, 10톤을 적용한 경우인 실시예 1을 비교한 결과, 표면 광택도가 크게 향상됨을 확인할 수 있다. 이는 압연속도를 150mpm에서 100mpm으로 하향 조정함에 따라, 스립 (slip)가 감소하였기 때문이고, 텐션을 16톤에서 10톤으로 하향 조정함에 따라 로핑 (roping)가 감소하였기 때문이다. 따라서, TRM 압연단계에서 압연속도는 100 mpm이고, 텐션은 10t인 것이 바람직하다.

본 발명이 속하는 기술분야의 통상의 지식을 가진 자는 본 발명이 그 기술적 사상이나 필수적인 특징을 변경하지 않고서 다른 구체적인 형태로 실시될 수 있다는 것을 이해할 수 있을 것이다. 그러므로 이상에서 기술한 실시예들은 모든 면에서 예시적인 것이며 한정적이 아닌 것으로 이해해야만 한다. 본 발명의 범위는 상기 상세한 설명보다는 후술하는 특허청구의 범위에 의하여 나타내어지며, 특허청구의 범위의 의미 및 범위 그리고 그 균등 개념으로부터 도출되는 모든 변경 또는 변형된 형태가 본 발명의 범위에 포함되는 것으로 해석되어야 한다.

10: 박물재
100: TRM 압연단계
100a, 100b, 100c, 100d: 제1 내지 제4 스탠드
110: 워킹롤 120: 중간롤
130: 백업롤 140: 텐셜릴
200: ZRM 압연단계 210: 워킹롤
240a: 좌측텐션릴 240b: 우측텐션릴

Claims

wt%로, 탄소(C): 0.02 이상 0.08 이하, 질소(N): 0.01 이상 0.05 이하, 실리콘(Si): 0.01 이상 0.5 이하, 망간(Mn): 0.01 이상 0.7 이하, 인(P): 0.001 이상 0.035 이하, 황(S): 0.001 이상 0.005 이하, 크롬(Cr): 15.0 이상 17.0 이하, 니켈(Ni): 0.001 이상 0.5 이하, 구리(Cu): 0.01 이상 0.5 이하, 알루미늄(Al): 0.01 이상 0.15 이하, 티타늄(Ti): 0.01 이상 0.1 이하, 나머지 Fe 및 불순물을 포함하는 박물재인 페라이트계 스테인리스강을 냉간압연할 때, 상기 냉간압연은 TRM (tandom rolling mill) 압연단계와 ZRM (zendsimir rolling mill) 압연단계를 포함하고, 상기 TRM 압연단계는 제1 내지 제4 스탠드로 수행되고, 상기 TRM 압연단계는 제1 스탠드에서 압하율이 23% 내지 30%로 수행되는 것을 특징으로 하는 표면 광택도 (Gs 20°C)가 900 내지 1000인 페라이트계 스테인리스강의 제조방법.
삭제
제1항에 있어서,
상기 TRM 압연단계는 제2 스탠드에서 압하율이 20% 내지 25%로 수행되는 것을 특징으로 하는 페라이트계 스테인리스강의 제조방법.
제1항에 있어서,
상기 ZRM 압연단계는 상기 TRM 압연단계 이후에 수행되는 것을 특징으로 하는 페라이트계 스테인리스강의 제조방법.
제4항에 있어서,
상기 TRM 압연단계 수행 후, 상기 ZRM 압연단계 수행 전의 박물재의 중간압연두께는 0.8 mm 내지 1.2 mm인 페라이트계 스테인리스강의 제조방법.
제1항에 있어서,
상기 TRM 압연단계에서 압연속도는 80 mpm 내지 130 mpm인 페라이트계 스테인리스강의 제조방법.
제1항에 있어서,
상기 TRM 압연단계에서 상기 박물재의 폭이 1000 mm를 기준으로 텐션은 5 ton 내지 12 ton인 페라이트계 스테인리스강의 제조방법.
제1항에 있어서,
상기 ZRM 압연단계는 총패스수가 7패스인 페라이트계 스테인리스강의 제조방법.
삭제