KR101246195B1 - Method for producing hardened steel slab in heat treatment - Google Patents

Method for producing hardened steel slab in heat treatment Download PDF

Info

Publication number
KR101246195B1
KR101246195B1 KR1020110008762A KR20110008762A KR101246195B1 KR 101246195 B1 KR101246195 B1 KR 101246195B1 KR 1020110008762 A KR1020110008762 A KR 1020110008762A KR 20110008762 A KR20110008762 A KR 20110008762A KR 101246195 B1 KR101246195 B1 KR 101246195B1
Authority
KR
South Korea
Prior art keywords
hardened steel
heat
steel slab
slab
solidified layer
Prior art date
Application number
KR1020110008762A
Other languages
Korean (ko)
Other versions
KR20120087518A (en
Inventor
김용희
조원재
이계영
최주태
Original Assignee
현대제철 주식회사
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by 현대제철 주식회사 filed Critical 현대제철 주식회사
Priority to KR1020110008762A priority Critical patent/KR101246195B1/en
Publication of KR20120087518A publication Critical patent/KR20120087518A/en
Application granted granted Critical
Publication of KR101246195B1 publication Critical patent/KR101246195B1/en

Links

Images

Classifications

    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B22—CASTING; POWDER METALLURGY
    • B22D—CASTING OF METALS; CASTING OF OTHER SUBSTANCES BY THE SAME PROCESSES OR DEVICES
    • B22D11/00—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths
    • B22D11/16—Controlling or regulating processes or operations
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B22—CASTING; POWDER METALLURGY
    • B22D—CASTING OF METALS; CASTING OF OTHER SUBSTANCES BY THE SAME PROCESSES OR DEVICES
    • B22D11/00—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths
    • B22D11/12—Accessories for subsequent treating or working cast stock in situ
    • B22D11/124—Accessories for subsequent treating or working cast stock in situ for cooling
    • B22D11/1246—Nozzles; Spray heads
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B22—CASTING; POWDER METALLURGY
    • B22D—CASTING OF METALS; CASTING OF OTHER SUBSTANCES BY THE SAME PROCESSES OR DEVICES
    • B22D11/00—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths
    • B22D11/12—Accessories for subsequent treating or working cast stock in situ
    • B22D11/126—Accessories for subsequent treating or working cast stock in situ for cutting
    • G—PHYSICS
    • G01—MEASURING; TESTING
    • G01B—MEASURING LENGTH, THICKNESS OR SIMILAR LINEAR DIMENSIONS; MEASURING ANGLES; MEASURING AREAS; MEASURING IRREGULARITIES OF SURFACES OR CONTOURS
    • G01B21/00—Measuring arrangements or details thereof, where the measuring technique is not covered by the other groups of this subclass, unspecified or not relevant
    • G01B21/02—Measuring arrangements or details thereof, where the measuring technique is not covered by the other groups of this subclass, unspecified or not relevant for measuring length, width, or thickness
    • G01B21/08—Measuring arrangements or details thereof, where the measuring technique is not covered by the other groups of this subclass, unspecified or not relevant for measuring length, width, or thickness for measuring thickness

Landscapes

  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • Physics & Mathematics (AREA)
  • General Physics & Mathematics (AREA)
  • Continuous Casting (AREA)

Abstract

본 발명은 열처리 경화강 슬라브 제조방법에 관한 것으로, 슬라브를 직선으로 교정하는 교정점에서의 상기 슬라브 응고층 두께값을 기초로 예측한 공정값을 연속주조설비에 설정하는 제1 단계와, 상기 제1 단계에서 상기 예측한 공정값을 통해 연속주조설비에서 상기 슬라브를 제조하는 제2 단계와, 상기 제2 단계를 통해 제조된 상기 슬라브의 응고층 두께를 측정하고, 적정여부를 판단하여 부적절한 경우 예측한 상기 공정값을 변경하여 다시 예측하는 제3 단계를 포함한다.The present invention relates to a method for manufacturing a heat-treated hardened steel slab, the first step of setting a process value predicted based on the slab solidified layer thickness value at a calibration point for straightening the slab in a straight line, and the first step; The second step of manufacturing the slab in a continuous casting facility through the predicted process value in step 1, and measuring the thickness of the solidified layer of the slab manufactured through the second step, and determines whether or not inappropriate to determine if inappropriate And a third step of changing and re-predicting the process value.

Description

열처리 경화강 슬라브 제조방법{METHOD FOR PRODUCING HARDENED STEEL SLAB IN HEAT TREATMENT}Heat-treatment hardened steel slab manufacturing method {METHOD FOR PRODUCING HARDENED STEEL SLAB IN HEAT TREATMENT}

본 발명은 슬라브를 제조하는 연속주조설비의 공정조건에서 슬라브의 응고층 두께를 67 ~ 80%로 설정하여 공정값을 예측하고, 예측한 결과값을 연속주조설비에 반영한뒤 예측한 공정값에 따라 슬라브를 제조하는, 열처리 경화강 슬라브 제조방법에 관한 것이다.
The present invention predicts the process value by setting the solidified layer thickness of the slab to 67 ~ 80% in the process conditions of the continuous casting equipment for manufacturing the slab, reflecting the predicted result value in the continuous casting equipment according to the predicted process value The present invention relates to a heat-treated hardened steel slab manufacturing method for producing a slab.

일반적으로, 연속주조기는 제강로에서 생산되어 래들(Ladle)로 이송된 용강을 턴디쉬(Tundish)에 받았다가 연속주조기용 몰드로 공급하여 일정한 크기의 주편을 생산하는 설비이다.In general, a continuous casting machine is a facility for producing cast steel of a certain size by receiving a molten steel produced in a steelmaking furnace and transferred to a ladle (Tundish) and then supplied to a continuous casting machine mold.

상기 연속주조기는 용강을 저장하는 래들과, 턴디쉬 및 상기 턴디쉬에서 출강되는 용강을 최초 냉각시켜 소정의 형상을 가지는 슬라브로 형성하는 연속주조기용 몰드와, 상기 몰드에 연결되어 몰드에서 형성된 슬라브를 이동시키는 다수의 핀치롤을 갖는 스트랜더를 포함한다.The continuous casting machine includes a ladle for storing molten steel, a continuous casting machine mold for cooling the tundish and the molten steel discharged from the tundish into a slab having a predetermined shape, and a slab formed in the mold connected to the mold. And a strander having a plurality of pinch rolls to move.

다시 말해서, 상기 래들과 턴디쉬에서 출강된 용강은 몰드에서 소정의 폭과 두께 및 형상을 가지는 슬라브로 형성되어 핀치롤을 통해 이송되고, 핀치롤을 통해 이송된 슬라브는 절단기에 의해 절단되어 소정 형상을 갖는 슬라브(Slab) 또는 블룸(Bloom), 빌렛(Billet) 등의 주편으로 제조된다.In other words, the molten steel tapping out of the ladle and the tundish is formed as a slab having a predetermined width, thickness and shape in a mold and is transferred through a pinch roll, and the slab transferred through the pinch roll is cut by a cutter to have a predetermined shape. It is made of a slab (Slab) or a slab (Bloom), billet (Billet) and the like.

이렇게 핀치롤을 통해 이동되는 제조된 주편은 핀치롤을 통해 직선 형상으로 교정되는데 이후 절단측정을 통해 슬라브의 품질을 평가한다.
The cast steel thus moved through the pinch roll is calibrated into a straight shape through the pinch roll, and then the quality of the slab is evaluated by cutting measurement.

본 발명은 슬라브를 제조하는 연속주조설비의 공정조건에서 슬라브의 응고층 두께를 67 ~ 80%로 설정하여 공정값을 예측하고, 예측한 결과값을 연속주조설비에 반영한뒤 예측한 공정값에 따라 슬라브를 제조하므로 슬라브 내부의 크랙발생을 방지하는, 열처리 경화강 슬라브 제조방법을 제공하는데 그 목적이 있다.
The present invention predicts the process value by setting the solidified layer thickness of the slab to 67 ~ 80% in the process conditions of the continuous casting equipment for manufacturing the slab, reflecting the predicted result value in the continuous casting equipment according to the predicted process value It is an object of the present invention to provide a method for producing a heat-treated hardened steel slab, which prevents cracks from occurring in the slab since the slab is manufactured.

상기의 목적을 달성하기 위한 본 발명에 따른 열처리 경화강 슬라브 제조방법은, 0.1~0.8중량%의 과포정 고탄소와 0.5~2.5중량%의 고망간이 함유된 열처리 경화강 슬라브를 직선으로 교정하는 교정점에서 상기 열처리 경화강 슬라브의 응고층 두께값이 67~80% 이내로 설정되도록 냉각수분사량 또는 주조속도를 공정값으로 연속주조설비에 설정하는 제 1 단계; 상기 제 1 단계에서 상기 공정값을 통해 상기 연속주조설비에서 상기 열처리 경화강 슬라브를 제조하는 제 2 단계; 및 상기 제 2 단계를 통해 제조된 상기 열처리 경화강 슬라브의 응고층 두께를 측정하고, 상기 열처리 경화강 슬라브의 응고층 두께가 설정된 두께 범위를 벗어나면 상기 공정값 중 상기 냉각수분사량을 5~15% 증가시키거나, 또는 상기 주조속도를 5~20% 감소시키는 제 3 단계;를 포함할 수 있다.
구체적으로 제 1 단계는, 상기 교정점에서 상기 열처리 경화강 슬라브의 응고층 두께값을 67~80% 이내로 설정하는 설정단계; 상기 설정단계를 통해 입력된 상기 열처리 경화강 슬라브의 응고층 두께값을 기초하여 상기 공정값을 산출하는 산출단계; 상기 산출단계에서 산출된 상기 공정값을 기초하여 상기 열처리 경화강 슬라브의 응고층 두께값이 67~80% 이내 인지를 판단하는 판단단계; 및 상기 판단단계에서 판단한 상기 열처리 경화강 슬라브의 응고층 두께값이 67~80% 이내인 경우 상기 공정값을 상기 연속주조설비에 적용하는 적용단계;를 포함할 수 있다.
더 구체적으로 판단단계에서 상기 열처리 경화강 슬라브의 응고층 두께값이 67~80% 이내 범위를 벗어나면 상기 공정값 변화단계를 통해 변화시킨 또 다른 공정값을 구할 수 있다.
구체적으로 상기 제3 단계에서 상기 열처리 경화강 슬라브의 응고층 두께값의 67~80% 이내인 경우 상기 열처리 경화강 슬라브의 응고층 두께값에 대한 상기 공정값을 상기 연속주조설비에 반영하는 제 4 단계;를 더 포함할 수 있다.
구체적으로 상기 연속주조설비는 상기 열처리 경화강 슬라브를 이송시켜 교정시키는 핀치롤의 갭 오차범위는 ±1.5mm 이내일 수 있다.
Method for producing a heat-treated hardened steel slab according to the present invention for achieving the above object is to straighten the heat-treated hardened steel slab containing 0.1 to 0.8% by weight of superstable high carbon and 0.5 to 2.5% by weight of high manganese in a straight line. A first step of setting the cooling water spray amount or the casting speed as a process value in the continuous casting facility so that the solidified layer thickness value of the heat-treated hardened steel slab at a calibration point is set within 67 to 80%; A second step of manufacturing the heat-treated hardened steel slab in the continuous casting facility through the process value in the first step; And measuring the solidified layer thickness of the heat-treated hardened steel slab manufactured through the second step, and when the solidified layer thickness of the heat-treated hardened steel slab is out of a set thickness range, 5 to 15% of the cooling water spray amount among the process values. It may include; or a third step of increasing or reducing the casting speed by 5 to 20%.
Specifically, the first step, the setting step of setting the solidified layer thickness value of the heat-treated hardened steel slab at the calibration point within 67 ~ 80%; A calculation step of calculating the process value based on a solidified layer thickness value of the heat-treated hardened steel slab input through the setting step; A determination step of determining whether a solidified layer thickness value of the heat-treated hardened steel slab is within 67 to 80% based on the process value calculated in the calculating step; And applying the process value to the continuous casting facility when the solidified layer thickness value of the heat-treated hardened steel slab determined in the determination step is within 67 to 80%.
More specifically, when the solidified layer thickness value of the heat-treated hardened steel slab is out of the range of 67 to 80% in the determining step, another process value changed through the process value changing step may be obtained.
Specifically, in the third step, when within the 67 ~ 80% of the solidified layer thickness value of the heat-treated hardened steel slab fourth reflecting the process value for the solidified layer thickness value of the heat-treated hardened steel slab to the continuous casting equipment Steps may further include.
Specifically, the continuous casting facility may be within the gap error range of the pinch roll for correcting the transfer of the heat-treated hardened steel slab within ± 1.5mm.

삭제delete

삭제delete

삭제delete

삭제delete

삭제delete

삭제delete

삭제delete

삭제delete

상기와 같이 구성되는 본 발명에 관련된 열처리 경화강 슬라브 제조방법에 의하면, 슬라브를 제조하는 연속주조설비의 공정조건을 슬라브의 최적 응고층 두께인 67 ~ 80%가 되도록 공정값을 예측하여 공정조건이 만족 되면 실제 연속주조설비에 반영하고, 이를 통해 내부 크랙을 예상하여 슬라브를 제조하게 되므로 슬라브 내부의 균열 발생이 감소하게 되므로 슬라브의 품질이 향상되는 이점이 있다.
According to the heat-treated hardened steel slab manufacturing method according to the present invention configured as described above, the process conditions are estimated by predicting the process value so that the process conditions of the continuous casting equipment for producing the slab is 67 ~ 80% of the slab optimum solidification layer thickness If satisfied, it is reflected in the actual continuous casting equipment, through which the slab is manufactured in anticipation of the internal crack, there is an advantage that the quality of the slab is improved because the occurrence of cracks in the slab is reduced.

도 1은 연속주조설비의 몰드와 핀치롤을 포함한 연속주조설비의 구성도이다.
도 2는 본 발명에 따른 열처리 경화강 슬라브 제조방법의 흐름도이다.
도 3은 본 발명에 따른 열처리 경화강 슬라브 제조방법에서 제1 단계의 흐름을 나타낸 도면이다.1 is a block diagram of a continuous casting machine including a mold and a pinch roll of the continuous casting machine.
2 is a flow chart of a method for manufacturing a heat-treated hardened steel slab according to the present invention.
3 is a view showing the flow of the first step in the heat-treated hardened steel slab manufacturing method according to the present invention.

이하, 첨부된 도면을 참조하여 본 발명의 바람직한 실시예를 상세하게 설명한다. 도면들 중 동일한 구성요소들은 가능한 어느 곳에서든지 동일한 부호로 표시한다. 또한 본 발명의 요지를 불필요하게 흐릴 수 있는 공지 기능 및 구성에 대한 상세한 설명은 생략한다.Hereinafter, preferred embodiments of the present invention will be described in detail with reference to the accompanying drawings. Like elements in the figures are denoted by the same reference numerals wherever possible. In the following description, well-known functions or constructions are not described in detail since they would obscure the invention in unnecessary detail.

도 1은 연속주조설비의 몰드와 핀치롤을 포함한 연속주조설비의 구성도이고, 도 2는 본 발명에 따른 열처리 경화강 슬라브 제조방법의 흐름도이며, 도 3은 본 발명에 따른 열처리 경화강 슬라브 제조방법에서 제1 단계의 흐름을 나타낸 도면이다.1 is a block diagram of a continuous casting equipment including a mold and a pinch roll of the continuous casting equipment, Figure 2 is a flow chart of a method for manufacturing a heat-treated hardened steel slab according to the present invention, Figure 3 is a heat-treated hardened steel slab manufacturing according to the present invention A diagram showing the flow of the first step in the method.

도 1과 2를 참조하면, 열처리 경화강 슬라브 제조방법은 제1 단계(S10)와, 제2 단계(S20)와, 제3 단계(S30)와, 제4 단계(S40)를 포함하여 이루어진다.1 and 2, the method for manufacturing a heat-treated hardened steel slab includes a first step S10, a second step S20, a third step S30, and a fourth step S40.

상기 제1 단계(S10)에서는 상기 슬라브(10)를 직선으로 교정하는 교정점(2)에서 상기 슬라브(10) 응고층(11) 두께값을 기초로 예측한 공정값인 냉각수 분사량또는 주조속도값을 구한 후 상기 예측한 공정값을 연속주조설비에 설정하는 단계이다.In the first step (S10), the coolant injection amount or casting speed value which is a process value predicted based on the slab 10 solidified layer 11 thickness value at the calibration point 2 for straightening the slab 10 in a straight line. After obtaining the step is to set the predicted process value in the continuous casting equipment.

여기서, 도 2에 도시되어 있는 상기 제1 단계(S10)는 도 3에 도시된 바와같이 설정단계(S11)와, 산출단계(S12)와, 판단단계(S13)와, 변화단계(S14)와, 적용단계(S15)로 이루어진다.Here, the first step S10 shown in Fig. 2 is a setting step S11, a calculation step S12, a determination step S13, a change step S14, , Application step (S15).

이러한 상기 제1 단계(S10)는 상기 설정단계(S11)를 통해 냉각수 분사량과 주조속도값을 구하도록 상기 슬라브(10)의 응고층(11) 두께를 공정조건으로 설정하게 된다.The first step (S10) is to set the thickness of the solidified layer 11 of the slab 10 to the process conditions to obtain the cooling water injection amount and the casting speed value through the setting step (S11).

이러한, 상기 슬라브 응고층 두께를 이용하여 바람직한 냉각수 분사량과 주조속도값을 구하는 방법은 본 기술분야에서 통상적인 범주의 기술이다.Such a method of obtaining the desired cooling water injection amount and the casting speed value by using the slab solidified layer thickness is a general category of techniques in the art.

다른 실시예로 입력하는 공정조건은 상기 슬라브(10)의 응고층(11) 두께 대신 냉각수의 분사량 또는 연속주조설비의 주조속도를 설정할 수도 있다.In another embodiment, the process conditions to be input may set the injection rate of cooling water or the casting speed of the continuous casting facility instead of the solidification layer 11 thickness of the slab 10.

그 다음 상기 산출단계(S12)를 통해 상기 설정단계(S11)에서 설정된 공정조건인 상기 슬라브(10)의 응고층(11) 두께에 대한 예측된 공정값인 냉각수의 분사량 또는 연속주조설비의 주조속도를 구할 수 있다.Then, through the calculation step (S12), the injection rate of the cooling water or the casting speed of the continuous casting equipment, which is a predicted process value for the thickness of the solidified layer 11 of the slab 10 which is the process condition set in the setting step (S11) Can be obtained.

다른 실시예로는, 상기 냉각수의 분사량 또는 연속주조설비의 주조속도를 통해 상기 슬라브(10)의 응고층(11) 두께를 예측할 수도 있다.In another embodiment, the thickness of the solidified layer 11 of the slab 10 may be estimated through the injection amount of the cooling water or the casting speed of the continuous casting facility.

이때, 상기 슬라브(10)의 적정 응고층(11) 두께는 67 ~ 80%로 이루어질 수 있다.At this time, the appropriate solidification layer 11 thickness of the slab 10 may be made of 67 ~ 80%.

바람직하게는 이러한 상기 슬라브(10)의 응고층(11) 두께는 68 ~ 75%이다.Preferably, the thickness of the solidified layer 11 of the slab 10 is 68 to 75%.

더욱 바람직하게는 상기 슬라브의 응고층(11) 두께는 70 ~ 73%이다.More preferably, the thickness of the solidified layer 11 of the slab is 70 to 73%.

상기 슬라브의 적정 응고층 두께를 67 ~ 80%로 설정한 경우 상기 슬라브(10)의 응고층 두께 조절은 주조속도의 5 ~ 20% 감소 또는 냉각수 분사량의 5 ~ 15% 증가 중 어느 하나를 이용하거나 둘 모두를 이용하여 구현할 수 있다.When the appropriate solidification layer thickness of the slab is set to 67 to 80%, the solidification layer thickness control of the slab 10 may be performed using either 5 to 20% decrease in casting speed or 5 to 15% increase in cooling water injection amount. Both can be implemented.

여기서, 초기 공정의 조건에서 냉각수의 분사량이 100%일 경우 상기의 공정조건 중 냉각수 분사량의 증가가 발생하는 경우에는 추가로 냉각수 분사노즐을 연속주조설비에 설치하여 분사하게 된다.Here, when the injection amount of the coolant is 100% under the conditions of the initial process, when the increase of the coolant injection amount occurs in the above process conditions, the cooling water injection nozzle is additionally installed in the continuous casting facility and sprayed.

그런 다음, 상기 판단단계(S13)를 통해 상기 산출단계(S12)에서 예측한 공정값을 통해 산출되는 상기 슬라브(10)의 응고층 두께가 적정한지 여부를 판단하게 된다.Then, it is determined through the determination step (S13) whether the solidified layer thickness of the slab 10 is calculated through the process value predicted in the calculation step (S12) is appropriate.

이때, 상기 판단단계(S13)에서 응고층(11) 두께가 적정하지않는 경우 주조속도 또는 냉각수의 분사량을 변화단계(S14)를 통해 변화시켜 공정값을 다시 예측하게 된다.At this time, if the thickness of the solidified layer 11 is not appropriate in the determination step (S13) to change the casting speed or the injection amount of the cooling water through the change step (S14) to predict the process value again.

만일, 상기 판단단계(S13)를 통해 판단된 상기 슬라브(10)의 응고층(11) 두께가 적정하면 상기 산출단계(S12)를 통해 예측한 공정값인 주조속도 또는 냉각수 분사량을 상기 적용단계(S15)를 통해 연속주조설비에 적용하게 된다.If the thickness of the solidified layer 11 of the slab 10 determined through the determination step S13 is appropriate, the casting step or the cooling water injection amount, which is a process value predicted through the calculation step S12, is applied. Through S15) is applied to the continuous casting equipment.

이때, 상기 예측된 공정값 중 냉각수의 분사량값을 적용하기 위해 상기 연속주조설비 상에 냉각수 분사노즐을 추가로 설치하여 냉각수의 분사량값에 따라 증가되는 냉각수를 추가로 분사할 수도 있다.At this time, in order to apply the injection amount of the coolant of the predicted process value may be additionally sprayed with a coolant that is increased in accordance with the injection amount of the coolant by installing a coolant injection nozzle on the continuous casting facility.

도 2의 제2 단계(S20)는 상기 제1 단계(S10)에서 예측한 공정값을 통해 연속주조설비에서 상기 슬라브(10)를 시범적으로 제조하는 단계이다.The second step S20 of FIG. 2 is a step of pilotly manufacturing the slab 10 in the continuous casting facility through the process value predicted in the first step S10.

이러한 상기 제2 단계(S20)를 통해 제조된 상기 슬라브(10)의 응고층(11) 두께의 측정은 상기 제3 단계(S30)를 통해 다음과 같이 진행한다.Measurement of the thickness of the solidified layer 11 of the slab 10 manufactured through the second step S20 proceeds as follows through the third step S30.

상기 연속주조설비의 교정점(2)에서 핀슈터를 통해 상기 슬라브(10)에 수직으로 측정용 핀을 삽입하고, 상기 슬라브(10) 제조공정이 완료된 뒤 측정용 핀이 삽입된 부위를 절단하여 측정장치를 통해 응고층(11)의 두께와 상기 슬라브(10) 내부 균열을 측정한다.Insert the measuring pin perpendicular to the slab 10 through the pin shooter at the calibration point (2) of the continuous casting equipment, and after the manufacturing process of the slab 10 is completed by cutting the portion where the measuring pin is inserted The thickness of the solidified layer 11 and the internal cracks of the slab 10 are measured by a measuring device.

그런 다음, 상기 슬라브(10)의 응고층(11) 두께를 측정한 결과가 67% 미만인 경우 제3 단계(S30)를 통해 다른 공정조건을 설정하여 상기 제1 단계를 통해 공정값을 다시 예측하게 된다.Then, when the result of measuring the thickness of the solidified layer 11 of the slab 10 is less than 67%, another process condition is set through the third step S30 to predict the process value again through the first step. do.

그러나, 상기 슬라브의 응고층 두께가 67 ~ 80%를 만족하는 경우 제4 단계(S40)를 통해 상기 슬라브(10)의 응고층(11) 두께에 대해 예측된 공정값인 냉각수 분사량 또는 주조속도값을 연속주조설비에 반영한다.However, when the solidified layer thickness of the slab satisfies 67 to 80%, the coolant injection amount or the casting speed value, which is a process value predicted for the solidified layer 11 thickness of the slab 10 through the fourth step S40. Is reflected in the continuous casting equipment.

이와 같은 방법이 이루어지기 위한 기본적인 조건은 상기 연속주조설비의 핀치롤 갭 오차범위는 ±1.5mm 이내의 범위여야 한다.The basic condition for such a method is that the pinch roll gap error range of the continuous casting equipment should be within ± 1.5mm.

그리고, 상기 슬라브(10)에 함유되는 과포정 고탄소는 0.1 ~ 0.8 중량%, 고망간이 0.5 ~ 2.5 중량% 이내의 범위여야 한다.In addition, the superstable high carbon contained in the slab 10 should be in the range of 0.1 to 0.8% by weight, high manganese within 0.5 to 2.5% by weight.

이때, 바람직함 과포정 고탄소 함유량은 상기범위에서 0.15 중량% 미만이다.At this time, the preferred over-stretch high carbon content is less than 0.15% by weight in the above range.

그리고, 바람직한 고망간 함유량은 상기범위에서 1.0 중량% 미만이다.And, the preferable high manganese content is less than 1.0 weight% in the said range.

상기의 방법을 통해 제조된 슬라브(10)의 두께를 측정한 실시예를 다음의 [표 1]에 나타내었다.An example of measuring the thickness of the slab 10 manufactured by the above method is shown in the following [Table 1].

상기 연속주조설비의 상기 슬라브(10) 주조과정에서 교정점(2)의 상기 슬라브(10) 내부 크랙을 측정하는 방법은 상기 슬라브(10) 제조 중에 상기 교정점(2)에서 상기 슬라브(10)의 상측에서 내부측으로 측정용 핀을 핀슈터를 통해 삽입하게 된다.The method for measuring the internal crack of the slab 10 of the calibration point (2) during the casting process of the slab (10) of the continuous casting equipment is the slab (10) at the calibration point (2) during the manufacture of the slab (10) The measuring pin is inserted from the upper side into the inner side through the pin shooter.

상기 슬라브 제조공정이 완료된 뒤 상기 슬라브(10)에 핀이 삽입된 위치를 절단하고, 절단면을 상기 측정장치를 통해 측정하여 상기 슬라브(10)의 내부 크랙과 응고층 두께를 판별한다.After the slab manufacturing process is completed, the position where the pin is inserted into the slab 10 is cut, and the cut surface is measured by the measuring device to determine the internal crack and the solidified layer thickness of the slab 10.

구분division 공정조건Process conditions 응고층 두께(교정점 측정)Solidified layer thickness (calibration point measurement) 내부 크랙Inside crack 기존 공정Existing Process 기존의 조건Existing conditions 66%66% 발생Occur 실시예 1Example 1 냉각수 5% 증가분사5% increase in cooling water 70%70% 미발생Not occurring 실시예 2Example 2 주조속도 7%감소7% reduction in casting speed 73%73% 미발생Not occurring

표 1에서 볼 수 있듯이 상기 기존공정은 공정조건이 현재 사용되는 조건으로 제조되는 것으로 교정점(2)에서 66%의 응고층(11) 두께를 갖게 되며, 내부에 크랙이 발생하는 것을 알 수 있다.As can be seen in Table 1, the existing process is manufactured under the conditions in which the process is currently used, and has a solidification layer 11 thickness of 66% at the calibration point 2, and it can be seen that cracks are generated therein. .

상기 실시예 1은 상기 연속주조설비 상에 냉각수 분사노즐을 추가로 설치하여 냉각수를 5% 증가시켜 분사한 결과 상기 교정점(2)에서 측정한 상기 슬라브의 두께 대비 응고층(11)의 두께는 70%로 이루어지며, 내부크랙이 발생되지 않는 것을 알 수 있다.In Example 1, a cooling water spray nozzle is additionally installed on the continuous casting facility to increase the cooling water by 5%, and as a result, the thickness of the solidification layer 11 is greater than the thickness of the slab measured at the calibration point 2. It consists of 70%, it can be seen that no internal crack occurs.

상기 실시예 2는 상기 연속주조설비 상에서 상기 슬라브(10)의 주조속도를 감소시켜 분사되는 냉각수를 더 오랜 시간 동안 맞도록 한 결과 교정점(2)에서 상기 슬라브의 두께 대비 응고층(11)의 두께는 73%로 이루어진다. 이로 인해 상기 슬라브(10)의 내부에 크랙이 발생되지 않는 것을 알 수 있다.The second embodiment is to reduce the casting speed of the slab 10 in the continuous casting equipment to match the sprayed cooling water for a longer time, and as a result of the solidification layer 11 of the slab thickness compared to the thickness of the slab at the calibration point (2) The thickness is 73%. As a result, it can be seen that no crack is generated inside the slab 10.

상기 실시예 1과 실시예 2처럼 일반적으로 공정조건을 별도로 진행하게 되는데 상기 실시예 1처럼 냉각수의 분사량을 증가시키는 경우는 대량의 슬라브(10)를 제조하는 대형의 설비에서 적용할 수 있다.In general, as in the first embodiment and the second embodiment, the process conditions are generally performed separately. In the case of increasing the injection amount of the cooling water as in the first embodiment, it can be applied in a large-scale facility for manufacturing a large amount of slabs 10.

그리고, 상기 실시예 2처럼 주조속도를 감소시키는 경우는 소량의 슬라브(10)를 제조하는 소형의 설비에서 적용할 수 있다.In addition, in the case of reducing the casting speed as in the second embodiment, it can be applied in a small facility for manufacturing a small amount of slab (10).

이러한 예측한 공정값은 연속주조설비의 규모와 생산량에 따라 냉각수의 분사량과 주조속도를 각각 변화시키거나 동시에 변화시킬 수 있다.These predicted process values can vary or simultaneously vary the injection rate and casting speed of the cooling water, depending on the size and output of the continuous casting plant.

이와 같이 이루어진 본 발명은 슬라브를 제조하는 연속주조설비의 공정조건을 슬라브의 최적 응고층 두께인 67 ~ 80%가 되도록 공정값을 예측하여 공정조건이 만족 되면 실제 연속주조설비에 반영하고, 이를 통해 내부 크랙을 예상하여 슬라브를 제조하게 되므로 슬라브 내부의 균열 발생이 감소하게 되므로 슬라브의 품질이 향상되는 이점이 있다.The present invention made as described above predicts the process value of the continuous casting equipment for manufacturing the slab to 67 ~ 80% of the slab optimum solidification layer thickness is reflected in the actual continuous casting equipment when the process conditions are satisfied, through Since the slab is manufactured in anticipation of an internal crack, the crack generation inside the slab is reduced, thereby improving the quality of the slab.

상기의 본 발명은 바람직한 실시예를 중심으로 살펴보았으며, 본 발명이 속하는 기술분야에서 통상의 지식을 가진 자는 본 발명의 본질적 기술 범위 내에서 상기 본 발명의 상세한 설명과 다른 형태의 실시예들을 구현할 수 있을 것이다. 여기서 본 발명의 본질적 기술범위는 특허청구범위에 나타나 있으며, 그와 비슷한 범위 내에 있는 모든 차이점은 본 발명에 포함된 것으로 해석되어야 할 것이다.
The present invention has been described with reference to the preferred embodiments, and those skilled in the art to which the present invention pertains to the detailed description of the present invention and other forms of embodiments within the essential technical scope of the present invention. Could be. Here, the essential technical scope of the present invention is shown in the claims, and all differences within the similar scope should be interpreted as being included in the present invention.

1 : 핀치롤 2 : 교정점
10 : 슬라브 11 : 응고층
12 : 용강1: pinch roll 2: calibration point
10: slab 11: solidified layer
12: molten steel

Claims (9)

0.1~0.8중량%의 과포정 고탄소와 0.5~2.5중량%의 고망간이 함유된 열처리 경화강 슬라브를 직선으로 교정하는 교정점에서 상기 열처리 경화강 슬라브의 응고층 두께값이 67~80% 이내로 설정되도록 냉각수분사량 또는 주조속도를 공정값으로 연속주조설비에 설정하는 제 1 단계;
상기 제 1 단계에서 상기 공정값을 통해 상기 연속주조설비에서 상기 열처리 경화강 슬라브를 제조하는 제 2 단계; 및
상기 제 2 단계를 통해 제조된 상기 열처리 경화강 슬라브의 응고층 두께를 측정하고, 상기 열처리 경화강 슬라브의 응고층 두께가 설정된 두께 범위를 벗어나면 상기 공정값 중 상기 냉각수분사량을 5~15% 증가시키거나, 또는 상기 주조속도를 5~20% 감소시키는 제 3 단계;를 포함하는 열처리 경화용 슬라브 제조방법.
The solidified layer thickness of the heat-treated hardened steel slab is within 67 to 80% at the calibration point for straightening the heat-treated hardened steel slab containing 0.1-0.8% by weight of supercrystalline high carbon and 0.5-2.5% by weight of high manganese. A first step of setting the cooling water injection amount or the casting speed to the continuous casting facility as a process value so as to be set;
A second step of manufacturing the heat-treated hardened steel slab in the continuous casting facility through the process value in the first step; And
The solidified layer thickness of the heat-treated hardened steel slab manufactured by the second step is measured, and when the solidified layer thickness of the heat-treated hardened steel slab is out of a set thickness range, the cooling water spray amount is increased by 5 to 15%. Or a third step of reducing the casting speed by 5 to 20%.
제 1 항에 있어서,
상기 제 1 단계는,
상기 교정점에서 상기 열처리 경화강 슬라브의 응고층 두께값을 67~80% 이내로 설정하는 설정단계;
상기 설정단계를 통해 입력된 상기 열처리 경화강 슬라브의 응고층 두께값을 기초하여 상기 공정값을 산출하는 산출단계;
상기 산출단계에서 산출된 상기 공정값을 기초하여 상기 열처리 경화강 슬라브의 응고층 두께값이 67~80% 이내 인지를 판단하는 판단단계; 및
상기 판단단계에서 판단한 상기 열처리 경화강 슬라브의 응고층 두께값이 67~80% 이내인 경우 상기 공정값을 상기 연속주조설비에 적용하는 적용단계;를 포함하는, 열처리 경화강 슬라브 제조방법.
The method of claim 1,
The first step is,
A setting step of setting a solidified layer thickness value of the heat-treated hardened steel slab within 67 to 80% at the calibration point;
A calculation step of calculating the process value based on a solidified layer thickness value of the heat-treated hardened steel slab input through the setting step;
A determination step of determining whether a solidified layer thickness value of the heat-treated hardened steel slab is within 67 to 80% based on the process value calculated in the calculating step; And
And applying the process value to the continuous casting equipment when the solidified layer thickness value of the heat-treated hardened steel slab determined in the determination step is within 67 to 80%.
제 2항에 있어서,
상기 판단단계에서 상기 열처리 경화강 슬라브의 응고층 두께값이 67~80% 이내 범위를 벗어나면 상기 공정값 변화단계를 통해 변화시킨 또 다른 공정값을 구하는, 열처리 경화강 슬라브 제조방법.
The method of claim 2,
If the solidified layer thickness value of the heat-treated hardened steel slab is out of the range of 67 ~ 80% in the determination step, to obtain another process value changed through the process value change step, heat-treated hardened steel slab manufacturing method.
제 1항에 있어서,
상기 제3 단계에서 상기 열처리 경화강 슬라브의 응고층 두께값의 67~80% 이내인 경우 상기 열처리 경화강 슬라브의 응고층 두께값에 대한 상기 공정값을 상기 연속주조설비에 반영하는 제 4 단계;를 더 포함하는, 열처리 경화강 슬라브 제조방법.
The method of claim 1,
A fourth step of reflecting the process value for the solidified layer thickness value of the heat-treated hardened steel slab to the continuous casting facility when it is within 67 to 80% of the solidified layer thickness value of the heat-treated hardened steel slab in the third step; Further comprising, heat treatment hardened steel slab manufacturing method.
삭제delete 삭제delete 삭제delete 제 1항에 있어서,
상기 연속주조설비는 상기 열처리 경화강 슬라브를 이송시켜 교정시키는 핀치롤의 갭 오차범위는 ±1.5mm 이내인, 열처리 경화강 슬라브 제조방법.The method of claim 1,
The continuous casting facility is a method of manufacturing a heat-treated hardened steel slab in which the gap error range of the pinch roll to transfer and correct the heat-treated hardened steel slab is within ± 1.5mm. 삭제delete
KR1020110008762A 2011-01-28 2011-01-28 Method for producing hardened steel slab in heat treatment KR101246195B1 (en)

Priority Applications (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
KR1020110008762A KR101246195B1 (en) 2011-01-28 2011-01-28 Method for producing hardened steel slab in heat treatment

Applications Claiming Priority (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
KR1020110008762A KR101246195B1 (en) 2011-01-28 2011-01-28 Method for producing hardened steel slab in heat treatment

Publications (2)

Publication Number Publication Date
KR20120087518A KR20120087518A (en) 2012-08-07
KR101246195B1 true KR101246195B1 (en) 2013-03-21

Family

ID=46873052

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
KR1020110008762A KR101246195B1 (en) 2011-01-28 2011-01-28 Method for producing hardened steel slab in heat treatment

Country Status (1)

Country Link
KR (1) KR101246195B1 (en)

Citations (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPS63278654A (en) 1987-05-12 1988-11-16 Nkk Corp Light rolling reduction casting method
JP2007268559A (en) * 2006-03-31 2007-10-18 Jfe Steel Kk Method and apparatus for controlling solidification completion position of continuously cast slab and method for producing continuously cast slab
JP2010029899A (en) * 2008-07-28 2010-02-12 Nippon Steel Corp Continuous casting method of billet
JP2010194573A (en) 2009-02-25 2010-09-09 Jfe Steel Corp Continuous casting method of steel cast slab

Patent Citations (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPS63278654A (en) 1987-05-12 1988-11-16 Nkk Corp Light rolling reduction casting method
JP2007268559A (en) * 2006-03-31 2007-10-18 Jfe Steel Kk Method and apparatus for controlling solidification completion position of continuously cast slab and method for producing continuously cast slab
JP2010029899A (en) * 2008-07-28 2010-02-12 Nippon Steel Corp Continuous casting method of billet
JP2010194573A (en) 2009-02-25 2010-09-09 Jfe Steel Corp Continuous casting method of steel cast slab

Also Published As

Publication number Publication date
KR20120087518A (en) 2012-08-07

Similar Documents

Publication Publication Date Title
CN112475251B (en) Method for determining plate blank continuous casting dynamic soft reduction interval
CN103447493B (en) Control method of soft-reduction depressed region of wide and thick plate continuous casting blank
KR101709623B1 (en) Method for controlling solidification completion position and device for controlling solidification completion position
KR101757548B1 (en) Method of manufacturing peritectic steel slab
KR20120044429A (en) Device for controlling cooling of slab and method therefor
KR101412537B1 (en) Reducing method of crack for addition of boron high-carbon steel
KR101246195B1 (en) Method for producing hardened steel slab in heat treatment
KR101360563B1 (en) Slab temperature controller and a control method thereof
KR101505161B1 (en) Design methods of mold powder for low carbon steel
JP2018501962A (en) Continuous casting method for slabs
KR101727803B1 (en) Method of manufacturing high carbon steel slab
JP2002079356A (en) Secondary cooling method in continuous casting
KR101400034B1 (en) Control method for molten steel in tundish
JP5831118B2 (en) Method and apparatus for continuous casting of steel
KR101193793B1 (en) Method for fine adjusting second cooling step of continuous slab casting
KR101277701B1 (en) Device for controlling level of molten steel in mold and method therefor
EP3034197A1 (en) Method for manufacturing round billet
KR20100107753A (en) Fine adjustment method of the second coolingpattern of continuous slab casting
JP3619377B2 (en) Billet continuous casting method and apparatus
KR101675672B1 (en) Method for manufacturing boron steel
KR101303048B1 (en) Apparatus for setting cutting speed and method for operating the same
CN114905022B (en) Two-cooling water distribution method for controlling internal crack of continuous casting slab
KR100986892B1 (en) Continuous casting method for reducing width deviation of ferritic stainless steel first-slab
KR102707452B1 (en) Method for eliminating surface defects of slab
KR101505159B1 (en) Methods for manufacturing coil

Legal Events

Date Code Title Description
A201 Request for examination
E902 Notification of reason for refusal
E701 Decision to grant or registration of patent right
GRNT Written decision to grant
FPAY Annual fee payment

Payment date: 20160223

Year of fee payment: 4

FPAY Annual fee payment

Payment date: 20170228

Year of fee payment: 5

FPAY Annual fee payment

Payment date: 20180307

Year of fee payment: 6

FPAY Annual fee payment

Payment date: 20190214

Year of fee payment: 7