KR101163455B1 - 분절 프리스트레스트 콘크리트 거더의 접합방법 - Google Patents

Abstract

본 발명은 분절 프리스트레스트 콘크리트 거더의 접합방법에 관한 것으로서, 세그먼트들을 서로 접합할 때 발생하는 응력집중 문제를 해결하도록 구성된 분절 프리스트레스트 콘크리트 거더의 접합방법에 관한 것이다.
본 발명은, 분절 프리스트레스트 콘크리트 거더의 접합방법에 있어서, 접합을 하고자 하는 한 쌍의 세그먼트의 접합 될 두 개의 면인 접합면 사이에 경화된 에폭시의 강성보다 연성의 강성을 가지는 소재의 간격 유지재를 설치하는 간격 유지재 설치단계; 상기 간격 유지재가 설치된 상태에서 상기 접합을 하고자 하는 한 쌍의 세그먼트의 접합면들에 에폭시를 도포하는 에폭시 도포단계; 상기 간격 유지재가 설치되고 상기 에폭시가 도포 된 상태에서 접합을 하고자 하는 세그먼트들이 서로 가까워지는 방향으로 접합압력을 가하여 도포 된 에폭시가 짜지면서 상기 세그먼트들의 접합면 사이의 간극 중 상기 간격 유지재를 제외한 간극이 상기 에폭시로 채워져 밀실한 에폭시 층을 형성하는 접착단계; 상기 접착단계 이후에 접합압력을 유지하면서 상기 에폭시를 양생하는 에폭시 양생단계; 상기 에폭시의 양생이 완료된 후 텐던덕트에 텐던을 삽입하여 긴장하는 프리스트레싱 단계; 를 포함하되, 상기 접착단계에서 가압에 의한 간격 유지재의 변형 후 두께가 에폭시의 도포 두께보다 작되 접합면의 법선방향 최대오차보다 크게 하여 밀실한 에폭시 층이 접합면 사이에 형성되면서도 접합을 하고자 하는 세그먼트의 접합면이 직접 접촉하지 않도록 하고, 경화된 에폭시의 강성보다 강성이 작은 재질의 간격 유지재를 사용하여 에폭시 경화 후 프리스트레싱 단계에서 간격 유지재에 작용하는 압력을 낮게 함으로써 접착단계와 프리스트레싱 단계에서 상기 간격 유지재에 작용하는 압력의 합이 접합부의 콘크리트 허용압축응력보다 작게 하는 것을 특징으로 하는 분절 프리스트레스트 콘크리트 거더의 접합방법을 제공한다.

Description

분절 프리스트레스트 콘크리트 거더의 접합방법 {The splicing method of segmental prestressed concrete girder}

본 발명은 분절 프리스트레스트 콘크리트 거더의 접합방법에 관한 것으로서, 세그먼트들을 서로 접합할 때 발생하는 응력집중 문제를 해결하도록 구성된 분절 프리스트레스트 콘크리트 거더의 접합방법에 관한 것이다.

에폭시 접합 분절거더 공법이란 프리스트레스트 콘크리트(Prestressed Concrete; 이하 "PSC" 라고도 함) 거더에 있어서 하나의 거더를 수개의 세그먼트로 분절하여 공장이나 제작장에서 제작한 다음에 거더가 설치되는 현장으로 운반하여 거더 세그먼트를 에폭시로 접합하고 거더 길이방향의 텐던을 긴장하여 일체의 프리스트레스트 콘크리트 거더를 만드는 교량 시공 방법이다.

PSC 거더 분절공법의 세그먼트 접합 방법에는 현장에서 세그먼트 사이에 콘크리트나 모르타르 등을 타설하여 접합하는 현장타설 접합방법과 세그먼트를 밀착시켜 접합하는 접촉식 접합방법이 있다. 접촉식 접합방법은 에폭시 등의 접착제를 세그먼트 사이에 도포하여 접합하는 에폭시 접합(epoxy joint) 방법과, 접착제 없이 텐던의 긴장력만으로 세그먼트를 접합하는 건식 접합(dry joint) 방법이 있다. 현장타설 접합방법은 세그먼트를 간격을 두고 설치하고 그 사이에서 철근 이음과 텐던 덕트 이음을 한 다음에 이음 콘크리트를 타설하기 때문에 접합면의 형상이 서로 일치할 필요가 없다. 이에 반하여 접촉식 접합방법은 밀착되는 양쪽 세그먼트 접합단부의 접합면이 고루 접촉되도록 서로 일치해야 한다. 따라서 세그먼트를 매치캐스팅(match casting)하여 접합면을 정밀하게 일치시키는 방법을 주로 사용한다. 매치캐스팅 방법은 도 1a와 같이 거푸집(1)을 사용하여 먼저 첫 번째 세그먼트(미도시)를 제작하고, 도 1b와 같이 기 제작된 세그먼트(A)에 접합 될 세그먼트(B)를 제작할 때 세그먼트(A)를 접합면 거푸집으로 활용하여 거푸집(1)과 기 제작 된 세그먼트(A) 사이의 공간에 콘크리트를 타설하여 완벽하게 일치하는 접합면을 만드는 세그먼트 제작방법이다. 새로운 세그먼트(B)가 완성되면 거푸집으로 사용된 세그먼트(A)는 저장소로 운반하고 새로운 세그먼트(B)를 다음 세그먼트의 접합면 거푸집으로 활용한다. 이러한 매치캐스팅 방법은 제작과정이 다소 번거롭지만 정밀하게 일치하는 접합면을 갖는 거더 세그먼트들을 제작할 수 있다.

에폭시 접합방법은 현장타설 접합방법보다 접합작업이 간편하고 공기를 단축할 수 있으나, 세그먼트 접합면의 형상이 전단키, 가이드키, 텐던 덕트 등으로 복잡한 형상을 가짐에도 이러한 요철 부분이 정밀하게 일치되어야 하므로 세그먼트 제작 작업이 매우 까다롭다. 또한, 접합부에서 거더 길이방향 보강철근이 단절되어 불연속을 이루고 있으며, 제작 오차, 에폭시의 부적절한 배합 및 도포, 접합시 세그먼트의 정렬 오차 및 불균일한 접합압력 등으로 인하여 접합시에 접합면의 일부에만 접촉압력이 집중되어 접합부에 의도하지 않은 응력집중이 발생할 수 있어서 접합부는 구조적으로 취약한 부분이 된다. 그런데 에폭시를 접합면에 사용하면 제작 오차와 접합 오차 등에 의해 발생하는 접합면 사이의 미세한 간극을 완전히 메울 수 있어서 에폭시가 양생 된 후에 텐던의 긴장에 의해 프리스트레스가 도입되는 과정에서는 응력집중 현상이 더 이상 발생하지 않는다. 따라서 에폭시 접합방법을 사용하는 경우에는 가능하면 낮은 압력으로 접합하고, 에폭시 양생이 끝나면 큰 긴장력으로 세그먼트를 일체화시키는 방법이 좋다.

분절공법은 바닥판 전체를 포함하는 큰 단면으로 이루어진 하나의 거더로 한 경간의 교량을 구성하는 세그멘탈 PSC 박스거더교와 같이 거더를 많은 수의 짧은 세그먼트로 나누어 제작하는 세그멘탈 공법과, 한 경간의 교량을 단면이 작은 여러 개의 거더로 구성하는 PSC-I형 분절거더교와 같이 거더를 적은 수의 긴 세그먼트로 나누어 제작하는 분절거더(spliced girder) 공법으로 나눌 수 있다. 세그멘탈 공법의 경우에는 보통 거더의 단면이 매우 커서 운반 중량의 제약 때문에 일반적으로 세그먼트 길이가 세그먼트 단면의 최대치수에 비하여 훨씬 짧다. 또한, 세그먼트 접합시 보통 특수하게 제작된 가설용 거더(launching girder 또는 erection girder)를 하부구조 등에 설치하고, 세그먼트를 가설용 거더 위에 놓거나, 또는 가설용 거더에 매달아 세그먼트의 자중이 접합시 거동에 영향을 주지 않은 상태에서 접합용 강봉에 의해 비교적 낮은 접합압력을 작용시켜 세그먼트를 하나씩 접합해 나간다. 이에 비하여 분절거더 공법은 거더의 단면이 작기 때문에 세그먼트의 길이가 길고, 간단한 조립대를 사용하여 지면에서 세그먼트의 양단부만 지지한 상태에서 접합하는 것이 일반적이다.

도 2a 내지 도 2c는 분절거더 공법의 세그먼트 조립 공정을 보여주는 예시도이다. 도 2a에서와 같이 거더의 세그먼트(S)를 조립대(C) 위에 설치하고, 텐던의 일부(T)를 삽입한다. 텐던의 긴장 준비가 끝나면 접합면에 에폭시를 도포한다. 에폭시의 도포가 완료되면 도 2b에서와 같이 일부의 텐던(T)을 긴장잭(J)을 이용하여 긴장하여 세그먼트(S)를 밀착시킨다. 세그먼트(S)를 접합하는 공정 중에 세그먼트(S)가 수평방향으로 자유롭게 움직일 수 있도록 미끄럼판 등을 세그먼트의 지점에 설치해야 한다. 거더 세그먼트의 접합에는 접합용 강봉 등을 별도로 설치하여 사용하기도 하는데, 접합에 긴장용 텐던의 일부를 이용하면 비용을 절감할 수 있다. 일정한 양생 시간이 지나 에폭시가 소정의 강도에 도달하면, 도 2c와 같이 나머지 텐던(T)을 삽입하고 긴장잭(J)을 이용하여 번갈아가며 삽입된 텐던(T)들을 긴장하여 PSC 거더를 완성한다. 텐던의 긴장이 완료되면 상향의 솟음이 발생하여 완성된 거더는 단부조립대에 의해서만 지지가 된다. 상기의 공정에서 가장 중요한 공정이 접합공정이다. 에폭시 접합의 경우에는 반드시 일정 이상의 압력을 작용시켜 접합면에 도포한 에폭시를 짜내어야 치밀한 에폭시 층이 형성된다. 그런데 접합시에 세그먼트의 자중에 의한 처짐, 조립대(C)의 설치 오차, 단면 내의 온도차 등으로 인하여 필연적으로 세그먼트의 정렬 오차가 발생하는데 정렬 오차가 발생하면 매치캐스팅으로 접합면이 완벽하게 일치하도록 제작하였다고 하더라도 접합면 일부에만 압력이 집중되게 된다. 이러한 문제를 해결하는 손쉬운 방법은 접합면에 가이드 키 등을 설치하고 큰 힘으로 접합시켜 세그먼트들이 강제로 정렬되도록 하는 것이다. 물론 이를 위해서는 접합공정 중에 세그먼트의 이동에 필요한 수평면상의 자유로운 움직임에 더하여, 세그먼트의 지점을 고무나 합판 등으로 받쳐 세그먼트가 어느 정도의 유연성을 가지고 상하 거동이 가능하도록 해야 한다. 물론 접합 된 거더에 솟음이 발생할 정도의 긴장력을 가하는 경우에는 중간조립대의 세그먼트 지점의 상하 거동 유연성이 필요하지 않지만 이 정도의 긴장력은 통상 전체 텐던의 반 이상을 긴장해야 하는 매우 큰 힘을 작용시켜야 하기 때문에 접합공정 중에 응력집중으로 인한 문제가 발생할 가능성이 매우 크다.

또한, 접합이 완료된 후에 에폭시가 양생 되어 소정의 강도에 도달하기 위해서는 보통 8시간 이상의 양생 시간이 필요하다. 따라서 주간에 접합작업을 하고 그 익일에 긴장작업을 하는 것이 일반적인 작업관행이다. 그러므로 보통 접합 후부터 긴장력 도입까지는 12시간 이상의 시차가 발생하는데, 이 동안에 기온의 일교차가 발생한다. 국내의 경우 봄, 가을에 10℃ 이상의 일교차는 매우 흔한 일인데, 일교차가 발생하면 거더의 상하 및 좌우 방향, 즉 거더 길이 방향에 직각인 횡방향으로 일시적인 온도차가 발생하고 세그먼트는 상하방향과 좌우방향으로 휘게 된다. 도 3a는 세그먼트의 상하 온도차에 의한 접합되지 않은 세그먼트의 변형을 표현한 도면으로 다소 과장되게 도시하였다. 세그먼트 단부, 즉 접합부의 회전각은 온도차가 클수록 세그먼트 길이가 길어질수록 커진다. 보통 주간에는 직사광선에 의해 거더 상부의 온도가 하부보다 증가하고 새벽에는 지열에 의해서 하부의 온도가 상부의 온도보다 높은데, 접합작업을 하는 주간을 기준으로 일교차에 의한 연직변형을 표현한 것이다. 따라서 이러한 변형은 이론상 반대방향으로 발생할 수 있다. 좌우 방향의 경우에도 도 3b와 같이 유사한 양상을 보인다. 현행 시방서에는 최대 15℃의 일교차에 대비하도록 규정되어 있는데, 15℃의 온도차가 거더의 상하, 좌우에 발생할 경우에 접합력이 작으면 도 3a와 도 3b와 같이 접합 된 세그먼트들이 단순보 구조가 되어 접합면 사이의 거리, 즉 에폭시 층의 두께가 양생 도중에 크게 변하여 문제를 발생시킬 수 있다. 따라서 이러한 에폭시 층 두께의 변화를 최소화하기 위해서는 비교적 큰 접합력을 유지하여 각 세그먼트가 개별적으로 거동하지 않고 접합 된 일체의 거더로서 연속보 거동을 하도록 해야 한다. 도 4a와 도 4b는 각각 상하 온도차와 좌우 온도차가 발생했을 때 연속보 구조의 거동양상이다. 도 4a에서 단부지점이 약간 솟고 중간지점이 약간 처진 것은 연속보 구조가 되면 중간 지점의 반력이 증가하고 단부의 반력은 줄어들기 때문이다. 좌우 온도차에 의한 변형은 지점에서의 미끄럼판의 마찰계수가 작아 수평방향 변위가 자유롭다면 도 4b와 같은 형태가 된다. 접합시 세그먼트의 지지조건에 따라 다르지만, 연속보 거동에 요구되는 접합력은 의외로 커서 길이 30m의 I-형 분절거더의 경우에 때로는 약 100ton 이상의 큰 접합 긴장력이 요구되기도 한다. 그런데 이러한 큰 긴장력을 접합시에 작용시키려면 접합면이 매우 정밀하게 일치해야 한다. 만약에 접합면이 정밀하게 일치하지 않아 작은 면적의 접촉면에만 이러한 큰 접합력이 작용하면 접촉부위에만 큰 압력이 작용하여 국부적인 할열균열이나 탈락(spalling) 등의 부분파괴가 발생한다. 설령 접합시에 문제가 발생하지 않더라고 접합시에 발생하는 응력집중 현상은 잔류하게 되므로 거더의 텐던 긴장시에 추가되는 프리스트레스와 더해져 긴장시에 문제를 발생시킬 수도 있다. 도 5a와 도 5b는 각각 세그먼트 접합시 응력집중현상 때문에 프리스트레스 도입단계에서 발생한 할열균열과 탈락의 사례이다.

또한, 현재로서는 도 1b에 예시한 방법과 같은 매치캐스팅 방법이 가장 정밀하게 일치하는 접합면을 만드는 방법으로 알려져 있다. 그러나 매치캐스팅 방법은 세그먼트를 순차적으로 만들어야 하기 때문에 제작기간이 길어지고 비용이 상승한다.

기존의 공개특허(출원번호: 10-2005-0030720)에서는 분절거더 세그먼트의 접합단부 부분을 따로 떼어낸 접합블록을 세그먼트 본체보다 고강도의 콘크리트를 사용하여 매치캐스팅으로 먼저 제작하고, 이렇게 제작된 접합블록을 세그먼트 접합단부 쪽의 영구거푸집으로 사용하여 세그먼트를 제작함으로써, 매치캐스팅 작업의 효율성을 높이고 접합면의 응력집중 현상에 대비할 수 있도록 하였다.

그러나 상기의 방법은 접합블록을 먼저 제작하고 이를 이용하여 세그먼트를 제작하는 다단계 공정을 거쳐야 하기 때문에 작업효율이 떨어지고 강도가 다른 두 종류의 콘크리트를 사용하는 문제점이 있다.

본 발명은 본 발명의 배경이 되는 기술들의 문제점을 해결하기 위하여 도출된 것으로서 본 발명이 해결하고자 하는 과제는 프리스트레스트 콘크리트 분절거더 공법에서 분절거더의 세그먼트 접합공정에서 발생하는 응력집중 문제를 효과적으로 해결할 수 있는 분절 프리스트레스트 콘크리트 거더의 접합방법을 제시하는 것이다.

전술한 과제의 해결 수단으로서 본 발명은,

분절 프리스트레스트 콘크리트 거더의 접합방법에 있어서,

접합을 하고자 하는 한 쌍의 세그먼트의 접합 될 두 개의 면인 접합면 사이에 경화된 에폭시의 강성보다 연성의 강성을 가지는 소재의 간격 유지재를 설치하는 간격 유지재 설치단계;

상기 간격 유지재가 설치된 상태에서 상기 접합을 하고자 하는 한 쌍의 세그먼트의 접합면들에 에폭시를 도포하는 에폭시 도포단계;

상기 간격 유지재가 설치되고 상기 에폭시가 도포 된 상태에서 접합을 하고자 하는 세그먼트들이 서로 가까워지는 방향으로 접합압력을 가하여 도포 된 에폭시가 짜지면서 상기 세그먼트들의 접합면 사이의 간극 중 상기 간격 유지재를 제외한 간극이 상기 에폭시로 채워져 밀실한 에폭시 층을 형성하는 접착단계;

상기 접착단계 이후에 접합압력을 유지하면서 상기 에폭시를 양생하는 에폭시 양생단계;

상기 에폭시의 양생이 완료된 후 텐던덕트에 텐던을 삽입하여 긴장하는 프리스트레싱 단계; 를 포함하되,

상기 접착단계에서 가압에 의한 간격 유지재의 변형 후 두께가 에폭시의 도포 두께보다 작되 접합면의 법선방향 최대오차보다 크게 하여 밀실한 에폭시 층이 접합면 사이에 형성되면서도 접합을 하고자 하는 세그먼트의 접합면이 직접 접촉하지 않도록 하고, 경화된 에폭시의 강성보다 강성이 작은 재질의 간격 유지재를 사용하여 에폭시 경화 후 프리스트레싱 단계에서 간격 유지재에 작용하는 압력을 낮게 함으로써 접착단계와 프리스트레싱 단계에서 상기 간격 유지재에 작용하는 압력의 합이 접합부의 콘크리트 허용압축응력보다 작게 하는 것을 특징으로 하는 분절 프리스트레스트 콘크리트 거더의 접합방법을 제공한다.

접합을 하고자 하는 한 쌍의 세그먼트가 접합 되는 부분 각각에 소정의 두께와 면적을 가지며 상기 세그먼트의 마주보는 면들이 접합 될 때 동시에 접합 될 수 있는 확대 접합부를 시공하는 확대 접합부 시공단계; 를 더 포함하며,

상기 간격 유지재 설치단계에서 상기 확대 접합부에도 상기 간격 유지재를 부착하고, 상기 에폭시 도포단계에서 상기 확대 접합부에도 상기 에폭시를 도포한다.

상기 세그먼트는 I형, T형, 더블 T형, U형 또는 박스형 중 어느 하나인 것이 바람직하다.

상기 간격 유지재로서 두께에 비하여 면적이 큰 고무를 사용하는 것이 좋다.

상기 확대 접합부에는 서로 접하는 한 쌍의 확대 접합부를 관통하는 관통공이 각각 마련되어 있어서,

상기 접착단계에서 상기 관통공을 관통하는 볼트와 너트를 이용하여 가압력의 적어도 일부를 제공하는 것이 더욱 바람직하다.

본 발명에 의하면 분절거더 세그먼트를 접합할 때 접합면 사이에 경화된 에폭시보다 강성이 작은 연성의 간격 유지재를 설치하고 간격 유지재가 접하지 않은 부위에 에폭시를 도포하고 접합력을 작용시킨다. 이때 접합력에 의해 변형된 간격 유지재의 최종 두께가 접합면의 법선방향 최대오차보다 크게 하여 접합면이 직접 접촉하지 않도록 하고, 경화된 에폭시의 강성에 비하여 충분히 작은 강성을 가진 간격 유지재를 사용함으로써 에폭시 양생 후에 작용하는 긴장력에 의해서 간격 유지재의 응력 증가를 매우 작게 함으로써 간격 유지재에 접하는 콘크리트의 최종 압축응력이 콘크리트의 허용압축응력을 초과하지 않도록 제한하여 응력집중에 의한 국부적인 할열균열이나 탈락 등의 접합부 부분파괴 현상을 방지할 수 있는 분절 프리스트레스트 콘크리트 거더의 접합방법을 제공한다. 또한, 본 발명에 의하면 세그먼트 접합시 접합면이 직접 접촉하지 않기 때문에 어느 정도의 접합면 제작 오차가 허용되어, 완전히 일치하는 접합면을 만들기 위해 작업 효율이 떨어지는 접합면의 매치캐스팅 제작방법을 사용하지 않아도 되는 분절 프리스트레스트 콘크리트 거더의 접합방법을 제공할 수 있다.

도 1a 및 도 1b는 매치캐스팅에 의한 세그먼트 제작방법을 설명하기 위한 도면.
도 2a 내지 도 2c는 분절거더의 조립공정을 설명하기 위한 도면(측면도).
도 3a는 세그먼트의 상하 온도차에 의한 단순보 구조의 휨 변형을 설명하기 위한 도면(측면도).
도 3b는 세그먼트의 좌우 온도차에 의한 단순보 구조의 휨 변형을 설명하기 위한 도면(평면도).
도 4a는 세그먼트의 상하 온도차에 의한 연속보 구조의 휨 변형을 설명하기 위한 도면(측면도).
도 4b는 세그먼트의 좌우 온도차에 의한 연속보 구조의 휨 변형을 설명하기 위한 도면(평면도).
도 5a는 세그먼트 접합시 응력집중현상 때문에 프리스트레스 도입단계에서 발생한 할열균열의 사례를 보여주는 사진.
도 5b는 세그먼트 접합시 응력집중현상 때문에 프리스트레스 도입단계에서 발생한 탈락의 사례를 보여주는 사진.
도 6은 본 발명의 하나의 실시예에 따른 분절 프리스트레스트 콘크리트 거더의 접합방법의 간격 유지재 설치단계를 설명하기 위한 도면.
도 7은 본 발명의 하나의 실시예에 따른 분절 프리스트레스트 콘크리트 거더의 접합방법의 접착단계를 설명하기 위한 도면.
도 8은 본 발명의 다른 하나의 실시예에 따른 분절 프리스트레스트 콘크리트 거더의 접합방법의 간격 유지재 설치단계를 설명하기 위한 도면.
도 9a 및 도 9b는 각각 T형 및 더블 T형 세그먼트에 확대 접합부가 시공된 상태를 설명하기 위한 도면.
도 10a는 U형 세그먼트에 확대 접합부가 시공된 상태를 설명하기 위한 도면.
도 10b는 도 10a에 도시된 세그먼트에 간격 유지재가 부착된 상태를 설명하기 위한 도면.
도 11a는 박스형 세그먼트에 확대 접합부가 시공된 상태를 설명하기 위한 도면.
도 11b는 도 11a에 도시된 세그먼트에 간격 유지재가 부착된 상태를 설명하기 위한 도면.
도 12는 세그먼트 분리판 또는 프리시젼 블록을 이용하는 세그먼트 거푸집 시스템을 설명하기 위한 도면.

이하에서는 도면을 참조하면서 본 발명에 따른 분절 프리스트레스트 콘크리트 거더의 접합방법의 몇 가지 실시예에 대하여 설명함으로써 본 발명을 실시하기 위한 구체적인 내용을 제공하기로 한다.

우선 도 6, 도 7 및 도 12를 참조하면서 본 발명의 제1실시예에 대하여 설명하기로 한다. 도 6은 본 발명의 하나의 실시예에 따른 분절 프리스트레스트 콘크리트 거더의 접합방법의 간격 유지재 설치단계를 설명하기 위한 도면이고, 도 7은 본 발명의 하나의 실시예에 따른 분절 프리스트레스트 콘크리트 거더의 접합방법의 접착단계를 설명하기 위한 도면이고, 도 12는 세그먼트 분리판 또는 프리시젼 블록을 이용하는 세그먼트 거푸집 시스템을 설명하기 위한 도면이다.

본 실시예에 따른 분절 프리스트레스트 콘크리트 거더의 접합방법은 간격 유지재 설치단계, 에폭시 도포단계, 접착단계, 에폭시 양생단계 및 프리스트레싱 단계로 구성된다. 본 실시예에 따른 분절 프리스트레스트 콘크리트 거더를 제작하는 세그먼트(S)는 도 6에 도시된 바와 같이 I형 거더이다.

상기 간격 유지재 설치단계는 도 6에 도시된 바와 같이 접합을 하고자 하는 한 쌍의 세그먼트의 접합 될 두 개의 면인 접합면 중 어느 하나의 접합면에 경화된 에폭시에 비하여 연성의 강성을 가지는 소재의 간격 유지재(10; 10a, 10b, 10c)를 부착하는 단계이다. 본 실시예에서 상기 간격 유지재(10)로 두께에 비하여 면적이 큰 고무를 사용한다. 상기 간격 유지재(10)의 강성이 경화된 에폭시의 강성에 비해 연성이어야 하는 이유에 대해서는 후술하기로 한다.

상기 간격 유지재(10)는 도 6에 도시된 바와 같이 일정한 두께를 가지되 단면이 사각형 형상으로 구성될 수도 있고(10a로 표시된 간격 유지재), 원형 형상으로 구성될 수도 있으며(10b로 표시된 간격 유지재), 텐던덕트(200)를 에워싸는 환형(고리형)으로 구성될 수도 있으며(10c로 표시된 간격 유지재), 하나 또는 둘 이상의 조합으로 구성할 수 있는데 본 실시예에서는 세 가지 형태 모두 사용된다. 한편, 상기 간격 유지재가 설치되는 위치는 세그먼트의 접합면일 수도 있고, 가이드키(100)의 위일 수도 있으며(10b로 표시된 간격 유지재), 전술한 바와 같이 텐던덕트(200)를 에워싸는 위치일 수도 있다. 텐던덕트(200)를 에워싸는 위치에 간격 유지재가 설치될 경우 텐던덕트(200)의 내부로 에폭시가 유입되는 것을 방지할 수 있는 댐의 역할을 수행할 수도 있게 된다.

상기 에폭시 도포단계는 상기 간격 유지재(10)가 설치된 상태에서 상기 접합면에 에폭시(20)를 도포하는 단계이다.

도 7에는 세그먼트들 사이에 에폭시(20)가 도포 된 상태로 접합이 된 것이 도시되어 있다. 도시된 바와 같이 간격 유지재(10)가 부착된 부분의 경우 간격 유지재(10)와 세그먼트들 사이에는 에폭시(20)가 도포 되지 않는 것이 바람직하다. 물론 간격 유지재(10)에 에폭시가 도포 되어도 접착단계에서는 에폭시가 겔 상태이기 때문에 접합압력에 의해 세그먼트들이 서로 가까워지도록 가압하는 과정에서 에폭시가 짜지면서 세그먼트들의 접합면 밖으로 삐져나오게 되면서 결국은 도 7과 같은 형태가 된다.

상기 접착단계는 상기 간격 유지재(10)가 부착되고 상기 에폭시(20)가 도포 된 상태에서 접합을 하고자 하는 세그먼트들이 서로 가까워지는 방향으로 가압하는 단계이다. 접착단계에서 전술한 바와 같이 겔 상태의 에폭시가 짜지면서 세그먼트들의 접합면 밖으로 삐져나오게 된다.

상기 에폭시 양생단계는 상기 접착단계에서 세그먼트들이 간격 유지재와 에폭시를 사이에 두고 접착된 상태에서 상기 에폭시(20)를 양생하는 단계이다.

상기 프리스트레싱 단계는 상기 에폭시의 양생이 완료된 후 텐던덕트(200)에 텐던(미도시)을 삽입하고 상기 텐던에 인장력을 가한 상태에서 정착시킴으로써 거더에 프리스트레스를 도입하는 단계이다.

본 발명에서는 접합면 사이에 간격 유지재(10)를 설치하고 간격 유지재(10)가 접하지 않는 부위에는 에폭시(20)를 도포하고 접합력을 작용시켜 세그먼트를 접합한다. 상기 접착단계에서는 접합면 사이에 연성의 간격 유지재(10)가 끼워져 있으므로 접합압력에 의해 겔 상태의 에폭시가 충분히 짜진 후에는 대부분의 접합압력을 간격 유지재(10)가 받게 된다. 연성의 간격 유지재(10)는 접합압력의 작용으로 압축되어 최종적으로 소정의 두께로 변형하게 되는데, 이 변형된 두께를 접합면의 제작 오차와 조립 오차의 합보다 크게 하여 세그먼트 접합면이 에폭시의 양생 시간 동안 직접 접촉하지 않도록 한다. 즉 접착단계에서는 대부분의 접합력이 간격 유지재(10)에 접한 부위에만 작용하게 된다. 양생단계를 거치면서 에폭시가 소정의 강도에 도달하게 되면 텐던을 삽입하고 긴장을 한다. 그런데 프리스트레싱 단계에서 간격 유지재(10)의 강성이 경화된 에폭시(20)의 강성보다 충분히 작으면, 프리스트레싱 단계에서 도입되는 대부분의 긴장력은 간격 유지재(10)와 접하고 있는 부위를 제외한 나머지 부분 즉, 경화된 에폭시(20) 층으로 연결된 단면을 통하여 전달된다. 최종적으로 접착단계와 프리스트레싱 단계에서 상기 간격 유지재(10)에 작용하는 압축응력의 합이 콘크리트의 허용압축응력 이내가 되도록 제한한다. 이때 콘크리트의 허용압축응력은 도로교설계기준, 콘크리트구조설계기준 또는 철도설계기준 상의 콘크리트 허용압축응력을 의미하는데 발주처가 지정하는 설계기준을 따르게 된다.

이를 식으로 정리하면 다음과 같다.

………………………식(1)

………………………………………식(2)

식 (1)은 전술한 바와 같이 접착단계에서 만족되어야 하는 식이고, 식 (2)는 접착단계와 프리스트레싱 단계에서 만족되어야 하는 식이다.

여기서, p _splice 를 간격 유지재에 작용하는 접합압력, E _el 은 간격 유지재의 할선탄성계수, t _el 은 간격 유지재의 두께, t _error 는 접합면의 법선방향 최대오차, t _epoxy 는 에폭시의 도포 두께, p _jack 은 프리스트레스 도입시 텐던의 긴장에 의해 간격 유지재에 작용하는 압력 또는 압축응력, σ _allow 는 접합부 콘크리트의 허용압축응력이며, 상기 접착단계에서 간격 유지재에 작용하는 접합압력인 p _splice 는 아래의 식(3)에 의해 정의되고, 상기 프리스트레싱 단계에서 텐던의 긴장에 의해 간격 유지재에 작용하는 압력 또는 압축응력인 p _jack 은 아래의 식(4)에 의해 다음과 같이 정의된다.

…………………………………………식(3)

…………………………………………식(4)

여기서, F _splice 는 간격 유지재에 작용하는 접합력, A _el 은 간격 유지재의 면적, E _epoxy 는 에폭시의 할선탄성계수, σ _x 는 경화된 에폭시에 작용하는 거더의 길이방향 압축응력으로 에폭시 재질로 환산된 단면에 대하여 보이론으로 계산되는 긴장력에 의한 응력이다.

식(1)은 세그먼트 접합시 즉 접착단계에서 만족해야 하는 조건식으로 접합압력에 의해 압축 변형된 간격 유지재(10)의 두께가 에폭시(20) 도포 두께보다는 작되, 접합면의 제작 오차보다는 커야 한다는 것을 의미하는 식이다. 따라서 식(1)을 만족시키면 접착단계에서 간격 유지재(10)에 접하는 부위에만 접합압력이 작용하며, 접합을 하고자 하는 세그먼트들의 접합면 사이의 간극 중 간격 유지재(10)를 제외한 나머지 간극 모두에 에폭시(20)가 채워진다. 즉, 에폭시(20)가 두 세그먼트들의 접합면 사이의 간극을 밀실 하게 채워주게 되며, 세그먼트들의 접합면은 직접 접촉하지 않고 간격 유지재(10)를 사이에 둔 채로 인접하게 위치하게 된다. 식(2)는 접착과정에서 간격 유지재(10)에 작용하는 압력과 프리스트레싱 단계에서 간격 유지재(10)에 작용하는 압력의 합이 콘크리트의 허용응력을 초과하지 않도록 제한하는 조건식으로, 이를 만족하면 모든 공정에서 접합부의 응력집중에 의한 할열균열이나 탈락(spalling) 등의 국부적인 파괴(failure)를 방지할 수 있다. 이밖에 상기의 식에서는 별도로 표현하지는 않았지만 접합작업 중에 간격 유지재(10)의 파괴는 당연히 방지되어야 하며, 에폭시(20)로 연결된 부위에서의 응력도 콘크리트의 허용응력을 초과해서는 안 된다. 또한, 실제의 경우에는 오차 등의 변동사항을 고려해야 하므로 상기의 식(1)과 식(2)에 적절한 안전율을 포함시켜 사용하는 것이 바람직하다.

긴장에 의한 σ _x 는 매우 큰 응력인데, 식(2)에서 알 수 있듯이 간격 유지재의 탄성계수가 경화된 에폭시 탄성계수에 비하여 충분히 작으면 p _jack 은 작은 값이 된다. 또한, 간격 유지재에 작용하는 접합압력(p _splice )은 식(3)에서와 같이 접합력(F _splice )에 비례하고 간격 유지재의 면적(A _el )에 반비례하기 하기 때문에 그 크기를 쉽게 계산할 수 있다. 따라서 식(4)에 표현된 간격 유지재(10)와 접촉하는 부위의 허용능력 조건은 간단한 계산을 통하여 쉽게 만족시킬 수 있다.

예를 들어 압축강도 70MPa의 콘크리트로 분절 세그먼트를 제작하고, 세그먼트들의 접합시에 요구되는 접합압력이 2MPa이며, 간격 유지재(10)의 총 면적이 거더 단면적의 1/10이라면 접착 단계에서 간격 유지재(10)에 작용하는 압력은 20MPa이 된다. 그리고 경화된 에폭시(20)와 간격 유지재(10)의 강성비가 1/10이라면, 프리스트레싱 단계에서 거더에 작용할 수 있는 최대응력(콘크리트 허용응력) 42MPa까지 작용시킬 때 간격 유지재(10)에 작용하는 압력은 4.2MPa이 된다. 따라서 간격 유지재(10)에 작용하는 최종 압력은 24.2MPa로 콘크리트 허용응력인 42MPa보다 충분히 작아서 안전한 접합 및 프리스트레싱이 가능해진다.

그런데 상기의 식은 접합시 모든 간격 유지재(10)에 균일한 압력이 작용한다고 가정하여 표현된 수식으로, 실제는 제작 오차와 정렬 오차가 때문에 간격 유지재마다 서로 다른 변형과 압력이 작용한다. 이러한 경우 변형량과 작용압력의 관계는 다음과 같은 응력-변형률 관계식을 통하여 계산할 수 있다.

…………………………………………식(5)

여기서, p 는 간격 유지재에 작용하는 접합압력이고, ε는 변형률, t는 간격 유지재의 변형 후 최종두께이다. E는 간격 유지재의 탄성계수로 변형률(ε)의 함수로 표현되었는데, 이는 대부분의 재료가 변형률이 클 경우에는 응력과 변형률이 비선형 관계를 갖기 때문이다. 식(5)를 이용하면 간격 유지재의 변형두께의 차이에 따른 압력의 차이를 계산할 수 있다.

전술한 바와 같은 간격 유지재(10)의 선정 조건들을 고려할 때, 간격 유지재(10)의 재질로 고무를 고려할 수 있다. 그런데 고무는 일반적으로 강성이 매우 작아 경화된 에폭시 강성의 1/100 이하로 접합단계에서 작용하는 응력수준에서 변형율이 너무 과도해지는 문제가 있다. 그러나 형상계수(=단면적/둘레면적)가 클 경우, 즉 본 실시예의 간격 유지재와 같이 두께에 비하여 단면적이 큰 경우에는 변형시 발생하는 체적팽창 구속효과 때문에 강성이 10배 이상 증가하게 되어 적절한 강성비를 얻을 수 있다. 그 밖에도 고무는 섬유 등으로 보강하여 강성을 증가시키는 방법도 있기 때문에 대표적인 탄성재인 고무는 간격 유지재(10)로 사용하기에 적절한 재질 중의 하나이다.

연성의 간격 유지재를 이용한 상기의 접합방법은 다양한 단면형상의 분절거더에 적용할 수 있다. 한 가지 주의할 점은 접합면이 두 개의 서로 다른 재질, 즉 에폭시(20)와 간격 유지재(10)에 의해 연결되고, 응력전달 과정도 차이가 있다는 것이다. 물론 응력계산을 통해 문제가 발생하지 않도록 제어하는 것은 가능하지만, 접합부에서 단면의 효율이 다소 떨어지는 것은 피할 수 없다. 그러나 단면의 최적화는 최대 단면력이 작용하는 위치에서 결정되기 때문에 세그먼트의 접합이 최대 단면력이 작용하지 않은 위치에서 이루어진다면 접합부의 단면효율 감소가 거더 단면의 최적화에는 영향을 주지 않는다.

이처럼 본 발명에 의하면 접합력에 의해 변형된 간격 유지재의 최종 두께가 접합면의 법선방향 최대오차보다 크게 하여 접합면이 직접 접촉하지 않도록 하고, 에폭시의 강성에 비하여 충분히 작은 강성을 가진 간격 유지재(10)를 사용함으로써 에폭시 양생 후에 작용하는 긴장력에 의해서 간격 유지재(10)에 접하는 콘크리트의 응력 증가를 매우 작게 함으로써 최종 압축응력이 콘크리트의 허용응력을 초과하지 않도록 제한하여 응력집중에 의한 국부적인 할열균열 및 탈락 등의 접합부 부분파괴 현상을 방지할 수 있는 분절 프리스트레스트 콘크리트 접합방법을 제공할 수 있다. 한편, 이러한 특징으로 인하여 세그먼트를 제작할 때, 도 12에 도시된 바와 같이 균일한 두께의 세그먼트 분리판(S1)이나 양쪽에 접합면의 형상을 정밀가공하여 만든 프리시전 블록(S2; Precision Block)을 거더의 거푸집 중간에 끼워넣어 한 거더의 모든 세그먼트를 한번에 제작하는 방법을 큰 문제없이 사용할 수도 있다.

이하에서는 도면을 참조하면서 본 발명의 다른 실시예에 따른 분절 프리스트레스트 콘크리트 거더의 접합방법에 대하여 설명하기로 한다.

도 8은 본 발명의 다른 하나의 실시예에 따른 분절 프리스트레스트 콘크리트 거더의 접합방법의 간격 유지재 설치단계를 설명하기 위한 도면이다.

본 실시예에 따른 분절 프리스트레스트 콘크리트 거더의 접합방법은 확대 접합부 시공단계, 간격 유지재 설치단계, 에폭시 도포단계, 접착단계, 에폭시 양생단계 및 프리스트레싱 단계로 구성된다. 본 실시예에 따른 분절 프리스트레스트 콘크리트 거더를 제작하는 세그먼트(S)는 도 6에 도시된 바와 같이 I형 거더이다.

이 중 상기 확대 접합부 시공단계를 제외한 나머지 단계들은 앞서 도 6 및 도 7을 참고하면서 설명된 실시예와 실질적으로 동일하므로 꼭 필요한 설명만 추가하기로 한다.

상기 확대 접합부 시공단계는 접합을 하고자 하는 한 쌍의 세그먼트가 접합 되는 부분 각각에 소정의 두께와 면적을 가지며 상기 세그먼트의 마주보는 면들이 접합 될 때 동시에 접합 될 수 있는 확대 접합부(30)를 시공하는 단계로서, 세그먼트의 제작시에 상기 확대 접합부(30)를 함께 시공하게 되는 단계이다. 도 8에는 I형 거더에 확대 접합부(30)가 시공된 것이 도시되어 있다. 상기 확대 접합부(30)에는 서로 접하는 한 쌍의 확대 접합부를 관통하는 관통공(31)이 각각 마련되어 있다.

세그먼트들의 접합부는 세그먼트들끼리 직접 접촉되는 것이 아니라 서로 다른 두 재질, 즉 에폭시(20)와 간격 유지재(10)에 의해 구성되어 응력 흐름의 교란이 발생하며, 접합면 품질 등에도 예기치 않은 문제점이 발생할 수 있어서 단면의 일부가 유효하게 사용되지 못할 수도 있다. 이러한 문제점을 해결하는 방법 중의 하나는 접합부의 단면을 확대하는 것이다. 일반적으로 세그먼트들의 접합부에는 텐던 덕트가 통과하는 얇은 복부가 있기 때문에 콘크리트의 타설과 다짐이 어려워 접합면의 품질에 문제가 발생할 가능성이 크다. 하지만, 본 실시예에서는 세그먼트의 제작시에 확대 단면부(30)를 마련함으로써 콘크리트 타설과 다짐이 쉬워져 세그먼트 접합단부의 품질이 좋아지고, 접합면적이 커져 접합부의 구조적 안전성이 증대되는 장점이 있다.

상기 간격 유지재 설치단계는 간격 유지재(10)를 부착하는 단계로서 본 실시예에서는 도 8에 도시된 바와 같이 상기 확대 접합부(30)에 간격 유지재(10)를 부착한다.

상기 에폭시 도포단계는 접합면에 에폭시(20)를 도포하는 단계로서 상기 확대 접합부에도 상기 에폭시(20)를 도포한다.

상기 접착단계는 에폭시 도포단계 이후에 한 쌍의 세그먼트를 서로 인접하는 방향으로 가압하는 단계인데, 상기 관통공(31)을 관통하는 볼트(미도시)와 너트(미도시)를 이용하여 가압력의 적어도 일부를 제공한다. 접착단계의 도입력은 텐던의 일부 긴장력을 사용하여 할 수도 있고, 전술한 볼트와 너트를 이용해서 가압하는 것도 가능하다. 텐던의 일부를 사용하여 요구되는 접합압력을 전단면에 균일하게 작용시킬 수 있다면, 상기 볼트와 너트는 반드시 필요한 것은 아니다. 상기 관통공(31)을 관통하는 볼트와 너트를 사용하면 접합면에 고루 분포된 압력을 가하기 용이하나, 거더 단면이 작고 분절 세그먼트의 수가 2개 또는 3개 정도인 경우에는 텐던의 일부를 긴장하여 세그먼트를 접합하는 방법으로도 비교적 고른 압력을 접합면에 작용시킬 수 있으므로 반드시 볼트와 너트를 사용해야 하는 것은 아니며 볼트와 너트를 이용하여 적어도 일부의 가압력을 제공하게 된다.

에폭시 양생단계는 상기 에폭시(20)를 양생하는 단계이고, 프리스트레싱 단계는 세그먼트들에 프리스트레스를 도입하는 단계이다. 에폭시 양생 후에 텐던의 긴장에 의한 휨 응력은 주로 원단면부를 따라 흐르기 때문에 간격 유지재를 확대 단면부에 설치하면 간격 유지재에 의한 응력교란의 문제점을 최소화할 수 있다. 긴장이 완료되면 상기 볼트와 너트는 제거해도 된다.

본 실시예에 의하면 앞선 실시예의 효과 외에 확대 접합부(30)를 포함함으로써 세그먼트 단부의 품질 개선과 함께 접합면적을 키움으로 인해 접합부의 구조적 안전의 증대를 꾀할 수 있다.

이하에서는 도면을 참조하면서 여러 가지 형태의 단면형상에 확대 접합부가 도입된 실시예들에 대하여 간략히 설명하기로 한다. 접합방법은 앞선 실시예에서와 동일 하므로 단면의 형태에 대한 부분만 간략히 설명한다.

도 9a 및 도 9b는 각각 T형 및 더블 T형 세그먼트에 확대 접합부가 시공된 상태를 설명하기 위한 도면이다. 세그먼트(S)의 단면이 도시되어 있는데, 도면상에 A로 표시된 부분은 원단면이고, 해칭되어 A'으로 표시된 부분이 확대 접합부이다.

도 10a는 U형 세그먼트에 확대 접합부가 시공된 상태를 설명하기 위한 도면이다. 앞선 실시예와 마찬가지로 세그먼트(S)의 단면이 도시되어 있는데, 도면상에 A로 표시된 부분은 원단면이고, 해칭되어 A'으로 표시된 부분이 확대 접합부이다.

도 10b는 도 10a에 도시된 세그먼트에 간격 유지재가 부착된 상태를 설명하기 위한 도면이다. 텐던덕트(200)는 원단면에 마련되어 있고, 관통공(31)을 포함하는 간격 유지재(10)는 확대 단면부(30)에 부착되어 있다.

도 11a는 박스형 세그먼트에 확대 접합부가 시공된 상태를 설명하기 위한 도면이다. 앞선 실시예와 마찬가지로 세그먼트(S)의 단면이 도시되어 있는데, 도면상에 A로 표시된 부분은 원단면이고, 해칭되어 A'으로 표시된 부분이 확대 접합부이다.

도 11b는 도 11a에 도시된 세그먼트에 간격 유지재가 부착된 상태를 설명하기 위한 도면이다. 도 10b와 마찬가지로 텐던덕트(200)는 원단면에 형성되어 있고, 간격 유지재(10)는 확대 단면부(30)에 부착되어 있다.

이상에서 본 발명의 바람직한 몇 가지 실시예에 대하여 설명하였으나, 본 발명의 기술적 사상이 설명된 실시예에 한정되는 것은 아니며 본 발명의 기술적 사상에 어긋나지 아니하는 범위 안에서 다양한 형태의 분절 프리스트레스트 콘크리트 거더의 접합방법으로 구체화될 수 있다.

S : 세그먼트 10 : 간격 유지재
20 : 에폭시 30 : 확대 접합부

Claims (5)

1. 분절 프리스트레스트 콘크리트 거더의 접합방법에 있어서,
   접합을 하고자 하는 한 쌍의 세그먼트의 접합 될 두 개의 면인 접합면 사이에 경화된 에폭시의 강성보다 연성의 강성을 가지는 소재의 간격 유지재를 설치하는 간격 유지재 설치단계;
   상기 간격 유지재가 설치된 상태에서 상기 접합을 하고자 하는 한 쌍의 세그먼트의 접합면들에 에폭시를 도포하는 에폭시 도포단계;
   상기 간격 유지재가 설치되고 상기 에폭시가 도포 된 상태에서 접합을 하고자 하는 세그먼트들이 서로 가까워지는 방향으로 접합압력을 가하여 도포 된 에폭시가 짜지면서 상기 세그먼트들의 접합면 사이의 간극 중 상기 간격 유지재를 제외한 간극이 상기 에폭시로 채워져 밀실한 에폭시 층을 형성하는 접착단계;
   상기 접착단계 이후에 접합압력을 유지하면서 상기 에폭시를 양생하는 에폭시 양생단계;
   상기 에폭시의 양생이 완료된 후 텐던덕트에 텐던을 삽입하여 긴장하는 프리스트레싱 단계; 를 포함하되,
   상기 접착단계에서 가압에 의한 간격 유지재의 변형 후 두께가 에폭시의 도포 두께보다 작되 접합면의 법선방향 최대오차보다 크게 하여 밀실한 에폭시 층이 접합면 사이에 형성되면서도 접합을 하고자 하는 세그먼트의 접합면이 직접 접촉하지 않도록 하고, 경화된 에폭시의 강성보다 강성이 작은 재질의 간격 유지재를 사용하여 에폭시 경화 후 프리스트레싱 단계에서 간격 유지재에 작용하는 압력을 낮게 함으로써 접착단계와 프리스트레싱 단계에서 상기 간격 유지재에 작용하는 압력의 합이 접합부에 대한 도로교설계기준, 콘크리트구조설계기준 또는 철도설계기준 상의 콘크리트 허용압축응력보다 작게 하는 것을 특징으로 하는 분절 프리스트레스트 콘크리트 거더의 접합방법.
   
2. 제1항에 있어서,
   접합을 하고자 하는 한 쌍의 세그먼트가 접합 되는 부분 각각에 소정의 두께와 면적을 가지며 상기 세그먼트의 마주보는 면들이 접합 될 때 동시에 접합 될 수 있는 확대 접합부를 시공하는 확대 접합부 시공단계; 를 더 포함하며,
   상기 간격 유지재 설치단계에서 상기 확대 접합부에도 상기 간격 유지재를 부착하고, 상기 에폭시 도포단계에서 상기 확대 접합부에도 상기 에폭시를 도포하는 것을 특징으로 하는 분절 프리스트레스트 콘크리트 거더의 접합방법.
   
3. 제1항 또는 제2항에 있어서,
   상기 세그먼트는 I형, T형, 더블 T형, U형 또는 박스형 중 어느 하나인 것을 특징으로 하는 분절 프리스트레스트 콘크리트 거더의 접합방법.
   
4. 제1항에 있어서,
   상기 간격 유지재로서 두께에 비하여 면적이 큰 고무를 사용하는 것을 특징으로 하는 분절 프리스트레스트 콘크리트 거더의 접합방법.
   
5. 제2항에 있어서,
   상기 확대 접합부에는 서로 접하는 한 쌍의 확대 접합부를 관통하는 관통공이 각각 마련되어 있어서,
   상기 접착단계에서 상기 관통공을 관통하는 볼트와 너트를 이용하여 가압력의 적어도 일부를 제공하는 것을 특징으로 하는 분절 프리스트레스트 콘크리트 거더의 접합방법.
   
   

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