KR101009828B1 - Method for refining ultra low carbon steel - Google Patents

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Abstract

본 발명은 극저탄소강의 정련방법에 관한 것이다. 본 발명은 전기로, 2차정련(LF), 진공정련(VD-OB)공정을 통해 탄소량이 50ppm이하인 극저탄소강 제조용 용강을 정련하되, 진공정련공정의 탈탄반응 후 용강 중의 탄소가 증가하는 현상을 방지할 수 있도록 전기로의 용강을 레들로 출강 중 또는 2차정련(LF)공정 중에 돌로마이트(MgO)를 레들에 투입하여 돌로마이트의 양이 포화농도 범위 이내가 되도록 슬래그 조성을 조절한다. 본 발명에 의하면 탈탄공정 후 10~20ppm인 탄소농도를 그 이후 공정에서 최대 10ppm이하로 낮추는 것이 가능하므로 탄소 농도 50ppm이하를 만족하는 극저탄소강의 제조가 용이한 이점이 있다. The present invention relates to a method for refining ultra low carbon steel. The present invention is to refine the molten steel for the production of ultra-low carbon steel having a carbon content of 50ppm or less through the electric furnace, secondary refining (LF), vacuum refining (VD-OB) process, the phenomenon of increasing carbon in the molten steel after the decarburization reaction of the vacuum refining process The slag composition is adjusted so that the amount of dolomite is within the saturation concentration range by introducing dolomite (MgO) into the ladle during the tapping of the electric furnace to the ladle or during the secondary refining (LF) process. According to the present invention, since it is possible to lower the carbon concentration of 10 to 20 ppm after the decarburization process up to 10 ppm or less in the subsequent process, there is an advantage in that the production of ultra low carbon steel satisfying the carbon concentration of 50 ppm or less is easy.

극저탄소강, 진공정련, 탄소 Ultra low carbon steel, vacuum refining, carbon

Description

극저탄소강의 정련방법{Method for refining ultra low carbon steel} Method for refining ultra low carbon steel}

본 발명은 극저탄소강의 정련방법에 관한 것으로, 더욱 상세하게는 탄소농도 50ppm이하의 극저탄소강을 제조하기 위한 진공정련공정에서 탈탄반응 이후 탄소량이 증가하는 것을 방지하는 극저탄소강의 정련방법에 관한 것이다. The present invention relates to a method for refining ultra low carbon steel, and more particularly, to a method for refining ultra low carbon steel that prevents an increase in carbon content after decarburization in a vacuum refining process for producing ultra low carbon steel having a carbon concentration of 50 ppm or less. .

극저탄소강은 재질이 연하고 가공성이 양호하기 때문에 자동차 외판과 같이 제품의 표면부에 사용되는 경우가 많다. 탄소강의 가공성은 강 중 탄소농도에 크게 영향을 받는데, 탄소농도가 낮을수록 제품의 이방성 지수가 증가되고 품질이 향상된다. 따라서 대부분의 극저탄소강은 진공정련공정을 통해 탄소 농도를 50ppm이하로 제한하여 제조하고 있다. Ultra-low carbon steels are often used on the surface of products, such as automotive exteriors, because they are soft and workable. The processability of carbon steel is greatly influenced by the carbon concentration in the steel. The lower the carbon concentration, the higher the anisotropy index of the product and the higher the quality. Therefore, most ultra low carbon steels are manufactured by limiting the carbon concentration to 50 ppm or less through vacuum refining process.

진공정련공정은 진공 분위기에서 용강 및 슬래그를 교반시켜 용강과 슬래그 반응을 통한 탈황, 탈탄, 탈수소, 탈질소와 비금속 개재물 제거 등을 수행하는 공정이다. The vacuum refining process is a process of agitating molten steel and slag in a vacuum atmosphere to remove desulfurization, decarburization, dehydrogenation, denitrification and nonmetallic inclusions through molten steel and slag reaction.

진공정련공정에서는 레들을 진공조 베슬(vessel) 내에 장입하고 이 베슬을 진공 상태로 만든 후 하부버블링(bottom bubbling)을 통해 용강 및 슬래그를 교반시켜 가스 및 비금속 개재물을 제거한다.In the vacuum refining process, a ladle is charged into a vacuum vessel vessel, the vessel is vacuumed, and molten steel and slag are agitated through bottom bubbling to remove gas and nonmetallic inclusions.

진공정련공정 초기에는 용강 중에 존재하는 산소와 탄소를 반응시켜 탈탄반응을 일으키고, 탈탄반응이 종료된 후에는 용강 중 잔류하는 산소를 제거하는 탈산반응을 수행한다. 탈산반응 이후에는 탈황 반응과 탈수소 탈질소 반응을 시킴으로써 원하는 성분의 용강을 제조하게 된다. At the beginning of the vacuum refining process, decarburization reaction is caused by reacting oxygen and carbon present in the molten steel, and deoxidation reaction is performed to remove oxygen remaining in the molten steel after the decarburization reaction is completed. After the deoxidation reaction, the desulfurization reaction and the dehydrogenation denitrification reaction produce molten steel of a desired component.

하지만 종래의 진공정련공정에서는 탈산반응과 그 이후의 반응에서 슬래그 중에 존재하는 탄소가 다시 용강 중으로 확산이동하여 용강 중 탄소가 증가하는 문제점이 발견되었다.However, in the conventional vacuum refining process, it was found that the carbon present in the slag is diffused and moved back into the molten steel in the deoxidation reaction and the subsequent reaction to increase the carbon in the molten steel.

도 1에는 종래의 정련공정에 따른 탄소 농도의 변화가 개략적으로 도시되어 있다. 1 schematically shows a change in carbon concentration according to a conventional refining process.

이에 도시된 바에 의하면, 진공정련공정의 탈탄공정 이후 10~20ppm의 탄소가 진공정련공정 완료 후에 목표 탄소량에 비해 20~30ppm 상승하였으며, 진공정련공정 이후 최종 제품인 슬라브에서는 턴디쉬 및 몰드에서 탄소 픽업(pickup)이 발생하여 탄소량이 60ppm이 되었다. As shown in the figure, after the decarburization process of the vacuum refining process, 10 ~ 20ppm of carbon rose 20 ~ 30ppm relative to the target carbon after completion of the vacuum refining process, carbon pick-up from the tundish and mold in the slab, the final product after the vacuum refining process (pickup) occurred and the amount of carbon became 60 ppm.

이와 같이 진공정련공정에서 탈탄반응 이후 용강 중의 탄소가 증가하면 50ppm이하의 저탄소강 제조가 어려우므로 탈탄반응 이후 탄소가 복탄되는 것을 방지하기 위해 진공정련공정의 처리시간을 단축시켜야 한다. 하지만 진공정련공정 시간을 단축할 경우, 용강 중의 황 및 개재물 등이 충분히 제거되지 않고 용강 성분을 고려한 적절한 슬래그의 조성이 어려워 최종 용강 성분이 목표치에 도달하지 못하는 문제점이 있다. As such, when carbon in molten steel increases after decarburization in a vacuum refining process, it is difficult to manufacture low carbon steels of 50 ppm or less. However, when the vacuum refining process is shortened, sulfur and inclusions in molten steel are not sufficiently removed, and proper slag composition is difficult in consideration of the molten steel component, so that the final molten steel component does not reach the target value.

따라서, 탄소 농도 50ppm 이하의 극저탄소강을 안정적으로 생산하기 위해서 는 기존의 진공정련공정의 탈탄반응 이후부터 진공정련공정이 완료될 때까지 용강 중의 탄소량 증가를 최대한 억제할 수 있는 정련방법이 필요하다. Therefore, in order to stably produce ultra low carbon steel having a carbon concentration of 50 ppm or less, a refining method that can suppress the increase in the amount of carbon in molten steel as much as possible after the decarburization of the existing vacuum refining process until the vacuum refining process is completed is required. Do.

본 발명은 상기한 바와 같은 종래의 문제점을 해결하기 위한 것으로, 본 발명의 목적은 진공정련공정에서 탈탄반응 이후 탄소 증가가 최대한 억제되도록 슬래그 성분을 조절하는 극저탄소강의 정련방법을 제공하는 것이다. The present invention is to solve the conventional problems as described above, an object of the present invention is to provide a refining method of ultra-low carbon steel to control the slag component so that the carbon increase is suppressed as much as possible after the decarburization reaction in the vacuum refining process.

상기한 바와 같은 목적을 달성하기 위한 본 발명의 특징에 따르면, 본 발명은 전기로, 2차정련(LF), 진공정련(VD-OB)공정을 통해 탄소량이 50ppm이하인 극저탄소강 제조용 용강을 정련하되, 진공정련공정의 탈탄반응 후 용강 중의 탄소가 증가하는 현상을 방지할 수 있도록 전기로의 용강을 레들로 출강 중 또는 2차정련(LF)공정 중에 돌로마이트(MgO)를 레들에 투입하여 돌로마이트의 양이 포화농도 범위 이내가 되도록 슬래그 조성을 조절한다. According to a feature of the present invention for achieving the above object, the present invention is an electric furnace, secondary refining (LF), vacuum refining (VD-OB) through the process of refining molten steel for the production of ultra-low carbon steel of 50 ppm or less Dolomite (MgO) is added to the ladle during the tapping of the electric furnace to the ladle or during the secondary refining (LF) process to prevent the carbon increase in the molten steel after the decarburization in the vacuum refining process. The slag composition is adjusted to fall within this saturation concentration range.

상기 돌로마이트의 투입량은 중량 %로 8~12%의 범위를 만족한다. The dolomite input amount satisfies the range of 8 to 12% by weight.

본 발명에 의하면, 돌로마이트의 투입량과 투입시기를 조절하여 진공정련공정에서 탈탄반응 이후 용강 중의 탄소량이 증가되는 것을 억제한다. 따라서 슬라브 기준 50ppm이하의 극저탄소강의 안정적 제조가 가능하며, 이로 인해 생산성 및 제품신뢰도가 향상되는 효과가 있다. According to the present invention, it is possible to suppress the increase in the amount of carbon in the molten steel after the decarburization reaction in the vacuum refining process by adjusting the dose and the timing of dolomite. Therefore, it is possible to stably manufacture ultra-low carbon steel of 50 ppm or less on a slab basis, thereby improving productivity and product reliability.

이하 본 발명에 의한 극저탄소강의 정련방법의 바람직한 실시예를 상세하게 설명한다.Hereinafter, a preferred embodiment of the method for refining ultra low carbon steel according to the present invention will be described in detail.

본 발명에 따른 극저탄소강의 정련방법은, 전기로, 2차정련(LF), 진공정련(VD-OB)공정을 통해 용강을 정련하되, 탈탄반응 후 용강 중의 탄소가 증가하는 현상을 방지할 수 있도록 진공정련공정 전에 슬래그 중의 돌로마이트(MgO)의 비율을 조절한 후 진공정련공정을 실시한다. In the method for refining ultra-low carbon steel according to the present invention, the molten steel is refined through an electric furnace, secondary refining (LF), and vacuum refining (VD-OB), but it is possible to prevent a phenomenon in which carbon in the molten steel increases after the decarburization reaction. In order to adjust the ratio of dolomite (MgO) in the slag before the vacuum refining process, the vacuum refining process is performed.

보다 상세하게는, 전기로의 용강을 레들 내로 출강 중에 슬래그 내 돌로마이트의 양이 슬래그 포화농도 범위 이내가 되도록 슬래그 조성을 맞춘 후 진공정련공정을 실시하는 것이다. More specifically, the slag composition is adjusted so that the amount of dolomite in the slag falls within the slag saturation concentration range during the tapping of the molten steel of the electric furnace into the ladle, and then the vacuum refining process is performed.

진공정련공정의 탈탄반응 이후 진공정련공정 종료시까지 용강 중의 탄소량 증가는 슬래그 중에 존재하는 탄소의 양과 밀접한 관계를 가진다. 슬래그 중의 탄소의 양을 줄이기 위해서는 슬래그의 성분을 조정하는 것이 필요하다. The increase in the amount of carbon in the molten steel from the decarburization in the vacuum refining process to the end of the vacuum refining process is closely related to the amount of carbon present in the slag. In order to reduce the amount of carbon in the slag, it is necessary to adjust the components of the slag.

슬래그의 성분 조정은 MgO-C성분의 레들연와의 용손에 의해 슬래그 중으로 이동하는 탄소량을 저감함에 의해 가능하다. MgO-C성분의 레들연와에 의해 슬래그 중에 존재하는 탄소원은 용강의 전기로 출강 중에 레들 내에 투입되는 돌로마이트의 양을 증가시킴에 의해 제어가 가능하다. Component adjustment of slag is possible by reducing the amount of carbon which moves to slag by melting loss with the ladle lead of MgO-C component. The carbon source present in the slag by MgO-C component ladle can be controlled by increasing the amount of dolomite introduced into the ladle during the tapping of the electric furnace of molten steel.

돌로마이트는 전기로의 용강을 레들로 출강시 레들 내에 투입하거나, 2차정련(LF)공정 중에 레들 내에 투입할 수 있다. 돌로마이트는 진공정련공정 중 슬래그 내 존재하는 함량이 증가되면 레들연와의 용손을 막는 역할을 한다. Dolomite can be introduced into the ladle when tapping the electric furnace into the ladle, or in the ladle during the secondary refining (LF) process. Dolomite plays a role in preventing melting of the ladle lead when the content of slag increases in the vacuum refining process.

전기로의 용강을 레들로 출탕시 레들 내의 돌로마이트의 양을 증가시키면 슬래그 중의 돌로마이트량이 증가되고, 그에 따라 레들연와의 용손이 최소화된다. 돌 로마이트는 레들의 용손을 막기 위해 투입되는 원소로 잘 알려진 원소이다. When tapping the molten steel of the electric furnace with the ladle, increasing the amount of dolomite in the ladle increases the amount of dolomite in the slag, thereby minimizing melting loss with the ladle lead. Dol Romanite is a well-known element that is put in to prevent the dragon's bravery.

돌로마이트에 의해 레들연와의 용손이 최소화되면 슬래그 중의 탄소량이 자연스럽게 저감되므로 용강 중으로 이동하는 탄소량도 저감되는 것이다. When the melt loss with ladle lead is minimized by dolomite, the amount of carbon in slag is naturally reduced, and thus the amount of carbon moving into molten steel is also reduced.

레들에 투입되는 돌로마이트의 적정투입량은 중량%로 8~12% 범위인 것이 바람직하다. 돌로마이트는 투입량이 8wt% 미만이면 탈탄반응 후 용강 중 탄소량이 10ppm이하로 저감되지 않고, 12wt%를 초과하면 슬래그 넘침현상이 급격히 증가한다. 돌로마이트는 슬래그를 형성하는 주성분으로 레들 내 용강에 투입되면 슬래그 내 포화되는데, 슬래그 중의 돌로마이트의 비율이 높아지면 MgO-C성분의 레들연와의 용손이 감소되므로 슬래그 중의 탄소량이 감소하게 되어 진공정련공정 후 탄소의 증가량이 감소되는 것이다. The proper dose of dolomite added to the ladle is preferably in the range of 8 to 12% by weight. Dolomite is less than 8wt% do not reduce the carbon content in the molten steel below 10ppm after the decarburization reaction, when the dolomite exceeds 12wt% slag overflow phenomenon is rapidly increased. Dolomite is the main component that forms slag, and when it is injected into molten steel in the ladle, it is saturated in the slag. When the ratio of dolomite in the slag increases, the melt loss with the ladle lead of MgO-C component decreases, thus reducing the amount of carbon in the slag. The increase in carbon is reduced.

그러나 돌로마이트의 투입량이 과다하여 슬래그 중의 돌로마이트 비율이 12%를 초과하면 탄소 증가량은 감소하지만 슬래그 내에 재화되지 못한 돌로마이트가 입자 상태로 존재하게 되므로 슬래그 포밍을 증가시키게 된다. 슬래그 포밍의 증가는 슬래그의 넘침 현상을 유발하므로 설비사고 및 생산량 저감의 원인이 된다. However, when the dolomite ratio is over 12% due to the excessive amount of dolomite, the increase in carbon is reduced, but the slag forming is increased because undoped dolomite remains in the particulate state. Increased slag forming causes slag overflow, which can cause equipment accidents and reduced production.

하기 표 1는 돌로마이트(MgO)의 투입량에 따른 진공정련공정의 탈탄반응 후 탄소증가량을 나타낸 실험결과 표이다. 그리고 표 1의 실험결과는 도 2에 도시되어 있다. Table 1 is a table of experimental results showing the carbon increase after the decarburization reaction in the vacuum refining process according to the input amount of dolomite (MgO). And the experimental results of Table 1 are shown in FIG.

MgO투입량
(MgO wt% in slag)MgO input amount
(MgO wt% in slag) 44 66 88 1010 1212 1414 탄소증가량(ppm)Carbon increase (ppm) 2929 2323 1010 77 99 77 레들용손지수Ladle Hand Index 2525 2323 1313 1010 77 77 슬래그 넘침지수Slag Overflow Index 1313 1010 55 33 55 1515

표 1의 실험결과를 살펴보면, 돌로마이트(MgO)의 투입량 증가에 따라 탈탄공정 이후 탄소증가량이 감소하는 것을 확인할 수 있다. Looking at the experimental results of Table 1, it can be seen that the carbon increase after the decarburization process decreases as the dolomite (MgO) input amount increases.

하지만, 돌로마이트의 투입량이 12%를 초과하는 경우 슬래그 넘침현상이 급격히 증가된다. However, when the dolomite input exceeds 12%, the slag overflow phenomenon is rapidly increased.

위 실험 결과로부터 돌로마트의 투입량을 8~12wt% 범위로 조절해야만 탈탄반응 후 용강 중 탄소량이 10ppm이하로 저감되어 도 1에 도시된 목표치를 만족하는 탄소농도 50ppm이하의 극저탄소강 제조가 안정적으로 이루어지게 됨을 알 수 있다. From the above test results, the amount of dolomite in the range of 8 ~ 12wt% should be adjusted to reduce the carbon content of molten steel to 10ppm or less after decarburization, so that the production of ultra low carbon steel with a carbon concentration of 50ppm or less that satisfies the target value shown in FIG. It can be seen that.

본 발명의 권리는 위에서 설명된 실시예에 한정되지 않고 청구범위에 기재된 바에 의해 정의되며, 본 발명의 기술분야에서 통상의 지식을 가진 자가 청구범위에 기재된 권리범위 내에서 다양한 변형과 개작을 할 수 있다는 것은 자명하다. It is to be understood that the invention is not limited to the disclosed embodiments, but is capable of many modifications and alterations, all of which are within the scope of the appended claims. It is self-evident.

도 1은 종래기술에 의한 진공정련공정 및 이후 공정에서의 탄소 성분 변화를 나타낸 그래프. 1 is a graph showing the carbon component change in the vacuum refining process and the subsequent process according to the prior art.

도 2는 돌로마이트(MgO)의 투입량에 따른 진공정련공정의 탈탄반응 후 탄소증가량을 나타낸 실험결과 그래프. 2 is a graph showing the results of carbon increase after decarburization in a vacuum refining process according to the dose of dolomite (MgO).

Claims (2)

전기로, 2차정련(LF), 진공정련(VD-OB)공정을 통해 탄소량이 50ppm이하인 극저탄소강 제조용 용강을 정련하되,Furnace, secondary refining (LF), vacuum refining (VD-OB) process to refine the molten steel for the production of ultra-low carbon steel of 50ppm or less, 진공정련공정의 탈탄반응 후 용강 중의 탄소가 증가하는 현상을 방지할 수 있도록 전기로의 용강을 레들로 출강 중 또는 2차정련(LF)공정 중에 돌로마이트(MgO)를 레들에 투입하여 돌로마이트의 양이 포화농도 범위 이내가 되도록 슬래그 조성을 조절하며, To prevent the increase of carbon in molten steel after decarburization in vacuum refining process, dolomite (MgO) is added to the ladle during ladle tapping or during the secondary refining (LF) process so that the amount of dolomite is saturated. Adjust the slag composition to be within the concentration range, 상기 돌로마이트의 투입량은 중량 %로 8~12%의 범위를 만족하는 것을 특징으로 하는 극저탄소강의 정련방법. The dolomite input amount is a refining method of ultra-low carbon steel, characterized in that it satisfies the range of 8 to 12% by weight. 삭제delete
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Cited By (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
WO2020215688A1 (en) * 2019-04-23 2020-10-29 南京钢铁股份有限公司 Process for smelting ultra-low-carbon and ultra-low-sulfur steel

Families Citing this family (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN107630167B (en) * 2017-11-12 2019-04-23 湖南华菱湘潭钢铁有限公司 A kind of production method of extremely low carbon high conductivity steel
CN108330248B (en) * 2018-01-04 2020-09-22 舞阳钢铁有限责任公司 Smelting method of steel 12Cr2Mo1R (H) for hydrogenation reactor
CN113025785B (en) * 2021-02-07 2022-10-21 首钢集团有限公司 Method for producing low-carbon steel by adopting high-decarburization-rate VD refining decarburization process
CN115094190B (en) * 2022-06-01 2023-08-08 包头钢铁（集团）有限责任公司 Ultralow-carbon steel smelting continuous casting production process of 100-ton dry type VD furnace

Citations (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPS5261109A (en) * 1975-11-14 1977-05-20 Nippon Steel Corp Converter operation method
JPH02190420A (en) * 1989-01-18 1990-07-26 Nippon Steel Corp Method for producing extremely low carbon steel
KR19980048547A (en) * 1996-12-18 1998-09-15 김종진 Ultra low carbon high clean steel manufacturing method for automotive exterior materials
KR19990025232A (en) * 1997-09-11 1999-04-06 이구택 Refining method to improve the cleanliness of molten steel for ultra low carbon steel

Patent Citations (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPS5261109A (en) * 1975-11-14 1977-05-20 Nippon Steel Corp Converter operation method
JPH02190420A (en) * 1989-01-18 1990-07-26 Nippon Steel Corp Method for producing extremely low carbon steel
KR19980048547A (en) * 1996-12-18 1998-09-15 김종진 Ultra low carbon high clean steel manufacturing method for automotive exterior materials
KR19990025232A (en) * 1997-09-11 1999-04-06 이구택 Refining method to improve the cleanliness of molten steel for ultra low carbon steel

Cited By (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
WO2020215688A1 (en) * 2019-04-23 2020-10-29 南京钢铁股份有限公司 Process for smelting ultra-low-carbon and ultra-low-sulfur steel

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