KR100928769B1 - 균일연신율이 우수한 페라이트와 마르텐사이트로 이루어진복합조직 박강판의 제조방법 - Google Patents

균일연신율이 우수한 페라이트와 마르텐사이트로 이루어진복합조직 박강판의 제조방법 Download PDF

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Abstract

본 발명은 자동차 판넬 및 구조용 부품에 이용되는 박강판의 제조방법에 관한 것이다.
이 박강판의 제조방법은 중량%로, C: 0.04~0.18%, Si: 0.1~0.3%, Mn: 1.4~1.8%, P: 0.005~0.03%, S: 0.005% 이하, N: 0.003% 이하, 산가용 Al: 0.02~0.2%, Mo: 0.02~0.1%, B: 0.0007~0.004%, 나머지 Fe 및 기타 불가피한 불순물로 조성되고, 상기 B와 N의 함량이 다음 관계,
0.7 ≤ B/N ≤ 1.5
를 만족하는 강을,
Ar3 이상에서 마무리 열간압연한 다음 560~620℃에서 권취하는 제1단계,
상기 권취 후, 50~80% 압하율로 냉간압연한 다음 770~830℃에서 30~180초 동안 재결정 소둔하는 제2단계,
상기 재결정 소둔 후, 650~720℃까지 1~10℃/초의 냉각속도로 1차 냉각하는 제3단계,
상기 1차 냉각 후, 다음 관계,
log(CR) ≥ [2.4-(Mn(%)+ 0.3Si(%)+ 2.7P(%))]
를 만족하는 냉각속도(CR, ℃/초)로 200~350℃까지 2차 냉각한 다음 10~180초 동안 유지하여 페라이트와 마르텐사이트의 복합조직을 만드는 제4단계,
상기 복합조직을 만든 후, 450~470℃로 가열하여 10초 이하 용융아연도금하는 제5단계 및 상기 용융아연도금 후, 상온까지 냉각하는 제6단계를 포함하여 이루어진다.
또한, 이 제조방법은 중량%로, C: 0.04~0.18%, Si: 0.1~0.3%, Mn: 1.4~1.8%, P: 0.005~0.03%, S: 0.005% 이하, N: 0.003% 이하, 산가용 Al: 0.02~0.2%, Mo: 0.02~0.1%, B: 0.0007~0.004%, 나머지 Fe 및 기타 불가피한 불순물로 조성되고, 상기 B와 N의 함량이 다음 관계,
0.7 ≤ B/N ≤ 1.5
를 만족하는 강을,
Ar3 이상에서 마무리 열간압연한 다음 560~620℃에서 권취하는 제1단계,
상기 권취 후, 50~80% 압하율로 냉간압연한 다음 770~830℃에서 30~180초 동안 재결정 소둔하는 제2단계,
상기 재결정 소둔 후, 650~720℃까지 1~10℃/초의 냉각속도로 1차 냉각하는 제3단계,
상기 1차 냉각 후, 450~470℃로 가열하여 10초 이하 용융아연도금하는 제4단계,
상기 용융아연도금 후, 다음 관계,
log(CR) ≥ [2.4-(Mn(%)+ 0.3Si(%)+ 2.7P(%))]
를 만족하는 냉각속도(CR, ℃/초)로 200~350℃까지 2차 냉각한 다음 10~180초 동안 유지하여 페라이트와 마르텐사이트의 복합조직을 만드는 제5단계 및
상기 용융아연도금 후, 상온까지 냉각하는 제6단계를 포함하여 이루어진다.
이 제조방법은 페라이트와 마르텐사이트의 복합조직을 가지는 인장강도 45-80kgf/mm2급의 균일연신율이 우수한 용융 아연도금 강판용 박강판에 관한 것으로, 자동차 판넬 및 구조용 부품에 적용할 수 있으며 자동차 경량화 및 충돌흡수성 개선에 효과가 있다.
박강판, 페라이트, 마르텐사이트, 2상조직강, 균일연신율

Description

균일연신율이 우수한 페라이트와 마르텐사이트로 이루어진 복합조직 박강판의 제조방법{Method for manufacturing sheet steel with ferrite and martensite having excellent uniform elongation ratio}
본 발명은 자동차 판넬 및 구조용 부품에 이용되는 박강판의 제조방법에 관한 것으로, 보다 상세하게는 B/N 비의 제어 및 합금양에 따른 냉각속도의 제어를 통한 균일연신율이 우수하며 페라이트와 마르텐사이트의 복합조직을 갖는 45~80kgf/mm2급 박강판의 제조방법에 관한 것이다.
최근에는 자동차의 연료비 저감을 위하여 차체의 경량화가 요구되고 있는 실정이며, 판넬이나 구조부품의 경우, 가공성이 우수한 45-80kgf/mm2급 고강도 강판이 개발되고 있다. 한편, 자동차 구조부품의 경우는 충돌흡수성이 양호한 강판이 요구되고 있으며, 이러한 강판은 고속 인장강도가 높은 강종이 적합하다. 강종의 고속 인장강도를 높게 하기 위해서는 강판의 균일연신율이 높은 강종을 사용하여야 한다. 균일 연신율이 우수한 강으로는 페라이트-마르텐사이트의 2상조직(Dual phase, DP)강과 잔류 오스테나이트가 가공중 마르텐사이트로 변태되는 변태유기소성(Transformation Induced plasticity, TRIP)강이 있다. 상기 페라이트-마르텐사이트의 2상조직강에 대한 종래기술로는 일본 공개특허공보 소57-61819호가 있다. 상기 종래기술은 Mn-Cr계 저탄소강을 단시간 소둔하여 얻은 복합조직강에 관한 것으로, 항복비가 낮고 항복점 연신이 나타나지 않으며 같은 인장강도의 고용강화강이나 석출경화강에 비하여 연성이 우수한 특성을 보이고 있다. 그러나, 상기 종래기술은 Mn이 1.8중량% 이상, Cr이 0.4중량% 이상 첨가되기 때문에 판넬이나 멤버와 같은 부품에 적용하기에는 연성이 부족하고 더욱이 용융아연도금을 실시할 경우 밀착성에 문제가 있다.
한편, 변태유기소성강을 이용한 종래기술로는 일본 공개특허공보 소58-42246호가 있다. 상기 종래기술은 소둔온도가 오스테나이트 단상역으로 높고, 조직이 베이나이트와 잔류 오스테나이트의 혼합조직으로 프레스 가공후 2차 가공취성에 취약한 문제점이 있다. 변태유기소성강을 이용한 또 다른 종래기술로는 일본 공개특허공보 평6-145788호가 있다. 상기 종래기술에서는 페라이트와 잔류 오스테나이트의 혼합조직 강판이 제안되었으나, 상기 강판은 변태유기소성에 의하여 연성은 우수하지만 Si함량이 높아 용접성 및 도장성에 문제가 있고, Al함량이 높아 강중 개재물이 형성되기 용이하여 가공시 가공균열이 발생하는 문제점이 있다.
본 발명은 상기한 종래기술의 문제점을 해결하기 위한 것으로, 용융아연도금 또는 아연층의 합금화 처리 과정 이후 고용질소에 의하여 균일연신율이 저하되는 것을 방지하기 위하여, B/N 비를 제어하고 합금양에 따른 냉각속도를 제어함으로써 균일연신율이 우수하며 페라이트와 마르텐사이트의 복합조직을 갖는 45~80kgf/mm2급 박강판의 제조방법을 제공하는데, 그 목적이 있다.
상기한 목적을 달성하기 위한 본 발명은 중량%로, C: 0.04~0.18%, Si: 0.1~0.3%, Mn: 1.4~1.8%, P: 0.005~0.03%, S: 0.005% 이하, N: 0.003% 이하, 산가용 Al: 0.02~0.2%, Mo: 0.02~0.1%, B: 0.0007~0.004%, 나머지 Fe 및 기타 불가피한 불순물로 조성되고, 상기 B와 N의 함량이 다음 관계,
0.7 ≤ B/N ≤ 1.5
를 만족하는 강을,
Ar3 이상에서 마무리 열간압연한 다음 560~620℃에서 권취하는 제1단계,
상기 권취 후, 50~80% 압하율로 냉간압연한 다음 770~830℃에서 30~180초 동안 재결정 소둔하는 제2단계,
상기 재결정 소둔 후, 650~720℃까지 1~10℃/초의 냉각속도로 1차 냉각하는 제3단계,
상기 1차 냉각 후, 다음 관계,
log(CR) ≥ [2.4-(Mn(%)+ 0.3Si(%)+ 2.7P(%))]
를 만족하는 냉각속도(CR, ℃/초)로 200~350℃까지 2차 냉각한 다음 10~180초 동안 유지하여 페라이트와 마르텐사이트의 복합조직을 만드는 제4단계,
상기 복합조직을 만든 후, 450~470℃로 가열하여 10초 이하 용융아연도금하는 제5단계 및 상기 용융아연도금 후, 상온까지 냉각하는 제6단계를 포함하여 이루어진다.
또한, 본 발명은 중량%로, C: 0.04~0.18%, Si: 0.1~0.3%, Mn: 1.4~1.8%, P: 0.005~0.03%, S: 0.005% 이하, N: 0.003% 이하, 산가용 Al: 0.02~0.2%, Mo: 0.02~0.1%, B: 0.0007~0.004%, 나머지 Fe 및 기타 불가피한 불순물로 조성되고, 상기 B와 N의 함량이 다음 관계,
0.7 ≤ B/N ≤ 1.5
를 만족하는 강을,
Ar3 이상에서 마무리 열간압연한 다음 560~620℃에서 권취하는 제1단계,
상기 권취 후, 50~80% 압하율로 냉간압연한 다음 770~830℃에서 30~180초 동안 재결정 소둔하는 제2단계,
상기 재결정 소둔 후, 650~720℃까지 1~10℃/초의 냉각속도로 1차 냉각하는 제3단계,
상기 1차 냉각 후, 450~470℃로 가열하여 10초 이하 용융아연도금하는 제4단계,
상기 용융아연도금 후, 다음 관계,
log(CR) ≥ [2.4-(Mn(%)+ 0.3Si(%)+ 2.7P(%))]
를 만족하는 냉각속도(CR, ℃/초)로 200~350℃까지 2차 냉각한 다음 10~180초 동안 유지하여 페라이트와 마르텐사이트의 복합조직을 만드는 제5단계 및
상기 용융아연도금 후, 상온까지 냉각하는 제6단계를 포함하여 이루어진다.
이하, 본 발명에 대하여 상세하게 설명한다.
본 발명은 용융아연도금 또는 아연층의 합금화 처리 과정 이후 고용질소에 의하여 균일연신율이 저하되는 것을 방지하기 위하여, B/N 비를 제어하고 합금양에 따른 냉각속도를 제어함으로써, 페라이트와 마르텐사이트의 복합조직을 갖는 45~80kgf/mm2급 박강판의 균일연신율을 향상시키는데 특징이 있으며, 먼저 본 발명의 성분제한 이유부터 살펴본다.
C: 0.04~0.18중량%
상기 C는 강의 강력한 침입형 고용강화 원소이고, 소둔온도에서 오스테나이트 체적분율을 5~30% 확보하기 위해서 첨가되는 성분으로, 0.04중량% 미만 첨가되면 2상역 소둔에서 오스테나이트 분율이 작기 때문에 강도를 확보하기 어렵고, 0.18중량%를 초과하여 첨가되면 점용접성이 저하되므로, 그 함량을 0.04~0.18중량%로 제한하는 것이 바람직하다.
Si: 0.1~0.3중량%
상기 Si는 Mn을 첨가하는 강종에서 용접시 용융금속의 유동성을 좋게 하여 용접부 금속의 개재물 잔류를 최대한 감소시킴으로써 용접성을 개선하고, 페라이트내의 탄소를 오스테나이트로 방출하여 항복강도를 낮추고 연성을 개선하기 위해 첨가되는 성분으로, 0.1중량% 미만 첨가되면 상기 효과를 얻을 수 없고, 0.3중량%를 초과하여 첨가되면 실리콘 산화물에 의해 용접부 개재물이 형성되고 도장성 및 도금성 등을 저하시키므로, 그 함량을 0.1~0.3중량%로 제한하는 것이 바람직하다.
Mn: 1.4~1.8중량%
상기 Mn은 오스테나이트를 안정화하여 마르텐사이트를 확보하는 작용을 함과 동시에 고용강화 원소이기 때문에 첨가하였으며, 1.4중량% 미만 첨가되면 마르텐사이트를 얻기 위한 냉각속도가 너무 빨라 열응력이 발생하여 강판의 형상을 나쁘게 하고, 1.8중량%를 초과하여 첨가되면 용접성, 도장성, 도금성에 악영향을 줄 뿐만 아니라 강판 조직에 밴드조직을 형성하여 연성을 저하시키므로, 그 함량을 1.4~1.8중량%로 제한하는 것이 바람직하다.
P: 0.005~0.03중량%
상기 P는 고용강화 원소이고, 입계편석 원소로써 열연강판의 표면에 농화되어 산세성을 촉진시키기 때문에 Si첨가에 따른 산세성 저하를 개선하기 위하여 첨가한다. 상기 P의 함량이 0.005중량% 미만이면 상기 효과를 얻을 수 없고, 0.03중량%를 초과하면 2차가공취성과 점용접성 및 용융아연도금층의 합금화 반응을 지연시키므로, 그 함량을 0.005~0.03중량%로 제한하는 것이 바람직하다.
S: 0.005중량% 이하
상기 S는 0.005중량%를 초과하여 첨가되면 열연판에 조대한 MnS가 생성되어 가공균열의 기점이 되므로, 그 함량을 0.005중량% 이하로 제한하는 것이 바람직하다.
N: 0.003중량% 이하
상기 N은 오스테나이트 안정화 원소이지만, 0.003중량%를 초과하여 첨가되면 용융아연도금 또는 아연층의 합금화 공정에서 냉각시 과포화되어 균일연신율을 저하시키므로, 그 함량을 0.003중량% 이하로 제한하는 것이 바람직하다.
산가용 Al: 0.02~0.2중량%
상기 산가용 Al은 강중 산소와 결합하여 슬라브의 제조시 균열을 방지하는데 유효한 성분으로, 0.02중량% 미만 첨가되면 상기 효과를 얻을 수 없고, 0.2중량%를 초과하여 첨가되면 합금비용이 증가하므로, 그 함량을 0.02~0.2중량%로 제한하는 것이 바람직하다.
Mo: 0.02~0.1중량%, B: 0.0007~0.004중량%
상기 Mo와 B는 Mn과 동일하게 소둔온도에서 냉각하는 과정에서 오스테나이트가 펄라이트로 변태하는 것을 지연시키는 성분으로, 동시에 첨가하면 단독으로 첨가하는 경우에 비하여 그 효과가 크게 증가하므로, 본 발명에서는 복합첨가한다. 상기 Mo의 함량이 0.02중량% 미만이면 상기 효과를 얻을 수 없고, 0.1중량%를 초과하면 제2상을 조대하게 하여 굽힘가공성을 저하시키고 합금비용이 증가하므로, 그 함량을 0.02~0.1중량%로 제한하는 것이 바람직하다. 또한, B의 함량이 0.0007중량% 미만이면 상기 효과를 얻을 수 없고, 0.004중량%를 초과하면 표면에 과다한 B가 농화되어 도금밀착성을 저하시키므로, 그 함량을 0.0007~0.004중량%로 제한하는 것이 바람직하다.
상기한 조성 이외에 나머지는 Fe 및 기타 불가피한 불순물로 조성된다.
본 발명은 균일연신율을 향상시키는데 특징이 있는 것으로, 상기 균일연신율을 향상시키기 위해서는 B/N 비를 적절하게 제어하여야 한다. 상기 B/N 비가 0.7 미만이면 균일연신율 향상 효과가 적고, 1.5를 초과하면 균일연신율의 향상 효과는 포함되고 과다한 B첨가에 의해 도금밀착성이 저하되므로, 상기 B/N 비는 0.7~1.5로 제한하는 것이 바람직하다.
상기와 같이 조성되는 강을 Ar3 이상의 온도에서 마무리 열간압연한 다음 560~620℃에서 권취한다. 상기 마무리 열간압연 온도가 Ar3 미만이면 미세한 열연조직을 얻을 수 없으므로, 상기 마무리 열간압연 온도는 Ar3 이상으로 제한하는 것이 바람직하 다. 또한, 상기 권취온도가 560℃ 미만이면 열연판의 과냉에 의해 형상불량이 발생하고, 620℃를 초과하면 Si, Mn, B 등 용융 아연도금의 젖음성을 저하시키는 원소들의 표면 농화가 심해지므로, 상기 권취온도는 560~620℃로 제한하는 것이 바람직하다.
상기 권취 후, 50~80%의 압하율로 냉간압연한 다음 770~830℃에서 30~180초 동안 재결정 소둔한다. 상기 냉간압하율이 50% 미만이면 재결정에 필요한 축적에너지를 확보할 수 없고, 80%를 초과하면 냉간압연에 의한 가공이 어렵고 압연시 강판의 가장자리에 균열이 발생하는 문제점이 있으므로, 상기 냉간압하율은 50~80%로 제한하는 것이 바람직하다. 또한, 상기 재결정 소둔 단계는 재결정과 동시에 페라이트와 오스테나이트 분율 형성과 탄소분배를 촉진시키기 위한 것으로, 상기 재결정 소둔 온도가 770℃ 미만이면 오스테나이트 형성양이 적으며 복합조직의 효과가 작고, 830℃를 초과하면 오스테나이트 양이 과다하게 형성되어 연성이 저하되므로, 상기 재결정 소둔 온도는 770~830℃로 제한하는 것이 바람직하다. 또한, 상기 재결정 소둔 시간이 30초 미만이면 오스테나이트 형성양이 적어 복합조직의 효과가 작고, 180초를 초과하면 오스테나이트 양이 과다하게 형성되므로, 상기 재결정 소둔 시간은 30~180초로 제한하는 것이 바람직하다.
상기 재결정 소둔 후, 650~720℃까지 1~10℃/초의 냉각속도로 1차 냉각한다. 상기 1차 냉각 단계는 페라이트와 오스테나이트의 탄소농도를 평형상태에 접근하게 하여 연성과 강도를 증가시키기 위한 것으로, 상기 1차 냉각종료 온도가 650℃ 미만이면 균일연신율 및 연성이 부족하고, 720℃를 초과해도 균일연신율 및 연성이 부족하므 로, 상기 1차 냉각종료 온도는 650~720℃로 제한하는 것이 바람직하다. 또한, 상기 1차 냉각종료 온도까지의 냉각속도가 1℃/초 미만이면 냉각과정에서 펄라이트 변태를 억제하기 어렵고, 10℃/초를 초과하면 탄소 재분배의 효과가 없으므로, 상기 1차 냉각종료 온도까지의 냉각속도는 1~10℃/초로 제한하는 것이 바람직하다.
상기 1차 냉각 후, 다음 관계식 1,
[관계식 1]
log(CR) ≥ [2.4-(Mn(%)+ 0.3Si(%)+ 2.7P(%))]
을 만족하는 냉각속도(CR, ℃/초)로 200~350℃까지 2차 냉각한 다음 10~180초 동안 유지하여 페라이트와 마르텐사이트의 복합조직을 형성한다. 상기 관계식 1을 만족하지 못하면 펄라이트 또는 베이나이트 조직이 얻어져 페라이트와 마르텐사이트 복합조직의 장점인 강도 및 연성의 향상을 기대하기 어렵다.
또한, 상기 2차 냉각종료 온도가 200℃ 미만이면 페라이트와 마르텐사이트 복합조직을 안정하게 얻을 수 없고, 350℃를 초과해도 페라이트와 마르텐사이트 복합조직을 안정하게 얻을 수 없므로, 상기 2차 냉각종료 온도는 200~350℃로 제한하는 것이 바람직하다. 또한, 상기 2차 냉각 후, 유지시간이 10초 미만이거나 180초를 초과하면 페라이트와 마르텐사이트 복합조직을 안정하게 얻을 수 없으므로, 상기 2차 냉각 후 유지시간은 10~180초로 제한하는 것이 바람직하다.
상기 복합조직을 만든 후, 450~470℃로 가열하여 10초 이하 용융아연도금한다. 상 기 용융아연도금 온도가 450℃ 미만이면 아연도금이 부족하고, 470℃를 초과하면 과다하게 아연도금이 이루어지므로, 상기 용융아연도금 온도는 450~470℃로 제한하는 것이 바람직하다. 또한, 상기 용융아연도금 시간이 10초를 초과하면 아연도금이 과다해지므로, 상기 용융아연도금 시간은 10초 이하로 제한하는 것이 바람직하다.
상기 용융아연도금 후, 상온까지 냉각한다.
또한, 본 발명은 상기 용융아연도금 단계와 상온까지 냉각하는 단계 사이에 500~580℃로 가열하여 30초 이하 합금화 열처리하는 단계를 추가로 포함할 수 있다. 상기 합금화 열처리는 용융아연도금 단계에서 형성된 용융아연도금층을 합금화 시키기 위한 것으로, 상기 합금화 열처리 온도가 500℃ 미만이면 합금화가 불안정하고, 580℃를 초과해도 합금화가 불안정하므로, 상기 합금화 열처리 온도는 500~580℃로 제한하는 것이 바람직하다. 또한, 상기 합금화 열처리 시간이 30초를 초과하면 합금화가 과다해지므로, 상기 합금화 열처리 시간은 30초 이하로 제한하는 것이 바람직하다.
상기한 제조방법에서는 페라이트와 마르텐사이트의 복합조직을 형성한 다음 용융아연도금하거나 페라이트와 마르텐사이트의 복합조직을 형성한 다음 용융아연도금한 후, 합금화 열처리하고 있다. 하지만, 본 발명에서는 용융아연도금한 다음 페라이트와 마르텐사이트의 복합조직을 형성하거나 용융아연도금한 다음 합금화 열처리한 후, 페라이트와 마르텐사이트의 복합조직을 형성하더라도 같은 효과를 얻을 수 있 다.
이하, 실시예를 통하여 본 발명을 보다 상세하게 설명한다.
[실시예]
하기 표 1과 같이 조성되는 강을 900℃에서 마무리 열간압연하여 3.0mm의 강판으로 제조하였다. 이후 냉각한 다음 580℃에서 권취하고, 산세한 다음 1.2mm두께로 냉간압연하였다. 상기 냉간압연된 강판은 하기 표 2의 조건으로 소둔 및 1차냉각을 한 다음 460℃로 냉각하여 10초간 유지한 후, 다시 540℃로 가열하여 다시 540℃로 가열하여 20초간 유지하고, 300℃로 2차냉각하였다(냉각방식(4)). 상기와 같이 제조된 강판의 기계적 성질을 조사하였으며, 그 결과는 하기 표 2와 같다.
Figure 112002043516566-pat00001
Figure 112002043516566-pat00002
상기 표 2에서 알 수 있듯이, 본 발명의 성분과 소둔조건을 만족하는 강종은 본 발명의 범위를 벗어난 강종에 비하여 동일한 수준의 인장강도에서 균일연신율 및 연성이 매우 우수한 특징을 보였다. 특히, 비교강(G~I)는 본 발명강과 다르게 Mo 또 는 B를 동시에 첨가하지 않은 강으로, 관계식 1을 만족하지만 강도 대비 균일연신율 및 연성이 본 발명강에 비하여 낮게 나타났으며, 이는 본 발명강의 Mo, B복합첨가에 따른 오스테나이트 안정화 효과를 보여주는 것이다. 비교강(J)는 B/N비가 본 발명의 범위를 벗어난 강으로, B/N비가 0.7 이상인 발명강에 비하여 균일연신율이 낮게 나타났다.
한편, 발명강(C)에 대하여 1차냉각 이후에 250℃로 2차냉각하여 120초간 유지후 다시 460℃로 가열하여 5초간 유지하고, 상온으로 최종냉각한 냉각방식(1), 250℃로 2차냉각하여 120초간 유지후 다시 460℃로 가열하여 5초간 유지후 540℃로 가열하여 20초간 유지하고, 상온으로 최종냉각한 냉각방식(2), 460℃로 냉각하여 5초간 유지후 상온으로 2차냉각한 냉각방식(3) 및 상기 냉각방식(4)로 강판을 제조하였으며, 그 결과는 하기 표 3과 같다.
Figure 112002043516566-pat00003
상기 표 3에서 알 수 있듯이, 2차 냉각속도식인 관계식 1을 만족하는 냉각속도인 10℃/초에서 복합조직강의 우수한 기계적 성질이 얻어졌다.
상술한 바와 같이, 본 발명은 페라이트와 마르텐사이트의 복합조직을 가지는 인장강도 45-80kgf/mm2급의 균일연신율이 우수한 용융 아연도금 강판용 박강판에 관한 것으로, 자동차 판넬 및 구조용 부품에 적용할 수 있으며 자동차 경량화 및 충돌흡수성 개선에 효과가 있다.

Claims (4)

  1. 중량%로, C: 0.04~0.18%, Si: 0.1~0.3%, Mn: 1.4~1.8%, P: 0.005~0.03%, S: 0.005% 이하, N: 0.003% 이하, 산가용 Al: 0.02~0.2%, Mo: 0.02~0.1%, B: 0.0007~0.004%, 나머지 Fe 및 기타 불가피한 불순물로 조성되고, 상기 B와 N의 함량이 다음 관계,
    0.7 ≤ B/N ≤ 1.5
    를 만족하는 강을,
    Ar3 이상에서 마무리 열간압연한 다음 560~620℃에서 권취하는 제1단계,
    상기 권취 후, 50~80% 압하율로 냉간압연한 다음 770~830℃에서 30~180초 동안 재결정 소둔하는 제2단계,
    상기 재결정 소둔 후, 650~720℃까지 1~10℃/초의 냉각속도로 1차 냉각하는 제3단계,
    상기 1차 냉각 후, 다음 관계,
    log(CR) ≥ [2.4-(Mn(%)+ 0.3Si(%)+ 2.7P(%))]
    를 만족하는 냉각속도(CR, ℃/초)로 200~350℃까지 2차 냉각한 다음 10~180초 동안 유지하여 페라이트와 마르텐사이트의 복합조직을 만드는 제4단계,
    상기 복합조직을 만든 후, 450~470℃로 가열하여 10초 이하 용융아연도금하는 제5단계 및 상기 용융아연도금 후, 상온까지 냉각하는 제6단계를 포함하여 이루어지는 균일연신율이 우수한 페라이트와 마르텐사이트로 이루어진 복합조직 박강판의 제조방법.
  2. 제1항에 있어서, 상기 제5단계 이후에 500~580℃로 가열하여 30초 이하 합금화 열처리하는 단계를 추가로 포함하는 것을 특징으로 하는 균일연신율이 우수한 페라이트와 마르텐사이트로 이루어진 복합조직 박강판의 제조방법.
  3. 중량%로, C: 0.04~0.18%, Si: 0.1~0.3%, Mn: 1.4~1.8%, P: 0.005~0.03%, S: 0.005% 이하, N: 0.003% 이하, 산가용 Al: 0.02~0.2%, Mo: 0.02~0.1%, B: 0.0007~0.004%, 나머지 Fe 및 기타 불가피한 불순물로 조성되고, 상기 B와 N의 함량이 다음 관계,
    0.7 ≤ B/N ≤ 1.5
    를 만족하는 강을,
    Ar3 이상에서 마무리 열간압연한 다음 560~620℃에서 권취하는 제1단계,
    상기 권취 후, 50~80% 압하율로 냉간압연한 다음 770~830℃에서 30~180초 동안 재결정 소둔하는 제2단계,
    상기 재결정 소둔 후, 650~720℃까지 1~10℃/초의 냉각속도로 1차 냉각하는 제3단계,
    상기 1차 냉각 후, 450~470℃로 가열하여 10초 이하 용융아연도금하는 제4단계,
    상기 용융아연도금 후, 다음 관계,
    log(CR) ≥ [2.4-(Mn(%)+ 0.3Si(%)+ 2.7P(%))]
    를 만족하는 냉각속도(CR, ℃/초)로 200~350℃까지 2차 냉각한 다음 10~180초 동안 유지하여 페라이트와 마르텐사이트의 복합조직을 만드는 제5단계 및
    상기 용융아연도금 후, 상온까지 냉각하는 제6단계를 포함하여 이루어지는 균일연신율이 우수한 페라이트와 마르텐사이트로 이루어진 복합조직 박강판의 제조방법.
  4. 제1항에 있어서, 상기 제4단계 이후에 500~580℃로 가열하여 30초 이하 합금화 열처리하는 단계를 추가로 포함하는 것을 특징으로 하는 균일연신율이 우수한 페라이트와 마르텐사이트로 이루어진 복합조직 박강판의 제조방법.
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