KR100892176B1 - 알루미늄 합금 - Google Patents

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Abstract

본 발명은 알루미늄 합금에 관한 것으로서, 0.50 내지 0.55 중량%의 실리콘, 0.40 내지 0.45 중량%의 마그네슘, 0.50 중량% 이하의 철, 0.15 중량% 이하의 구리, 0.10 중량% 이하의 아연, 0.15 중량% 이하의 불가피한 불순물, 및 나머지의 알루미늄을 포함하며, 상기 실리콘과 마그네슘의 함량의 합이 0.93 내지 0.97 중량%인 알루미늄 합금을 제공한다.
상기 알루미늄 합금은 기계적 강도가 뛰어나 중-고 강도가 요구되는 다양한 분야에 사용될 수 있으면서도, 압출 등의 성형성이 우수하여 알루미늄 합금의 생산성을 향상시키며, 저렴한 비용으로 생산하는 것이 가능하다.
알루미늄, 합금, 실리콘, 마그네슘, 함량, 강도, 항복강도, 연신강도, 연신율, 압출재, 압출성, 성형성

Description

알루미늄 합금{ALUMINIUM ALLOY}
본 발명은 알루미늄 합금에 관한 것으로, 더욱 상세하게는 기계적 강도와 성형성이 우수한 알루미늄 합금에 관한 것이다.
일반적으로 알루미늄 합금은 건축재, 운송용 구조재, 또는 산업용 소재로 널리 사용되고 있으며, 사용처에 따라 기계적 강도가 높은 알루미늄 합금을 필요로 한다. 알루미늄 합금은 생산성과 구조에 따라 대체로 압출재의 형태로 사용된다.
종래 압출재로 사용되는 알루미늄 합금은 알루미늄-마그네슘-실리콘 계를 기본으로 하는 6000번대 알루미늄 합금이 사용된다. 상기 6000번대 알루미늄 합금은 일반적으로 마그네슘과 실리콘이 각각 0.2 내지 1.5 중량%의 범위로 함유되어 있는 알루미늄 합금을 말한다.
상기 6000번대 알루미늄 합금은 뛰어난 외관, 용접성, 압출성 및 중-고(medium-high) 강도가 요구되는 분야에서 폭 넓게 이용되는 바, 주로 기술적/구조적/전자적인 분야에서 이용되고 있다.
일반적으로 6000번대 알루미늄 합금은 강편으로 주조하거나, 작은 형태의 둥근 바(bars) 또는 이 밖에 다른 여러 가지 형상으로 압축되거나 다양한 성분으로 단조(압출 또는 강편)되어 사용된다.
상기 압출재로 사용되는 6000번대 알루미늄 합금으로는 주로 6063번 알루미늄 합금과 6061번 알루미늄 합금이 사용된다. 6061번 알루미늄 합금은 실리콘 0.4 내지 0.8 중량%, 구리 0.15 내지 0.4 중량%, 마그네슘 0.8 내지 1.2 중량%, 크롬 0.04 내지 0.35 중량%, 및 나머지의 알루미늄으로 이루어진다. 6063번 알루미늄 합금은 실리콘 0.2 내지 0.6 중량%, 구리 0.1 중량%, 마그네슘 0.45 내지 0.9 중량%, 크롬 0.1 중량%, 및 나머지의 알루미늄으로 이루어진다.
그러나 상기 6061번 알루미늄 합금은 미세한 석출물을 이루는 마그네슘과 실리콘의 함유량이 6063번 알루미늄 합금 보다 상대적으로 많아서, 6063번 알루미늄 합금 보다는 강도가 높은 합금을 얻을 수 있으나, 성형성이 6063번 알루미늄 합금 보다는 떨어지는 문제점이 있고, 반대로 6063번 알루미늄 합금은 성형성은 우수하나 강도가 높지 않아서 구조 재료로 사용하는 데는 한계가 있다.
또한, 현재까지 여러 종류의 알루미늄 합금이 압출재의 형태로 개발(일본공개특허 평7-70688호, 평6-287671호, 또는 평7-41897호)되었는데, 상기 압출재 형태의 알루미늄 합금은 고강도이지만 성형성이 높지 못하여 생산성 향상에는 기여를 하지 못한다는 문제점이 있다.
따라서 기계적 강도가 우수하여 중-고 강도가 요구되는 다양한 분야에 사용될 수 있으면서도, 압출재 등의 형태로 간단하게 성형하여 제조할 수 있는 알루미늄 합금의 개발이 필요한 실정이다.
본 발명의 목적은 기계적 강도가 우수하여 중-고 강도가 요구되는 다양한 분야에 사용될 수 있으면서도, 압출재 등의 형태로 간단하게 성형하여 제조할 수 있는 알루미늄 합금을 제공하는 것이다.
본 발명의 일 실시예에 따른 알루미늄 합금은 0.50 내지 0.55 중량%의 실리콘, 0.40 내지 0.45 중량%의 마그네슘, 0.50 중량% 이하의 철, 0.15 중량% 이하의 구리, 0.10 중량% 이하의 아연, 0.15 중량% 이하의 불가피한 불순물, 및 나머지의 알루미늄을 포함한다. 이때, 상기 실리콘과 마그네슘의 함량의 합은 0.93 내지 0.97 중량%이다.
상기 알루미늄 합금은 상기 실리콘의 함량과 마그네슘의 함량이 하기 계산식 1을 만족하는 것이 바람직하다.
[계산식 1]
y = -x + 0.95
(상기 계산식 1에서,
상기 x는 상기 실리콘의 함량(중량%)이고,
상기 y는 상기 마그네슘의 함량(중량%)이다)
본 발명의 일 실시예에 따른 알루미늄 합금은 기계적 강도가 우수하여 중-고 강도가 요구되는 다양한 분야에 사용될 수 있으면서도, 압출재 등의 형태로 간단하게 성형하여 제조할 수 있어 알루미늄 합금의 생산성을 향상시킨다.
또한, 상기 알루미늄 합금은 폐 알루미늄 합금 자재를 이용하여 제조할 수 있어, 저렴한 비용을 생산하는 것이 가능하다.
이하, 본 발명을 보다 상세하게 설명한다.
본 발명의 일 실시예에 따른 알루미늄 합금은 0.50 내지 0.55 중량%의 실리콘, 0.40 내지 0.45 중량%의 마그네슘, 0.50 중량% 이하의 철, 0.15 중량% 이하의 구리, 0.10 중량% 이하의 아연, 0.15 중량% 이하의 불가피한 불순물, 및 나머지의 알루미늄을 포함한다. 이 때, 상기 실리콘과 마그네슘의 함량의 합은 0.93 내지 0.97 중량%이다.
상기 마그네슘과 실리콘은 중-고 강도 알루미늄 합금을 구성하는 기본 원소로서, 시효경화(age-hardening) 처리시 서로 결합하여 석출상인 Mg2Si 금속간화합물을 형성하여 알루미늄 합금의 강도를 향상시킨다.
상기 6000번대 알루미늄 합금에서의 석출 경화는 다음의 순서에 따라서 Mg2Si가 석출 및 성장하면서 경화가 일어난다고 알려져 왔다. 즉, 시효경화 처리 전에 실리콘 원자 클러스터(cluster)가 형성되고, 시효경화 온도까지 가열되는 동안에 GPⅠ 영역이 형성되며, 이후에 GPⅡ 영역이 형성되면서 -β″Mg2Si가 석출되고, 상기 β″로부터 치환에 의하여 β′이 석출되며 온도와 시간 경과에 따라 β ′의 양이 증가하게 된다. 만일, 과시효경화(over age-hardening)가 발생하면 βMg2Si가 석출된다.
상기 6000번대 합금의 석출 경과 메커니즘에서 형성된 석출물의 마그네슘과 실리콘의 비(Mg/Si)가 대략 2라는 일반적인 이론에 의거하여, 마그네슘과 실리콘에 대해 평형인 알루미늄 합금을 제조하기 위하여 마그네슘과 실리콘의 비가 2:1이 되도록 마그네슘과 실리콘의 상대적인 양을 계산하였다.
그러나 6000번대 알루미늄 합금의 시효경화는 Mg2Si의 석출 뿐만 아니라, MgSi의 석출도 함께 일어난다. 즉, 상기 6000번대 알루미늄 합금의 석출 경화는 다음의 순서에 따라서 MgSi가 석출 및 성장하면서 경화되기도 한다.
우선, 마그네슘과 실리콘 원자가 개별적인 클러스터를 형성한 후, 마그네슘과 실리콘 원자의 코-클러스터(co-cluster)가 형성되고, 마그네슘 : 실리콘의 원자비가 저온 시효경화 동안에 증가하고 결국 1에 도달하여 마그네슘과 실리콘의 원자비가 1에 가까운 미지 구조의 화합물이 소량 석출되며, 이 화합물이 마그네슘과 실리콘의 원자비가 1이 되는 β″MgSi로 치환되고, 마그네슘과 실리콘의 원자비가 1이 되는 시효경화의 다음 단계에서 β′와 B′가 생성된다.
따라서 Mg2Si으로 석출되며 경화된다는 기존의 경화 이론만을 따라서 제조된 상업적인 6000번대 알루미늄 합금은 실제로는 마그네슘과 실리콘의 균형이 맞지 않는 것이다. 본 발명에서는 이러한 문제점을 해결하기 위하여 특정 마그네슘에 대하여 실리콘의 함량을 조절함으로써, Mg2Si으로 석출되는 경화 과정과 MgSi으로 석 출되는 경화 과정을 모두 고려하여 알루미늄 합금의 성능을 보다 개선한다.
따라서 본 발명의 일 실시예에 따른 알루미늄 합금은 마그네슘의 함량이 0.40 내지 0.45 중량%인 경우, 실리콘을 0.50 내지 0.55 중량%로 포함하도록 한다. 상기 마그네슘의 함량이 0.40 내지 0.45 중량%인 경우 알루미늄 합금의 기계적 강도가 우수하여 바람직하다.
상기 알루미늄 합금은 마그네슘의 함량이 0.40 내지 0.45 중량%인 경우, 실리콘을 0.50 내지 0.55 중량%로 포함하면서, 상기 실리콘과 마그네슘의 함량의 합이 0.93 내지 0.97 중량%가 되도록 함으로써, 압출 등의 성형성이 매우 개선될 뿐만 아니라, 중강도 이상의 기계적 강도를 유지한다. 이는 Mg2Si 금속간 화합물과 MgSi 금속간 화합물이 혼합적으로 존재하는 경우, 상기 마그네슘과 실리콘의 함량 범위 내에서 마그네슘과 실리콘의 함량이 균형을 이루기 때문인 것으로 추측된다.
특히, 상기 알루미늄 합금은 상기 실리콘의 함량과 상기 마그네슘의 함량이 하기 계산식 1을 만족하는 것이 바람직하다.
[계산식 1]
y = -x + 0.95
(상기 계산식 1에서,
상기 x는 상기 실리콘의 함량(중량%)이고,
상기 y는 상기 마그네슘의 함량(중량%)이다)
상기 알루미늄 합금의 상기 실리콘의 함량과 상기 마그네슘의 함량이 상기 계산식 1을 만족하는 경우, 상기 알루미늄 합금은 기계적 강도와 성형이 우수할 뿐만 아니라, 용접성, 내식성, 전도성, 및 표면처리성이 더욱 우수해진다.
상기 알루미늄 합금은 상기 마그네슘과 상기 실리콘의 함량이 상기 범위 내인 경우, 0.50 중량% 이하의 철, 0.15 중량% 이하의 구리, 및 0.10 중량% 이하의 아연을 포함할 수 있다.
상기 철은 상기 알루미늄 합금의 불순물로 함유되어 있으며 알루미늄, 망간, 실리콘 등과 결합하여 4원계 화합물을 형성하여 상기 알루미늄 합금의 기계적 강도 향상에 기여한다. 그러나 철의 함량이 0.50 중량%를 초과하는 경우 상기 알루미늄 합금의 성형성과 연성을 저하시키므로 0.50 중량% 이하로 포함되는 것이 바람직하다. 상기 알루미늄 합금은 철을 포함하지 않을 수 있으나, 이러한 경우에도 철은 불가피한 불순물로서 소량 포함될 수 있다.
상기 구리는 철과 같이 상기 알루미늄 합금의 기계적 강도 향상에 기여하나 열처리 공정을 실시하여야 특성이 나타나게 되어 첨가량이 많을 시 열처리 공정을 추가시켜야 하는 문제점이 있다. 또한, 구리의 함량이 0.15 중량%를 초과하는 경우 상기 알루미늄 합금의 성형성을 저하시키므로 0.15 중량% 이하로 포함되는 것이 바람직하다. 상기 알루미늄 합금은 구리를 포함하지 않을 수 있으나, 이러한 경우에도 구리는 불가피한 불순물로서 소량 포함될 수 있다.
상기 아연은 결정립을 미세화시켜 상기 알루미늄 합금의 기계적 강도를 향상시키는 작용을 하나, 0.10 중량%를 초과하는 경우 상기 알루미늄 합금의 성형성을 저하시키므로 바람직하지 않다. 상기 알루미늄 합금은 아연을 포함하지 않을 수 있으나, 이러한 경우에도 아연은 불가피한 불순물로서 소량 포함될 수 있다.
종래의 6000번대 알루미늄 합금의 경우, 일정 이상의 강도 또는 성형성을 확보하기 위하여 일정 함량 이상의 철, 구리 또는 아연을 포함하여야 한다. 반면, 상기 알루미늄 합금은 0.50 내지 0.55 중량%의 실리콘과 0.40 내지 0.45 중량%의 마그네슘을 포함하며, 상기 실리콘과 마그네슘의 함량의 합이 0.93 내지 0.97 중량%가 되도록 함으로써, 철, 구리 또는 아연 등의 마그네슘과 실리콘을 제외한 다른 성분을 종래와 같이 일정 함량 이상으로 포함할 필요가 없다.
또한, 상기 알루미늄 합금은 소량의 망간, 크롬, 니켈, 티타늄, 보론, 베릴륨, 비스무트, 카드뮴, 갈륨, 납, 안티모니, 주석, 바나듐, 또는 지르코늄 등의 불가피한 불순물을 0.15 중량% 이하로 포함할 수 있으며, 0.02 내지 0.14 중량%로 포함할 수 있다. 상기 불가피한 불순물의 함량이 상기 범위 내인 경우 상기 알루미늄 합금의 성능을 확보하는데 특별한 장해가 되지 않는다.
상기 알루미늄 합금은 마그네슘과 실리콘의 함량을 상기 범위 내로 조절하는 것을 제외하고는, 종래의 반연속 주조 방법(DC 주조 또는 전자 주조) 또는 연속 주조 방법에 의하여 빌렛(billet)을 제조할 수 있다. 이때, 알루미늄 제조의 원료 물질로 폐 알루미늄 합금 자재를 이용하여 상기 알루미늄 합금의 마그네슘 함량과 실리콘 함량을 맞출 수 있다는 점에서 상기 알루미늄 합금은 저렴한 비용으로 제조하는 것이 가능하다.
상기 제조된 빌렛을 열간 압연하는 경우, 열간 압연 전의 균질화는 단일 또는 다중 단계로 400 내지 600℃ 온도에서 통상적으로 실행된다. 균질화 처리가 400℃ 이하에서 수행된다면 균질화 효과는 불충분하게 된다. 더욱이 잉고트(ingot)의 변형 저항이 실질적으로 증가하기 때문에, 산업적 열간 압연이 400℃ 이하에서는 어렵다. 균질화 처리 온도가 600℃ 이상이면, 용융 공정시 바람직하지 못한 세공이 형성될 수 있다. 상기 균질화 처리의 바람직한 시간은 1 내지 36 시간이다. 열간 압연에서의 예열은 일반적으로 350 내지 600℃에서 실행된다.
열간 압연에 의하여 제조된 시트의 두께는 8mm 이하인 것이 바람직하다. 열간 압연 후에 냉간 압연이 실시될 수 있으며, 상기 냉간 압연은 20 내지 70%의 압하율로 실시되는 것이 바람직하다. 상기 제조된 시트에 중간 어닐링 또는 마무리 템퍼 어닐링이 필요하다면, 일반적으로 200 내지 550℃에서 5분 내지 10 시간 동안 실시된다. 자연 또는 인공 시효경화된 템퍼 용체화 처리는 재료의 두께에 따라 350 내지 550℃에서 3시간 까지 실시된다.
급랭은 공기 또는 물 담금질로 통상 즉시 실시하는 것이 바람직하다. 급랭 후에 시트의 평탄도를 향상시키고, 잔류응력을 감소시키고, 강도를 개선하기 위해 제어된 스트레칭을 실시할 수 있다. 상기 인공 시효경화는 75 내지 250℃에서 강도 및 내부식성의 특성을 최적으로 하기 위해 실시될 수 있다.
한편, 코일 제품은 상기 시트의 열간 압연과 유사한 파라미터로 제1 압연 작업으로 열간 압연된다. 이에 후속되는 2차 열간 압연 단계에 있어서, 슬래브는 약 10mm 까지의 중간 두께의 코일로 압연된다. 코일의 냉간 압연은 냉간 압연 시트와 유사한 파라미터로 압하율이 20 내지 70%로 실시된다. 또한, 시트에 대한 중간 어닐링, 어닐링, 요체화 처리 또는 인공 시효경화에 대한 파라미터가 코일에 적용될 수 있으며, 스트레칭은 통상 인장 레벨링으로 대체된다.
상기 제조된 빌렛을 압출하는 경우, 균질화 단계는 400 내지 600℃의 온도에서 30시간 이하로 통상 실시된다. 균질화 단계 사이클은 하나 이상의 온도에서 쇼킹(soaking)을 수행할 수 있다. 잉고트는 쇼크(soak) 온도로부터 실온에서 냉각되며, 물 담금질과 같은 급랭이 압출능을 개선하는데 바람직하다.
압출전의 예열은 가스로 내에서 350 내지 600℃의 온도에서 1 내지 24시간으로 실시되거나, 유도로 내에서 1 내지 10분간 실시된다. 600℃를 초과하는 과도한 고온은 압출된 제품의 양호한 표면 품질을 확보하기 위해서 피해야 한다. 압출은 이용 가능한 압력에 따라 단일 또는 다중 구멍 다이를 구비한 압출 프레스로 실행할 수 있다. 압출비가 10 내지 100인 경우 압출 속도는 0.5 내지 10m/min인 것이 바람직하다.
압출 후에, 압출된 부분은 물 또는 공기로 어닐링할 수 있다. 상기 어닐링은 350 내지 550℃의 온도로 압출된 부분을 가열하는 것에 의해 배치 어닐링로에서 실행될 수 있다. 상기 어닐링은 압출된 부분의 인공 시효경화 반응이 불충분한 경우 필요하다. 상기 공정 후 75 내지 250℃의 온도에서 인공 시효경화 처리할 수 있다. 상기 인공 시효경화 처리는 1 이상의 온도에서의 쇼킹으로 구성될 수 있다. 다중 쇼킹을 수반하는 인공 시효경화는 기계적 강도 또는 내부식성과 특성을 달성하기 위하여 필요할 수 있다.
본 발명의 일 실시예에 따른 알루미늄 합금은 채널, 바, 빔, 앵글 튜브, 직사각형 중공, 로드 또는 다른 조립 형상을 포함하는 어떠한 구조로 압출될 수 있 다.
이하 본 발명의 바람직한 실시예 및 비교예를 기재한다. 그러나 하기 실시예는 본 발명의 바람직한 일 실시예일 뿐 본 발명이 하기한 실시예에 의해 한정되는 것은 아니다.
(알루미늄 합금의 제조)
( 실시예 1)
하기 표 1에서와 같은 조성으로 연속주조(direct chill casting)법에 의하여 빌렛(billet)을 제조하고, 580℃에서 8시간 동안 균질화 처리하고, 460℃에서 압출한 후, 205℃에서 2시간 동안 시효경화 열처리를 거쳐 알루미늄 합금을 제조하였다.
또한, 제조된 알루미늄 합금의 인장강도, 연신율을 측정하여 기계적 특성을 평가하였고, 압출성을 측정하여 성형성을 평가하였다. 상기 기계적 특성 측정 결과를 도 1에 나타내었고, 기계적 특성 및 성형성 측정 결과를 표 2에 정리하였다.
( 실시예 2 내지 5)
하기 표 1에서와 같은 조성으로 한 것을 제외하고는 실시예 1과 동일하게 실시하여 알루미늄 합금을 제조하였다.
또한, 제조된 알루미늄 합금의 기계적 특성 및 성형성을 측정하였고, 그 결과를 표 2에 정리하였다.
( 비교예 1 내지 4)
하기 표 1에서와 같은 조성으로 한 것을 제외하고는 실시예 1과 동일하게 실 시하여 알루미늄 합금을 제조하였다.
또한, 제조된 알루미늄 합금의 기계적 특성 및 성형성을 측정하였고, 그 결과를 표 2에 정리하였다.
[표 1]
실시예 1 (중량%) 실시예 2 (중량%) 실시예 3 (중량%) 실시예 4 (중량%) 실시예 5 (중량%) 비교예 1 (중량%) 비교예 2 (중량%) 비교예 3 (중량%) 비교예 4 (중량%)
Si 0.50 0.55 0.53 0.53 0.53 0.48 0.57 0.50 0.55
Fe 0.45 0.43 0.44 0.44 0.45 0.37 0.49 0.50 0.55
Cu 0.10 0.11 0.10 0.10 0.09 0.15 0.19 0.30 0.22
Mg 0.45 0.40 0.42 0.45 0.40 0.47 0.38 0.40 0.45
Zn 0.09 0.05 0.07 0.05 0.07 0.20 0.30 0.05 0.09
불순물 0.08 0.10 0.15 0.15 0.15 0.20 0.25 0.08 0.19
Al 98.33 98.36 98.29 98.28 98.31 98.13 97.82 98.17 97.95
[표 2]
기계적 특성 성형성
단면적 (mm2) 최대하중 (N) 인장강도 (N/mm2) 연신율 (%) 예열온도 (℃) 최대압출압력 (N/mm2) 압출속도 (EA/h)
실시예 1 102.25 27958.376 273.42 8.78 450 204081.633 47
실시예 2 102.33 28487.649 278.39 8.65 450 209183.674 50
실시예 3 105.25 28999.533 275.53 8.87 450 209183.674 49
실시예 4 103.21 27647.895 267.88 8.09 450 209183.674 42
실시예 5 102.54 27740.146 270.53 8.13 450 214285.714 44
비교예 1 103.44 26659.591 257.73 7.97 450 214285.714 34
비교예 2 102.19 25510.712 249.64 6.98 450 209183.674 29
비교예 3 101.98 25579.643 250.83 7.08 450 214285.714 32
비교예 4 104.37 25972.475 248.85 7.57 450 209183.674 31
상기 표 2를 참조하면, 실시예 1 내지 5의 알루미늄 합금은 인장강도가 267.88 내지 278.39N/mm2으로 248.85 내지 257.73N/mm2인 비교예 1 내지 4 보다 기계적 성질이 우수함을 알 수 있다. 또한, 실시예 1 내지 5의 알루미늄 합금은 압출 속도가 42 내지 50EA/h로 29 내지 34EA/h인 비교예 1 내지 4 보다 성형성이 매 우 우수함을 알 수 있다.
또한, 실시예 1 내지 3의 알루미늄 합금은 인장강도가 각각 273.42N/mm2, 278.39N/mm2, 275.53N/mm2이고, 실시예 4 및 5의 알루미늄 합금은 인장강도가 각각 267.88N/mm2, 270.53N/mm2으로 실시예 1 내지 3의 알루미늄 합금이 실시예 4 및 5의 알루미늄 합금보다 기계적 성질이 우수함을 알 수 있다. 이는 실시예 1 내지 3의 경우 마그네슘과 실리콘의 함량이 상기 계산식 1을 만족하나, 실시예 4 및 5의 경우 마그네슘과 실리콘의 함량이 상기 계산식 1을 만족하지 않기 때문이다.
본 발명의 단순한 변형 또는 변경은 모두 이 분야의 통상의 지식을 가진 자에 의하여 용이하게 실시될 수 있으며 이러한 변형이나 변경은 모두 본 발명의 영역에 포함되는 것으로 볼 수 있다.
도 1은 본 발명의 실시예 1에서 제조한 알루미늄 합금의 기계적 특성을 측정한 결과를 나타낸다.

Claims (2)

  1. 0.50 내지 0.55 중량%의 실리콘,
    0.40 내지 0.45 중량%의 마그네슘,
    0.43 내지 0.45 중량%의 철,
    0.09 내지 0.11 중량%의 구리,
    0.05 내지 0.09 중량%의 아연,
    0.15 중량% 이하의 불가피한 불순물, 및
    나머지의 알루미늄을 포함하며,
    상기 실리콘과 상기 마그네슘의 함량의 합이 0.93 내지 0.97 중량%이고,
    상기 실리콘의 함량과 상기 마그네슘의 함량이 하기 계산식 1을 만족하는 알루미늄 합금.
    [계산식 1]
    y = -x + 0.95
    (상기 계산식 1에서
    상기 x는 상기 실리콘의 함량(중량%)이고,
    상기 y는 상기 마그네슘의 함량(중량%)이다)
  2. 삭제
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