이하, 본 발명에 대하여 설명한다.
본 발명은 전착법에 의해 다수 개의 연마입자들을 금속기판상에 고정하여 CMP 패드용 컨디셔너를 제조하는 방법에 있어서,
금속기판을 준비하여 도금욕내에 위치시키는 단계;
상기 연마입자의 직경보다 큰 다수 개의 관통홀이 형성되어 있고, 그 두께가 연마입자의 크기의 50∼100%인 무통전 틀을 상기 금속기판상에 위치시키는 단계;
상기 관통홀에 연마입자들을 위치시킨 다음, 통전하여 0.3∼4시간 동안 1차 도금하여 연마입자들을 금속기판상에 부착시키는 단계; 및
상기 1차 도금후 무통전 틀을 제거한 다음, 0.5∼6시간 동안 육성도금하는 단계를 포함하는 것을 특징으로 하는 CMP 패드용 컨디셔너의 제조방법에 관한 것이다.
또한, 본 발명은 연마입자의 직경보다 큰 다수 개의 관통홀이 형성되어 있는 무통전 틀을 이용하여 연마입자를 금속기판상에 위치시킨 다음, 1차 도금에 의하여 형성된 부착도금층에 의해 연마입자들을 금속기판상에 부착시킨 후, 무통전 틀을 제거한 다음, 육성도금에 의해 형성된 육성 도금층에 의해 연마입자들을 금속기판상에 고정하는 단계를 포함하는 전착법에 의해 제조되는 것으로서, 연마입자들이 그 표면에 고정되는 금속기판, 이 금속기판상에 고정되는 다수 개의 연마입자 및 이 연마입자들을 상기 금속기판상에 고정시켜 주는 도금층을 포함하여 구성되는 CMP 패드용 컨디셔너에 있어서,
상기 부착도금층 두께가 총 도금층 두께의 35∼80%이고, 그리고 육성 도금층 두께는 총도금층 두께의 20∼65%이고;
상기 연마입자들은 하나 이상의 패턴을 이루고 있고; 그리고
상기 패턴은 하나 이상의 연마입자들로 이루어지는 것을 특징으로 하는 CMP 패드용 컨디셔너에 관한 것이다.
이하, 본 발명에 대하여 상세히 설명한다.
본 발명은 전착법에 의해 다수 개의 연마입자들을 금속기판상에 고정하여 CMP 패드용 컨디셔너를 제조하는 방법에 적용되는 것이다.
본 발명에 따라 CMP 패드용 컨디셔너를 제조하기 위해서는 금속기판을 준비하여 도금욕내에 위치시킨다.
다음에, 상기 연마입자의 직경 보다 큰 다수 개의 관통홀이 형성되어 있는 무통전 틀을 상기 금속기판상에 위치시킨다.
상기 무통전 틀의 재질은 통전되지 않는 것이라면 특별히 한정되는 것은 아니지만, 스테인레스 스틸 바디에 절연코팅을 하여 사용하는 것 등이 바람직하다.
상기 무통전 틀의 두께는 연마입자 크기의 50∼100%로 형성하는 것이 바람직하다.
상기 관통홀들사이의 간격이 연마입자의 평균 크기의 1.5배 이하일 때에는 패드 드레싱 효율이 낮고 15배 이상일 때에는 컨디셔너 내에 존재하는 연마입자 수가 줄어 수명이 저하되는 현상을 나타낸다.
따라서, 보다 우수한 드레싱 효율과 수명을 확보하기 위하여 관통홀들사이의 간격은 연마입자 평균 크기의 1.5배 ~ 15배로 제한하는 것이 바람직하고, 보다 바람직한 관통홀들사이의 간격은 연마입자 평균 크기의 2배 ~ 6배이다.
상기 무통전 틀에 형성되는 다수 개의 관통홀들은 하나 이상의 패턴을 이루도록 형성될 수 있다.
상기 패턴을 이루고 있는 관통홀들은 무통전 틀의 중심에서 멀어질수록 관통홀 간의 간격이 좁아지도록 하는 것이 바람직하다.
상기 패턴은 하나 이상의 관통홀 군으로 이루어질 수 있다.
상기 관통홀 군과 관통홀 군 간의 간격은 연마입자 평균 크기의 10배 ~ 60배로 하는 것이 바람직한데, 그 이유는 슬러리와 잔유물(Sludge)의 유동을 쉽게 하여 웨이퍼 스크래치 및 입자(particle)발생확률을 낮출 수 있기 때문이다.
보다 바람직한 관통홀 군간의 간격은 연마입자 평균 크기의 15배 ~ 30배 이며, 이렇게 하는 경우에는 보다 우수한 웨이퍼 재료제거율(Removal Rate)과 보다 낮은 웨이퍼 입자(particle) 발생을 가져오게 된다.
여기서, 관통홀 군간의 간격이란 인접하는 관통홀 군들의 중심간의 거리를 의미한다.
한편, 관통홀 군의 크기는 연마입자 평균 크기의 10배 ~ 60배로 하는 것이 바람직한데, 그 이유는 드레싱 효율에 있어서 우수한 결과를 얻을 수 있기 때문이다.
보다 바람직한 관통홀 군의 크기는 연마입자 평균 크기의 10배 ~ 30배이다.
다음에, 상기 관통홀에 연마입자들을 위치시킨 후, 통전하여 0.3∼4시간 동안 1차 도금하여 연마입자들을 금속기판상에 부착시킨다.
상기 1차 도금은 연마입자들을 금속기판상에 1차로 부착시키기 위하여 행해지는 공정으로서, 이 때, 1차 도금에 의해 형성되는 부착도금층의 두께는 총 도금층 두께의 35∼80%로 하는 것이 바람직하다.
상기 1차 도금시 도금전류는 0.01∼0.15A로 하는 것이 바람직하고, 보다 바람직한 도금전류는 0.02∼0.05A이고, 도금전압은 0.5∼1.0V로 하는 것이 바람직하 고, 보다 바람직한 도금전압은 0.5∼0.8V이다.
그리고 보다 바람직한 도금시간은 2∼2.5시간이다.
상기 1차 도금시 도금 두께는 60∼100㎛로 하는 것이 바람직하고, 보다 바람직한 1차 도금두께는 60∼80㎛로 하는 것이다.
상기 1차 도금에 형성되는 부착 도금층의 두께는 총 도금층 두께의 35∼80%로 하는 것이 바람직하다.
상기와 같이 1차 도금한 후, 무통전 틀을 제거한 다음, 0.5∼6시간 동안 육성도금을 행한다.
상기 육성 도금시 도금전류는 0.5∼4.0A로 하는 것이 바람직하고, 보다 바람직한 도금전류는 1.5∼2.0A로 하는 것이고, 도금전압은 1.0∼3.5V로 하는 것이 바람직하고, 보다 바람직한 도금전압은 1.5∼2.0V이다.
그리고 보다 바람직한 도금시간은 1∼1.7시간이다.
상기 육성 도금시 도금 두께는 60∼100㎛가 바람직하고, 보다 바람직한 육성 도금두께는 60∼80㎛이다.
상기 육성 도금층 두께는 총 도금층 두께의 20∼65%로 하는 것이 바람직하다.
본 발명에 부합되는 CMP 패드용 컨디셔너의 예들이 도 2 내지 도 4에 제시되어 있다.
본 발명의 CMP 패드용 컨디셔너는 연마입자의 직경보다 큰 다수 개의 관통홀이 형성되어 있는 무통전 틀을 이용하여 연마입자를 금속기판상에 위치시킨 다음, 1차 도금에 의하여 형성된 부착도금층에 의해 연마입자들을 금속기판상에 부착시킨 후, 무통전 틀을 제거한 다음, 부착된 연마입자와 도금층과의 결합력을 증가시켜 연마입자들을 금속기판상에 확고히 고정하기 위한 육성 도금층을 형성하는 단계를 포함하는 전착법에 의해 제조된다.
본 발명의 CMP 패드용 컨디셔너는 연마입자들이 그 표면에 고정되는 금속기판(21), 이 금속기판(21)상에 고정되는 다수 개의 연마입자(23) 및 이 연마입자(23)들을 상기 금속기판(21)상에 고정시켜 주는 금속결합재층(22)을 포함하여 구성된다.
상기 금속결합재층(22)은 부착도금층(22a)와 육성도금층(22b)으로 이루어진다.
상기 부착도금층 두께가 총 도금층 두께의 35∼80%이고, 그리고 육성 도금층 두께는 도금층 두께의 20∼65%이다.
그리고, 상기 연마입자들은 하나 이상의 패턴을 이루고 있고, 상기 패턴은 하나 이상의 연마입자들로 이루어진다.
도 2 (a)에 나타난 바와 같이, 본 발명의 CMP 패드용 컨디셔너(20)는 다수 개의 연마입자(23)들에 의하여 이루어지는 하나 이상의 패턴(24)을 포함한다.
여기서, 상기 연마입자(23)들은 간격이 일정하게 고정되어 있는 망사 스크린에 의해 배열되는 것이 아니라 본 발명의 무통전 틀을 사용하여 배열된 것으로서, 연마입자(23)가 소망하는 간격과 위치에 배열된다.
또한, 본 발명의 무통전 틀을 이용하여 컨디셔너를 제조하면, 도 2 (b)에 나타난 바와 같이, 연마입자(23)간에 칩포켓(26)이 형성되므로, 슬러리나 패드 연마 후 발생되는 잔유물 (Sludge)의 배출이 용이하게 되며, 따라서 슬러리나 잔유물에 의해 발생되는 웨이퍼의 마이크로 스크래치 및 입자(particle)의 잔존 가능성이 낮아지게 된다.
또한, 본 발명의 무통전 틀을 사용함으로써 종래에 조밀했던 연마입자 간의 간격(25)을 넓힐 수 있게 되어 연마입자(23) 각각이 받는 부하를 크게 할 수 있어 드레싱 효율을 높일 수 있고 슬러리 등의 이동을 쉽게 만들어준다.
이때 연마입자 간의 간격(25)이 연마입자(23) 평균 크기의 1.5배 미만인 경우에는 패드 드레싱 효율이 낮고 15배를 초과하는 경우에는 컨디셔너 내에 존재하는 연마입자(23) 수가 줄어 수명이 저하되는 현상을 나타낸다.
따라서, 보다 우수한 드레싱 효율과 수명을 확보하기 위해서 연마입자 간의 간격(25)은 연마입자(23) 평균 크기의 1.5배 ~ 15배로 하는 것이 바람직하고, 보다 바람직하게는 2배 ~ 6배로 하는 것이며, 이렇게 하는 경우에는 가장 우수한 성능을 얻을 수 있다.
도 3에는 본 발명에 부합되는 CMP 패드용 컨디셔너의 다른 예가 제시되어 있다.
도 3에 나타난 바와 같이, 본 발명의 CMP 패드용 컨디셔너(30)는 연마입자들이 그 표면에 고정되는 금속기판(31), 이 금속기판(31)상에 고정되는 다수 개의 연마입자(33) 및 이 연마입자(33)들을 상기 금속기판(31)상에 고정시켜 주는 금속결합재층(32)을 포함하여 구성된다.
상기 금속결합재층(32)은 부착도금층(32a)와 육성도금층(32b)으로 이루어진다.
상기 컨디셔너(30)는 무통전 틀을 사용하여 연마입자(33)가 부착되며, 연마입자(33)가 일정한 간격으로 배열되고 칩포켓(36)을 형성하고 있다.
또한, 연마입자(33)들이 연마입자 군(35)을 형성하고 있는 것을 특징으로 하고 있다. 상기 컨디셔너(30)는 도 2의 컨디셔너(20)와 달리 연마입자 군(35)을 가지고 있어 연마입자 군 간의 간격(37)이 존재하여 슬러리와 잔유물의 유동을 보다 원활하게 만들어주며 연마입자 군(35) 단위로 부하를 받게 되어 연마입자 탈락이나 깨짐 발생확률이 낮아지게 된다.
여기서 연마입자 군간의 간격(37)은 연마입자 군(35)의 중심과 이웃하는 연마입자 군(35)의 중심간의 거리를 의미한다.
상기 연마입자 군간의 간격(37)은 연마입자(33) 평균 크기의 10배 ~ 60배로 하는 것이 바람직한데, 그 이유는 슬러리와 잔유물(Sludge)의 유동을 쉽게 하여 웨이퍼 스크래치 및 입자(particle)발생확률을 보다 낮출 수 있기 때문이다.
보다 바람직하게는 상기 연마입자 군간의 간격(37)은 15배 ~ 30배로 하는 것이며, 이렇게 하는 경우에는 보다 우수한 웨이퍼 재료제거율(Removal Rate)과 보다 낮은 입자(particle)발생을 가져오기 때문이다.
한편, 연마입자 군(35)의 크기는 연마입자(33) 평균 크기의 10배 ~ 60배로 하는 것이 바람직한데, 이렇게 함으로써 우수한 드레싱 효율을 달성할 수 있으며, 보다 바람직하게는 10배 ~ 30배로 하는 것이다.
도 4에는 본 발명에 부합되는 CMP패드용 컨디셔너(40)의 다른 예가 제시되어 있다.
상기 컨디셔너는 연마면이 넓기 때문에 CMP공정에서 사용하는 경우 컨디셔너 내의 가운데 부분과 가장자리 부분의 주속은 차이가 있게 되고, 주속이 빠른 가장자리 부분에 위치한 연마입자는 가운데 부분에 위치한 연마입자들보다 큰 부하를 받게 된다.
심한 경우 가장자리 부분에 위치한 연마입자의 탈락이나 깨짐이 발생될 수도 있다.
이를 위해 도 4에 나타난 바와 같이 본 발명 컨디셔너(40)는 가장자리 부분에 연마입자 군(45a)의 크기를 크게 하여 연마입자 집중도를 높임으로써 연마입자의 탈락이나 깨짐을 억제할 수 있다.
도 4에서 부호 45a ∼45f는 연마입자 군을 나타내며, 컨디셔너의 중앙에서 가장자리 부분으로 갈수록 연마입자 군의 크기는 커진다.
도 3 및 도 4에는 연마입자 군의 형상이 원형인 것이 제시되어 있지만, 본 발명의 연마입자 군의 형상은 이에 국한되지 않음은 물론이다.
또한, 본 발명의 기술적 사상은 CMP 패드용 컨디셔너에만 적용되는 것이 아니라 연마공구등에도 적용됨은 당연하다 할 것이다.
이하, 실시예를 통하여 본 발명을 보다 구체적으로 설명한다.
(실시예 1)
하기 표 1의 조건으로 제조된 CMP 패드용 컨디셔너에 대하여 패드 마모량, 웨이퍼 재료 제거율(Removal Rate), 웨이퍼 스크래치의 발생 및 웨이퍼 입자(particle)의 발생을 평가하고, 그 결과를 하기 표 2에 나타내었다.
여기서, 도금용액으로는 설파민산욕을 사용하였으며, 망사의 두께는 105㎛ 이고, 무통전 틀의 두께는 200㎛ 이었다.
그리고 여기서 사용된 연마입자로는 #80mesh의 다이아몬드를 사용하였으며, 연마재 입자의 간격은 320㎛이었다.
[표 1]
구분 |
연마 입자 배열 수단 |
1차 도금조건 |
육성 도금조건 |
전류 (A) |
전압 (V) |
시간 (Hr) |
도금층두께 (㎛) |
전체 두께에 대한 두께비 |
전류 (A) |
전압 (V) |
시간 (Hr) |
도금층두께 (㎛) |
전체 두께에 대한 두께비 |
종래재 |
망사 |
0.1~ 1.0 |
0.5~2.0 |
100~ 1000 |
40~ 45 |
35%이하 |
0.5~4.0 |
1.0~3.5 |
1~8.5 |
80~ 120 |
65%이상 |
비교재 1 |
무통 전틀 |
0.001~0.09 |
0.1~0.49 |
0.1~0.2 |
45미만 |
35%이하 |
0.001~0.49 |
0.1~0.9 |
0.1~0.4 |
60미만 |
65%이상 |
발명재 1 |
무통 전틀 |
0.02~0.05 |
0.5~0.8 |
2~2.5 |
60~ 80 |
40~60% |
1.5~ 2 |
1.5~2 |
1~1.7 |
60~80 |
40~60% |
발명재 2 |
무통 전틀 |
0.01~0.2 |
0.5~1.0 |
0.3~4 |
50~ 90 |
35~70% |
0.5~ 1.5 |
1~1.5 |
0.5~6 |
50~90 |
30~65% |
발명재 3 |
무통 전틀 |
0.05~0.15 |
0.5~1.0 |
0.3~4 |
60~ 100 |
40~80% |
2~4 |
2~3.5 |
0.5~6 |
60~100 |
20~60% |
[표 2]
구분 |
패드 마모량 (㎛/hr) |
RR(Å/min) |
스크래치 발생 수 |
입자 발생 수 |
종래재 |
118 |
2620 |
2 |
56 |
비교재 1 |
135 |
2829 |
1 |
49 |
발명재 1 |
135 |
2830 |
0 |
34 |
발명재 2 |
137 |
2837 |
0 |
39 |
발명재 3 |
131 |
2821 |
0 |
37 |
상기 표 2에 나타난 바와 같이, 발명재 1, 2 및 3은 종래재에 비해 패드 드 레싱 효율 및 웨이퍼 RR가 우수하고, 더욱이, 웨이퍼 스크래치 발생이 없고, 또한, 종래재에 비해 입자 발생도 현저히 감소됨을 알 수 있다.
또한, 무통전 틀을 사용하지만, 1차 도금 시간 등이 본 발명의 범위를 벗어나는 비교재 1은 스크래치 발생 및 입자 발생에 있어서 발명재 1, 2 및 3에 비하여 증가됨을 알 수 있다.
(실시예 2)
하기 표 3에서와 같이, 연마입자의 간격을 연마입자 평균 크기의 배수로 조절한 것을 제외하고는 실시예 1의 발명재 1과 동일한 조건으로 CMP 패드용 컨디셔너를 제조하여, 시간에 따른 패드 마모량을 측정하고, 그 결과를 하기 표 3에 나타내었다.
[표 3]
구분 |
연마입자 간격(연마입자 평균 크기의 배수) |
패드 마모량 (㎛/hr) |
1hr |
10hr |
20hr |
30hr |
종래재 |
|
118 |
107 |
89 |
69 |
발명재 4 |
1.5 배 |
123 |
115 |
104 |
89 |
발명재 5 |
2.0 배 |
129 |
117 |
106 |
99 |
발명재 6 |
6.0 배 |
135 |
125 |
111 |
103 |
발명재 7 |
10.0 배 |
147 |
130 |
114 |
102 |
발명재 8 |
15.0 배 |
156 |
132 |
110 |
95 |
상기 표 3에 나타난 바와 같이, 발명재 4∼8은 종래재에 비하여 높은 패드 연마효율을 나타내고 있음을 알 수 있다.
(실시예 3)
연마입자 군을 형성시킨 것(발명재 9) 및 연마입자 군을 형성시키고 컨디셔너의 가장자리 분의 연마입자 집중도를 중앙부의 것 보다 높인 것(발명재 10)를 제 외하고는 실시예 1의 발명재 1과 동일한 조건으로 CMP 패드용 컨디셔너를 제조하여, 10 lbs 압력하에서 1시간 동안 패드에 드레싱 한 후 컨디셔너 내에 연마입자의 깨짐과 탈락을 조사하였고, 그 결과를 하기 표 4에 나타내었다.
[표 4]
구분 |
연마입자 깨짐 |
연마입자 탈락 |
발명재 9 |
0 |
0 |
발명재 10 |
0 |
0 |
상기 표 4에 나타난 바와 같이, 연마입자들을 개별적으로 위치시키는 것보다 연마입자 군을 형성시키는 것이 연마입자의 깨짐과 탈락 확률을 낮출 수 있음을 알 수 있었다.
(실시예 4)
연마입자 군간의 간격을 연마입자 평균 크기에 대하여 하기 표 5와 같이 변화시킨 것을 제외하고는 실시예 3의 발명재 9와 동일한 조건으로 CMP 패드용 컨디셔너를 제조하여 웨이퍼 재료 제거율(Removal Rate) 및 웨이퍼 입자(particle)의 발생을 평가하고, 그 결과를 하기 표 5에 나타내었다.
[표 5]
구분 |
연마입자군간 간격 (연마입자 평균 크기의 배수) |
RR(Å/min) |
입자 발생 수 |
종래재 |
- |
2620 |
56 |
발명재 11 |
10 배 |
2630 |
34 |
발명재 12 |
15 배 |
2915 |
27 |
발명재 13 |
30 배 |
2930 |
26 |
발명재 14 |
60 배 |
2860 |
33 |
상기 표 5에 나타난 바와 같이, 연마입자 군간의 간격이 연마입자 평균 크기의 10배(발명재 11) ~ 60배(발명재 14) 범위를 가질 때 웨이퍼의 재료 제거율이 우수하고, 또한 웨이퍼 입자 발생 측면에서도 향상되는 결과를 얻을 수 있음을 알 수 있다.
보다 바람직하게는, 연마입자 군간의 간격이 15배(발명재 12) ~ 30배(발명재 13)의 범위를 가질 때, 보다 우수한 웨이퍼 재료제거율과 작은 웨이퍼 입자 발생 수를 갖는 것을 알 수 있다.
(실시예 5)
연마입자 군의 크기를, 연마입자 평균 크기에 대하여 하기 표 6에서와 같이 변화시킨 것을 제외하고는 실시예 3의 발명재 9와 동일한 조건으로 CMP 패드용 컨디셔너를 제조하여 패드 마모량을 측정하고, 그 결과를 하기 표 6에 나타내었다.
[표 6]
구분 |
연마입자 군의 크기(연마입자 평균 크기의 배수) |
패드 마모량 (㎛/hr) |
종래재 |
- |
118 |
발면재 15 |
10 배 |
137 |
발명재 16 |
30 배 |
135 |
발명재 17 |
60 배 |
127 |
상기 표 6에 나타난 바와 같이, 연마입자 군의 크기가 연마입자 평균 크기의 10배(발명재 15) ~ 60배(발명재 17) 범위를 가질 때, 패드 드레싱 효율이 증가하지만, 연마입자 군의 크기가 10배 이하인 경우에는 컨디셔너 내에 존재하는 연마입자 수가 너무 작아 오히려 패드 드레싱 효율을 감소시키는 결과를 나타내고 있음을 알 수 있었다.
또한, 연마입자 군의 크기가 너무 큰 경우 종래재와 유사한 패드 드레싱 효율을 보여 드레싱 효율이 크게 개선되지 않음을 알 수 있었다.
특히, 연마입자 군의 크기가 연마입자 평균 크기의 10배 ~ 30배 범위를 가질 때 가장 우수한 패드 드레싱 효율을 나타내고 있음을 알 수 있다.