KR100432092B1 - 강철스트립의캐스팅방법 - Google Patents

강철스트립의캐스팅방법 Download PDF

Info

Publication number
KR100432092B1
KR100432092B1 KR1019970014585A KR19970014585A KR100432092B1 KR 100432092 B1 KR100432092 B1 KR 100432092B1 KR 1019970014585 A KR1019970014585 A KR 1019970014585A KR 19970014585 A KR19970014585 A KR 19970014585A KR 100432092 B1 KR100432092 B1 KR 100432092B1
Authority
KR
South Korea
Prior art keywords
casting
steel
strip
manganese
silicon
Prior art date
Application number
KR1019970014585A
Other languages
English (en)
Other versions
KR970069193A (ko
Inventor
스트레조브 라자르
Original Assignee
카스트립 엘엘씨.
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by 카스트립 엘엘씨. filed Critical 카스트립 엘엘씨.
Publication of KR970069193A publication Critical patent/KR970069193A/ko
Application granted granted Critical
Publication of KR100432092B1 publication Critical patent/KR100432092B1/ko

Links

Images

Classifications

    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B22—CASTING; POWDER METALLURGY
    • B22D—CASTING OF METALS; CASTING OF OTHER SUBSTANCES BY THE SAME PROCESSES OR DEVICES
    • B22D11/00—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B22—CASTING; POWDER METALLURGY
    • B22D—CASTING OF METALS; CASTING OF OTHER SUBSTANCES BY THE SAME PROCESSES OR DEVICES
    • B22D11/00—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths
    • B22D11/06—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths into moulds with travelling walls, e.g. with rolls, plates, belts, caterpillars
    • B22D11/0637—Accessories therefor
    • B22D11/0648—Casting surfaces
    • B22D11/0651—Casting wheels
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B22—CASTING; POWDER METALLURGY
    • B22D—CASTING OF METALS; CASTING OF OTHER SUBSTANCES BY THE SAME PROCESSES OR DEVICES
    • B22D11/00—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths
    • B22D11/06—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths into moulds with travelling walls, e.g. with rolls, plates, belts, caterpillars
    • B22D11/0622—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths into moulds with travelling walls, e.g. with rolls, plates, belts, caterpillars formed by two casting wheels
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B22—CASTING; POWDER METALLURGY
    • B22D—CASTING OF METALS; CASTING OF OTHER SUBSTANCES BY THE SAME PROCESSES OR DEVICES
    • B22D11/00—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths
    • B22D11/06—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths into moulds with travelling walls, e.g. with rolls, plates, belts, caterpillars
    • B22D11/0637—Accessories therefor
    • B22D11/0665—Accessories therefor for treating the casting surfaces, e.g. calibrating, cleaning, dressing, preheating
    • B22D11/0668—Accessories therefor for treating the casting surfaces, e.g. calibrating, cleaning, dressing, preheating for dressing, coating or lubricating
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B22—CASTING; POWDER METALLURGY
    • B22D—CASTING OF METALS; CASTING OF OTHER SUBSTANCES BY THE SAME PROCESSES OR DEVICES
    • B22D11/00—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths
    • B22D11/07—Lubricating the moulds

Abstract

본 발명은 용융 강철이 냉각 캐스팅 표면상에 셀(shell)로서 응고되는 강철 스트립의 캐스팅 방법에 관한 것이다. 캐스팅 표면(100)은 표면 돌기부(103)와 함몰부(102)의 규칙적인 패턴으로 형성된 결(101)을 구비하며, 강철의 화학적 성질을 택일하여 응고셀의 형성시에 강철을 그 액상온도 이하로 냉각시키는 동안에 대부분 액체 상태로서 두께가 5 미크론 미만인 층을 캐스팅 표면(100) 상에 형성시키는 캐스팅 풀용 탈산 생성물을 생성시킨다. 실질적인 액체층에 의해 캐스팅 표면상의 초기 고체 산화물 침전으로 인한 응고 금속표면의 표면결함형성이 억제된다.

Description

강철 스트립의 캐스팅 방법
본 발명은 강철 스트립의 캐스팅에 관한 것이다.
금속 스트립을 트윈 롤 캐스터에서의 연속 캐스팅에 의해 캐스트하는 방법은 공지되어 있다. 이와 같은 기술에 있어서, 냉각된 한 쌍의 역회전형 수평 캐스팅롤사이에 용융금속을 도입하여 금속 셀(shell)을 가동 롤 표면상에 응고시킨 다음, 롤사이의 닙에 모아서 롤사이의 닙으로부터 하향으로 송출되는 응고된 스트립 제품을 얻는다. 여기서, 용어 "닙" 은 롤이 서로 가장 인접하는 통상적인 영역을 말한다. 용융금속은 레이들을 통해 소형 용기로 주입되어 닙 상부에 위치하는 금속송출노즐을 통해 유출된 다음 롤 사이의 닙으로 모아져서, 닙의 바로 위의 롤의 캐스팅 표면에 지지되고 닙의 길이를 따라 뻗어 있는 용융금속용 캐스팅 풀을 형성한다. 이러한 캐스팅 풀은 통상적으로 전자기 배리어(barrier)와 같은 대체수단이 제안되어 있지만, 유출을 방지하도록 캐스팅 풀의 양단부를 막기 위해 롤의 단부면과 슬라이딩하게 맞물려서 지지되는 측판 또는 댐사이에 구속된다.
트윈 롤 캐스팅을 냉각시에 신속하게 응고되는 비철금속에 다소 성공적으로 적용할 수 있지만, 철금속 캐스팅의 적용에 있어서는 문제점이 있다. 한 특정한 문제점으로는 롤의 캐스팅 표면에 금속이 충분히 신속하게 원활하게 냉각된다는 점이다. 특히, 반듯한 캐스팅 표면을 갖는 캐스팅 롤상에 응고시키기 위해서 충분히 높은 냉각속도를 얻기가 어려운 것으로 밝혀졌다. 따라서, 돌기부와 함몰부로 된 규칙적인 패턴으로 신중하게 결이 형성된(textured) 캐스팅 표면을 갖는 롤을 사용하여 열전달을 향상시킬 수 있으므로 응고시에 캐스팅 표면에서 얻어지는 열플럭스를 증가시키는 것이 제안되었다.
여러가지 형태의 표면 결(texture)이 제안되었지만, 본 발명자는 응고시에 증가된 열플럭스를 달성하는 면에 있어서의 가장 성공적인 결은 일련의 평행한홈(groove)·리지(ridge) 형성부에 의해 형성된 것이다. 특히, 트윈 롤 캐스터에 있어서, 캐스팅 롤의 캐스팅 표면은 실질적으로 일정한 깊이 및 피치(pitch)로 된 원주상으로 뻗어 있는 홈·리지 형성부에 의해 결이 형성될 수 있다. 이러한 구조의 캐스팅 표면을 사용하면 열플럭스가 증가되는 이유는 호주특허출원 제 50775/96 호(entitled "CASTING STEEL STRIP")에 충분히 설명되어 있다. 상기 출원 명세서에는 또한 생주물(as cast) 강철 스트립의 고 열플럭스값 및 미세구조를 얻기 위해 강철 캐스팅을 위한 결을 최적화할 수 있는 방법에 대해서도 기술되어 있다. 실질적으로, 강철 스트립을 캐스팅할 때, 최대 결과를 얻기 위해서는 리지 정상(peak)에서 홈 바닥(root)까지의 결 깊이는 5∼50 미크론이어야 하고, 결 피치는 100∼250 미크론이어야 한다. 최적 결과를 위해서는, 결의 깊이가 15∼25 미크론이고, 피치가 150∼200 미크론인 것이 바람직하다.
결이 형성된 캐스팅 표면을 사용하여 응고시에 충분히 높은 열플럭스값을 얻을 수 있으므로 강철 스트립을 만족스럽게 캐스팅할 수 있지마는, 생성된 스트립은 캐스팅 풀내에서의 초기 응고시에 용융 강철중에 탈산 생성물로서 존재하는 고체 산화물이 캐스팅 표면에 침전됨으로써 발생되는 표면 결함을 가질 수 있다. 철금속은 캐스팅 온도에서 고체 형태의 산화물을 생성함으로써 고체 개재물(inclusion)을 침전시키기가 쉽다. Al2O3의 침전물은 특히 문제가 있다. 이러한 침전물은 캐스팅 풀의 용융물과 캐스팅 표면사이의 초기 접촉점에서 결이 형성된 캐스팅 표면과 용융물사이의 간헐적인(intermittent) 접촉을 유발할 수 있으며(즉, 메니스커스 영역), 그 결과 생성된 캐스트 스트립에 횡방향 표면 함몰부가 형성되는데 이는 "채터(chatter mark, 진동으로 깍인면에 생긴 금이간 무늬를 의미함)" 로서 알려져 있다. 본 발명자는 캐스팅 표면상의 응고셀의 형성시에 강철이 그 액상 온도 이하로 냉각될 때에 대부분 액체상태인 얇은 층으로 각 캐스팅 표면을 피복함으로써 고체 산화물(탈산 생성물)의 침전으로 인한 표면 결함을 피할 수 있음을 알아냈다. 캐스팅 풀에서 캐스팅 표면과 냉각 강철사이에 상기 사실상 액체상태의 층을 개재시키면, 불연속 핵생성 자리의 이용도를 억제하기 때문에 금속응고가 완결되기 전에 강철이 액상 온도 이하에서 실질적으로 과냉각될 수 있다. 층이 금속 응고시에 실제로 액체상태이기 때문에, 캐스팅 표면상의 고체 산화물의 초기 침전현상으로 인한 응고 금속 표면의 결함 형성이 억제되며, 본 명세서에 있어서, 용어 "금속 응고" 는 용융 강철이 그 액상 온도 이하로 냉각되는 경우의 연장된 응고기간을 말한다.
본 발명에 따라, 캐스팅 표면이 표면 돌기부 및 함몰부로 된 규칙적인 패턴으로 결이 형성되고, 용융 강철의 화학적 성질을 택일하여 캐스팅 표면상의 응고셀의 형성시에 강철이 그 액상 온도 이하로 냉각될 때에 대부분 액체상태로서 두께가 5 미크론 미만인 층을 캐스팅 표면에 형성시키는 캐스팅 풀용 탈산 생성물이 생성되는 것으로서, 냉각된 캐스팅 표면상의 셀로서 캐스팅 풀로부터 용융 금속이 응고하는 형태의 강철 스트립을 캐스팅하는 방법이 제공된다.
캐스팅 풀은 산화철, 산화망간 및 산화규소를 함유할 수 있으며, 상기 층은 혼합물의 대부분이 금속 응고시에 액체상태로 유지되는 비율로 된 산화철, 산화망간 및 산화규소의 혼합물을 포함할 수 있다.
용융 금속은 망간/규소 킬드강일 수 있다. 이러한 경우에, 소량의 Al2O3가 허용될 수 있지만, 상기 층이 캐스팅 온도에서 실질적으로 MnO + SiO2의 혼합물로 이루어지도록 강철 중의 유리 산소(free oxygen) 함유량을 조절하는 것이 바람직하다.
강철 중의 유리산소 함유량은 캐스팅하기 전에 공급 레이들(ladle)로 조절될 수 있다.
또한 풀의 슬래그는 산화알루미늄을 포함할 수 있다. 예를 들면, 강철 용융물은 슬래그 중에 상당한 양의 Al2O3를 생성시키는 알루미늄 킬드강일 수 있다. 이러한 경우에는, 강철 용융물은 고체 Al2O3의 침전을 줄이기 위해 칼슘을 첨가할 수 있다.
본 발명의 방법은 트윈 롤 캐스터로 수행될 수 있다.
따라서, 본 발명은 또한 용융 금속을 닙 상부에 배치된 금속 송출 노즐을 통해 한 쌍의 평행한 캐스팅 롤사이의 닙으로 도입하여 닙의 바로 위쪽의 롤의 냉각 캐스팅 표면에 유지되는 용융 금속용 캐스팅 풀을 형성시켜서, 용융 금속을 캐스팅 표면상에 금속 셀로서 응고시키고 캐스팅 롤을 회전시켜 닙으로부터 하향으로 송출되어 응고된 강철 스트립으로 응고 셀이 모여지는 형태의 강철 스트립을 연속 캐스팅하는 방법으로서, 상기 롤의 캐스팅 표면은 표면 돌기부 및 함몰부로 된 규칙적인 패턴으로 결이 형성되고, 용융 강철의 화학적 성질을 택일하여 응고셀의 형성시에 강철이 그 액상 온도 이하로 냉각될 때에 대부분 액체상태로서 두께가 5 미크론미만인 층을 각각의 롤 캐스팅 표면에 형성시키는 캐스팅 풀용 탈산 생성물을 생성시킨다.
상기 층 중의 액체 분율은 0.75 이상이 바람직하고, 상기 층이 강철 응고시에 실질적으로 전체가 액체 상태인 것이 특히 바람직하다.
도 1 은 연속 스트립 캐스터의 평면도.
도 2 는 도 1에 도시된 스트립 캐스터의 측면도.
도 3 은 도 1의 선(3-3)에 따른 수직단면도.
도 4 는 도 1의 선(4-4)에 따른 수직단면도.
도 5 는 도 1의 선(5-5)에 따른 수직단면도.
도 6 은 바람직한 형태의 결이 형성된 표면을 갖는 캐스팅 롤의 예시도.
도 7 은 바람직한 형태의 결(texture)의 확대 개략도.
도 8 은 캐스트 스트립 표면을 예시하는 SEM(주사형 전자 현미경) 현미경 사진.
도 9 는 도 8에 예시된 스트립 표면의 물질에 대한 X선 미량분석결과를 나타내는 도면.
도 10 은 망간/규소 킬드강 용융물에 존재하는 산화물 상을 예시하는 도면.
도 11 은 표면층 두께의 효과에 대한 모델 계측결과를 예시하는 도면.
도 12 는 또 하나의 캐스트 스트립 표면을 도시하는 SEM 현미경 사진.
도 13 은 도 12에 예시된 스트립 표면의 물질에 대한 X선 미량분석결과를 나타내는 도면.
도 14 및 도 15 는 상이한 배율로 M06 강철의 캐스트 스트립 표면의 횡단면을 나타내는 현미경 사진.
도 16 은 도 14 및 도 15의 스트립에 도시된 바와 같은 전형적인 개재물에 대한 X선 분석결과를 나타내는 도면.
도 17 은 CaO-Al2O3혼합물의 상평형도.
도 18 은 M06 강철 용융물로부터 취한 시료의 응고작용에 대한 칼슘 첨가효과를 나타내는 도면.
도 19 는 "채터(chatter)" 로서 알려진 결함 형성에 대한 탈산 생성물의 용융 온도 효과를 나타내는 도면.
* 도면의 주요부분에 대한 부호의 설명 *
13 : 캐스팅 롤 캐리지(roll carriage) 16 : 캐스팅 롤
19 : 금속송출노즐 21;22 코일러(coiler)
20 : 스트립 제품
본 발명은 첨부도면과 관련하여 특정 실시형태에 의해 더욱 더 상세하게 기술될 것이다.
도 1 ∼ 도 7은 본 발명에 따라 작동되는 트윈 롤 연속 스트립 캐스터(caster)를 도시한다. 이러한 캐스터는 공장 작업장(12)에 세워지는 메인 머신 프레임(11, main machine frame)으로 구성된다. 프레임(11)은 어셈블리 스테이션(14, assembly station)과 캐스팅 스테이션(15, casting station)사이에서 수평으로 가동되는 캐스팅 롤 캐리지(13)를 지지하고 있다. 캐리지(13)는 캐스팅 작업시에 용융 금속을 레이들(17)로부터 턴디쉬(18, tundish) 및 송출 노즐(19)을 통해 공급하여 캐스팅 풀(30)을 형성하는 한 쌍의 평행한 캐스팅 롤(16)을 구비하고 있다. 캐스팅 롤(16)을 수냉하여 셀을 가동 롤 표면(16A)에 응고시키고 캐스팅 롤사이의 닙에 수집하여 롤 출구에서 응고 스트립 제품(20)을 얻는다. 상기 제품은 표준 코일러(21)로 공급된 다음, 이어서 제 2 코일러(22)로 이송된다. 리셉터클(23, receptacle)은 캐스팅 스테이션에 인접하는 머신 프레임상에 설치되며, 용융 금속은 캐스팅 작업시에 심각한 제품 기형 또는 작동 이상이 발생되는 경우에 턴디쉬의 오버플로 스파우트(24, overflow spout)를 통하거나 턴디쉬의 한 측부의 비상용 플러그(25, plug)를 제거함으로써 리셉터클로 이송될 수 있다.
롤 캐리지(13)는 메인 머신 프레임(11) 부를 따라 뻗어 있는 레일(33) 상의 휠(32)에 의해 설치되는 캐리지 프레임(31)으로 구성되며, 전체적으로 보아 롤 캐리지(13)는 레일(33)을 따라 가동되게 설치되어 있다. 캐리지 프레임(31)은 롤(16)이 회전가능하게 설치되어 있는 한 쌍의 롤 크레이들(34, cradle)을 갖추고 있다. 롤 크레이들(34)은 상보형 슬라이드 부재(35, 36)를 서로 맞물리게 하여 크레이들을 수압 실린더 유닛(37, 38)에 의해 캐리지상에서 가동시켜서 캐스팅 롤(16)사이의 닙을 조절하도록 캐리지 프레임(31)에 설치되어 있다. 캐리지는 롤 캐리지를 작동시켜서 어셈블리 스테이션(14)과 캐스팅 스테이션(15) 사이로 이동시키고 그 반대로도 이동시키도록 구동 브래킷(40)과 롤 캐리지사이에 접속된 복동식 수압 피스톤·실린더 유닛(39)의 작동에 의해 전체적으로 보아 레일(33)을 따라 가동된다.
캐스팅 롤(16)은 캐리지 프레임(31)에 설치된 전동기 및 트랜스미션의 구동축(41)을 중심으로 하여 역회전된다. 롤(16)은 회전 글랜드(43, rotary gland)를 통해 급수 호스(42)와 연결되어 있는 롤 구동축(41)의 급수관으로부터 롤 단부를 통해 냉각수가 공급되는 것으로서 횡방향으로 뻗어 있고 원주상으로 간격을 두고 있는 일련의 수냉 통로와 함께 형성된 구리제 외주벽을 구비하고 있다. 롤은 전형적으로 직경이 약 5000mm이고 길이가 2000mm 이하로서 폭이 2000mm인 스트립 제품을 제조할 수 있다.
레이들(17)은 완전히 종래의 구조로 되어 있고, 오버헤드 크레인(overhead crane)의 요크(45, yoke)에 의해 지지되어 있으므로 고온 금속 수용부와 간격을 두고 배치될 수 있다. 레이들은 서보 실린더에 의해 작동될 수 있는 스토퍼 로드(46, stopper rod)를 갖추고 있어서 용융 금속이 레이들로부터 출구 노즐(47) 및 내화 보호판(48)을 통해 턴디쉬(18)로 유동될 수 있다.
턴디쉬(18)도 또한 종래의 구조로 되어 있으며, 산화마그네슘(MgO)과 같은 내화재로 된 넓은 디쉬로서 형성되어 있다. 턴디쉬의 한 측부는 레이들로부터의 용융금속을 수용하며, 상술한 오버플로 스파우트(24) 및 비상용 플러그(25)를 갖추고 있다. 턴디쉬의 다른 한 측부는 횡방향으로 간격진 일련의 금속 출구용 개구(52)를 구비하고 있다. 턴디쉬의 하부는 턴디쉬를 롤 캐리지 프레임(31)에 설치하기 위해 마운팅 브래킷(53)을 구비하며 턴디쉬를 정확히 배치시키도록 캐리지 프레임상에 인덱싱 페그(54, indexing peg)를 수용하는 구멍을 갖고 있다.
송출 노즐(19)은 알루미나 그래파이트와 같은 내화재로 된 긴 몸체가로서 형성되어 있다. 송출 노즐의 하부는 캐스팅 롤(16)사이의 닙으로 돌출될 수 있도록 내향으로 하향으로 수렴되게 테이퍼되어 있으며, 마운팅 브래킷(60)에 의해 롤 캐리지 프레임 상에 지지될 수 있고, 송출 노즐의 상부에는 마운팅 브래킷상에 위치하는 외향 돌출형 사이드 플랜지(55)가 갖추어져 있다.
노즐(19)은 수평방향으로 간격진 통상 수직으로 뻗어 있는 일련의 유로를 구비하여 롤의 폭에 걸쳐서 적절히 낮은 속도로 금속을 배출하며 초기 응고가 일어나는 롤 표면 상에서 직접 충돌을 일으키지 않고 용융 금속을 롤사이의 닙으로 송출할 수 있다. 택일적으로, 노즐은 저속도로 용융 금속을 커튼형상으로 롤사이의 닙으로 송출하는 단일 연속 슬롯 출구를 구비하고/하거나 용융 금속 풀내에 침지될수 있다.
풀은 롤 캐리지가 캐스팅 스테이션에 위치하고 있는 경우에 롤의 계단형 단부에 대해 지지되는 한 쌍의 사이드 클로저판(56)에 의해 롤의 단부에 설치된다. 사이드 클로저판(56)은 견고한 내화재, 예를 들면 질화붕소로 되어 있고, 가리비형상(scalloped) 측부 에지(81)를 갖추어 롤의 계단형 단부(57)의 굴곡부와 맞추어 진다. 측판은 한 쌍의 수압 실린더 유닛(83)의 작동에 의해 캐스팅 스테이션에서 가동되는 판 홀더(82)에 설치되어서 측판이 캐스팅 롤의 계단형 단부와 맞물리게 되어 캐스팅 작업시에 캐스팅 롤에 형성되는 용융 금속 풀용 단부 클로저를 형성할 수 있다.
캐스팅 작업시에, 레이들 스토퍼 로드(46)를 작동시켜 용융 금속을 레이들로부터 금속송출노즐을 통해 턴디쉬로 주입하여 캐스팅 롤로 유동시킨다. 청결한 스트립 제품(20)의 헤드측은 에이프런 테이블(96)의 작동에 의해 코일러(21)의 턱부(jaw)로 가이드된다. 에이프런 테이블(96)은 메인 프레임상의 피벗 마운팅(97)에 매달려 있으며, 스트립 헤드측이 형성된 후에 수압 실린더 유닛(98)의 작동에 의해 코일러를 향해 회전될 수 있다. 테이블(96)은 피스톤·실린더 유닛(101)에 의해 작동되는 상부 스트립 가이드 플랩(99)에 대하여 작동될 수 있으며, 스트립 제품(20)은 한쌍의 수직형 사이드 롤러(102)사이에 놓여질 수 있다. 헤드측이 코일러의 턱부(jaw)로 가이드된 후에, 코일러가 회전되어 스트립 제품(20)이 코일되고, 에이프런 테이블(96)은 코일러(21) 상에 직접 적재되는 제품이 제거된 머신 프레임에 단순히 매달려 있게 되는 비작동(inoperative) 위치로 되돌아간다. 계속해서,생성된 스트립 제품(20)은 코일러(22)로 이송되어 캐스터에서 분리하여 수송하기 위해 최종 코일을 제조한다.
도 1∼도 5에 예시된 일반적인 종류의 트윈 롤 캐스터에 대한 세부사항은 미국 특허 제5,184,668호 및 제5,277,243호와, 국제특허출원 제PCT/AU93/00593호의 공보에 더욱 상세하게 기술되어 있다.
롤(16)의 캐스팅 표면에 대한 바람직한 결의 형태는 도 6 및 도 7에 도시되어 있다. 이들 도면에 도시된 바와 같이, 각 롤의 캐스팅 표면(100)은 도 7에서 확대된 바와 같이 원주상 홈·리지 형성부(101)를 구비한다. 각 캐스팅 표면에는 V 자형 단면으로 된 일련의 원주상 홈(102)이 형성되어 있고, 홈사이에는 예리한 원주상 에지(105)를 갖는 일련의 평행한 리지(103)가 있다. 홈·리지 형성부에는 도 7에서 d로 나타낸 바와 같이 리지 정상부에서 홈 바닥까지의 깊이를 갖는 결이 형성되어 있다. 규칙적인 간격으로 된 리지사이의 피치는 도 7에서 p로 나타낸다.
본 발명자에 의한 호주 특허출원 제50775/96호(entitled " CASTING STEEL STRIP)의 공보에 더욱 상세하게 기술된 바와 같이, 금속 응고시에, 도 6 및 도 7에 도시된 형태의 결이 형성된 캐스팅 표면의 예리한 리지 가장자리에 의해 근접하게 간격져 있는 핵생성 자리 라인이 형성된다.
리지를 따른 핵생성 자리의 간격 또는 빈도수에 의해 최대 열플럭스가 결정된다. 리지를 따른 핵생성 빈도수는 리지사이의 피치에 의존하며, 생성된 생주물 강철 스트립의 고 열플럭스값 및 미세구조를 얻기 위해 결을 최적화할 수 있다. 리지 피치가 150∼250 미크론이고 결 깊이가 5∼50 미크론인 표면 결을 갖는 경우에최대 효과를 얻을 수 있으며, 깊이가 20 미크론이고 피치가 180 미크론인 경우가 특히 유효하다.
각종 등급의 강철 스트립을 도 1 ∼도 7에 도시된 바와 같은 장치에서 캐스팅한다. 특히, 탄소 함량 0.02∼0.15 중량%, 망간 함량 0.20∼1.0 중량% 및 규소 함량 0.10∼0.5 중량%를 지닌 규소/망간 킬드강을 광범위하게 캐스팅한다. 본 발명자는 이러한 종류의 강철로부터 Al2O3개재물이 침전되는 것을 피하기 위해서는 강철 중의 전체 알루미늄 함량을 0.01 중량% 이하로 하는 것이 필요하다는 것을 알아냈다. 이러한 경우에라도, 캐스팅 표면의 초기 강철 응고시에 캐스팅 표면의 고체 산화물의 침전으로 인해 형성된 함몰부의 형태로서 생성된 스트립에 연속적으로 표면 결함문제가 내재되어 있다. 산화물 입자는 생성된 스트립 표면의 함몰부로서 나타날 수 있는 작은 자국을 남긴다.
도 8은 도 1∼도 7에 도시된 형태의 장치에서 캐스팅된 전형적인 M06 강철 스트립의 고 배율 현미경 사진이다. 도 8의 중앙 영역에 상당한 피트(pit) 결함을 볼 수 있다. 도 9는 도 8에 도시된 스트립의 표면 결함에 대한 정성적인 에너지 분산형 X선 미량분석 주사 결과를 나타낸다. 도 9로부터, 결함 영역에는 고 농도의 SiO2및 Al2O3를 나타내는 고 농도의 알루미늄 및 규소가 존재함을 알 수 있다.
도 10은 유리산소 함유량이 상이한 용융물 온도범위에 걸쳐서 M06 강철에 존재하는 산화물 상을 나타낸다. 저 유리산소 함유량의 용융물에 있어서는, 산화물 상에 Al2O3가 현저하게 존재한다는 것을 알 수 있을 것이다. 고 유리산소 함유량의용융물에 있어서는, 산화물 상은 2 SiO2+ 3 Al2O3의 혼합물일 것이다. 이와 같은 두 산화물 상의 형태는 실질적으로 고체이고 캐스팅 표면에 고체 입자로서 침전될 것이다. 고 유리산소 함유량의 용융물에 있어서, 지시 온도에서 액체 상태인 실질적으로 MnO + SiO2로 이루어진 산화물 상을 얻을 수 있다. 용융물의 유리산소 함유량이 지나치게 높은 경우에는 산화물 상은 고체 입자로서 침전될 수 있는 실질적으로 SiO2로 이루어질 것이다.
본 발명에 따르면, 용융물의 화학적 성질 및 유리산소 함유량은 실질적으로 MnO + SiO2로 이루어진 산화물 상을 생성하도록 캐스팅 온도에 따라 조절되어야 한다. MnO + SiO2로 이루어진 산화물 상을 생성하는 작은 영역이 존재함을 알 수 있을 것이다. Al2O3의 존재는 가능하다면 피해야 한다. 따라서, 이들 산화물 상의 생성을 피하고 강철 응고온도에서 실질적으로 전체가 액체로 존재하는 산화물 층을 생성시키는 것이 바람직하다. 그러나, 작은 비율의 산화물 상은 표면에 상당한 피트 결함을 형성하지 않아 허용될 수 있으며, 산화물 층의 액체 분율이 0.75 이상인 경우에는 양호한 결과를 얻을 수 있다. 그러나, Al2O3, 2 SiO2+ 3 Al2O3및 SiO2로 나타낸 상평형도의 영역을 피하는 것이 중요하다. 따라서, M06 강철을 캐스팅할 때에 1500℃∼1675℃의 용융물 온도에 대하여 용융물의 유리산소 함유량이 50∼100 ppm인 것이 바람직하다. 특히, 약 1600℃의 캐스팅 온도에서는 용융물의 유리산소 함유량은 50∼75ppm이어야 하는데 반해, 캐스팅 온도가 1650℃인 경우에는 유리산소 함유량이 80∼110ppm인 것이 바람직하다. 강철 중의 유리산소 함유량은 캐스팅 전에 공급 레이들에 의해 조절될 수 있다.
본 발명자는 실험을 통해 스트립 냉각 조건하에서 기판(substrate)덮고 있는 실질적인 액체상태의 산화물 층은 매우 얇으며, 대부분의 경우에는 두께가 1 미크론 이하 정도임을 알아냈다. 스트립 캐스팅 조건을 시뮬레이팅한 실험 장치에서 수행된 테스트로부터, 캐스트 강철의 기판 및 표면에는 액체층으로부터 응고되는 망간 및 규소 조성물 입자가 존재함을 알 수 있다. 각각의 표면에는 이들 입자가 초미세한 함유량으로서 존재하는데 액체층의 두께가 1 미크론 이하 정도를 나타낸다. 또한, 모델계측에 의해, 층 두께로 인한 열플럭스의 저항력을 한정시키는 층 두께가 약 5 미크론 이하인 것으로 입증되었다. 도 11은 완전 습윤성을 가정한 모델 계측결과를 나타낸다. 이는 실험 관찰을 지지하며, 또한 산화물 층의 두께가 5 미크론 미만이고, 바람직하게는 두께가 1 미크론 미만 정도임을 나타낸다.
상기 결과는 본 발명에 예시된 형태의 트윈 롤 캐스터에서 다수의 강철 스트립 샘플의 캐스팅에 의해 입증되었다. 도 12는 결 깊이가 20 미크론이고 리지간의 피치가 180 미크론인 결이 형성된 표면을 갖는 캐스팅 롤사이의 전형적인 강철 스트립 캐스트에 대한 SEM 현미경 사진이다. 이러한 현미경 사진은 캐스팅 롤의 결의 리지에 상응하는 참고부호(106)로 나타낸 핵생성 자리의 라인을 나타내며, 상기 핵생성 자리의 라인은 스트립의 종방향으로 이어져 있다. 이들 핵생성 자리 사이의 스트립 표면은 미세하게 분포된 입자상 물질을 나타낸다. 도 13은 실질적으로 규산망간 입자로 이루어진 상기 물질에 대한 정성적인 에너지 분산성 X선 미량분석 주사 결과를 나타낸다. 이는 스트립 표면이 형성될 때에 용융물 중의 산화물은 망간/규소 물질이 초기에 액체 형태로 침전되는 캐스팅 롤에 얇은 층을 형성하나, 이어서 고체 산화물이 캐스팅 표면에 침전되는 경우에 형성되는 MnO + SiO2의 형태의 함몰부를 형성하지 않는 생성된 강철 스트립과 함께 응고하는 것을 나타낸다.
본 발명에 의한 트윈 롤 캐스터의 강철 스트립 캐스트를 조사한 결과, 응고시에 롤 상의 얇은 액체 산화물 층에 의해 생성된 규산망간이 스트립 표면에 존재함은 물론, 외측 스트립 표면 바로 밑에 놓여 있는 규산망간 개재물 밴드(band)에 함유되어 있음이 입증되었다.
도 14 및 도 15는 하기의 조건하에서 각각 캐스트된 M06 강철의 캐스트 스트립 표면의 횡단면을 x 500 및 x 1000 의 배율로 나타낸 현미경 사진이다:
용융물 중의 탄소 함량 0.06%
망간 함량 0.6%
규소 함량 0.28%
캐스팅 온도 1590℃
용융물중 의 유리산소 55ppm
이들은 좁은 개재물의 밴드 바로 밑에 나타나는 스케일 층의 통상적인 표면을 나타낸다. 개재물의 분광학적 분석에 의하면, 개재물은 실질적으로 규소 함량이 20∼50 중량%인 규산망간으로 이루어져 있음을 알 수 있다. 표면 밑의 한 개재물에 대한 전형적인 분석결과는 도 16에 나타낸다. 이로부터, 이들 개재물은 외측 스트립 표면, 즉 스케일의 외층 표면 바로 밑에 뻗어 있는 20 미크론 이하의 밴드에 형성되는 것을 알아냈다.
A06 강철과 같은 알루미늄 킬드강은 연속 스트립 캐스팅 작업, 특히 트윈 롤 캐스터에 있어서 특정 문제를 일으킨다. 강철 중의 알루미늄은 탈산 생성물 중에 상당량의 고체 Al2O3을 생성시킨다. 고체 산화물 입자는 금속송출 시스템을 막히게 할 뿐만 아니라 캐스팅 표면에 침전되어 스트립 표면에 함몰부 결함을 가져올 수 있다. 본 발명자는 이러한 문제가 고체 Al2O3의 침전을 감소시키도록 Al2O3와 관련하여 액체상을 형성할 수 있는 CaO를 생성시키기 위해 용융물에 칼슘을 첨가함으로써 경감될 수 있음을 알아냈다.
도 17은 CaO-Al2O3혼합물의 상평형도를 나타내며, 50.65% CaO로 된 공정(eutectic) 조성물의 액상 온도가 1350℃임을 보여준다. 따라서, 칼슘을 첨가하여 상기 공정 조성물 주변의 CaO-Al2O3를 생성하도록 조절하는 경우에는 액체 산화물 상을 형성하고 Al2O3가 침전되는 것을 억제시킨다. 레이들(17)에 칼슘 와이어를 공급함으로써 필요로 하는 칼슘 첨가량을 편리하게 조절할 수 있다.
스트립 캐스팅 조건을 시뮬레이트하는 실험장치에 있어서, 본 발명자는 1595℃의 용융물의 온도에서 칼슘 첨가량을 변화시킨 결이 형성된 기체상의 다수의 A06 강철 시료에 대한 응고 시험을 수행하였다. 각 경우에 있어서, 기체는 깊이가 20 미크론이고 피치가 180 미크론인 평행한 리지로된 결을 갖고 있다. 상기 시험에서,본 발명자는 응고시에 얻은 최대 열플럭스값을 측정했다. 상기 시험 결과는 도 18에 나타나 있고, CaO-Al2O3혼합물이 공정 조성물에 가깝도록 Ca/Al을 조절한 경우에 최대 열플럭스가 얻어진다는 것을 보여준다. 상기 조건하에서 얻어진 증가된 열플럭스에 의해 기체와 응고 금속사이의 열이동을 향상시키는 기체상의 액체층이 존재함을 확인할 수 있다. 응고 스트립을 조사한 결과, CaO-Al2O3혼합물이 공정 조성물에 가까운 경우에는 표면 결함은 증가된 열플럭스값에 따라 감소되고 스트립은 실질적으로 표면 결함이 없는 것을 보여 주었다.
도 19는 강철 용융물 중의 탈산 생성물의 용융 온도가 "채터" 결함의 형성에 어떻게 영향을 미치는 가에 대해 예시하고 있다. 특히, 이는 용융 온도가 상이한 MnO-SiO2-Al2O3상의 침전물로부터 형성된 채터 깊이를 나타낸다. 결함 심각도는 캐스팅 표면과의 초기 접촉시에 침전하는 산화물상의 증가하는 용융 온도에 따라 증대된다.
본 발명자의 시험 프로그램으로부터 확인한 결과, 최적 효과를 달성하는 바람직한 M06 강철의 조성은 하기와 같다:
탄소 0.06 중량%
망간 0.6 중량%
규소 0.28 중량%
알루미늄 ≤ 0.002 중량%
용융물 중의 유리산소 60∼100 ppm
또한 적당량의 칼슘을 첨가하여 최적 효과를 달성하는 적절한 A06 조성물의 조성은 다음과 같음을 알아냈다 :
탄소 0.06 중량%
망간 0.25 중량%
규소 0.015 중량%
알루미늄 0.05 중량%

Claims (10)

  1. 용융 금속이 캐스팅 풀(30)로부터, 캐스팅 표면(100)에 분포된 표면 돌기부(103) 및 함몰부(102)에 의해 형성된 결을 구비하는 냉각 캐스팅 표면(100)상에 셀(shell)로서 응고되고, 상기 응고셀은 응고스트립(20)으로서 상기 캐스팅 표면으로부터 분리되는 형태의 강철 스트립을 캐스팅하는 방법에 있어서,
    상기 용융 강철은, 캐스팅 표면(100)상에 침전되는 망간/규소 산화물을 포함하는 캐스팅 풀에서 캐스팅 풀(30)과 접촉하는 캐스팅 표면의 회전에 의해 탈산생성물 생성하는 동시에 상기 탈산생성물에서의 망간/규소 산화물의 비율은 캐스팅 온도에서 상기 망간/규소의 산화물이 액상을 포함하도록 하는 비율이도록 하기 위해, 상기 용융 강철은 제어된 유리산소 함유량을 가지는 규소/망간 킬드강이거나, 또는
    상기 용융 강철은, 캐스팅 온도에서 액체상태인 CaO와 Al2O3의 혼합물을 탈산생성물에서 생산하도록 칼슘이 첨가된 알루미늄 킬드강이고, 이로써 상기 탈산 생성물은 응고셀의 형성시에 강철을 그 액상 온도 이하로 냉각할 때에 대부분이 액체상태로서 두께가 5 미크론 미만인 층을 캐스팅 표면에 형성시키는 것을 특징으로 하는 강철 스트립의 캐스팅 방법.
  2. 제 1 항에 있어서, 캐스팅 풀(30)은 결이 형성된 한 쌍의 캐스팅 표면(100)을 구비하는 한 쌍의 냉각 캐스팅 롤(16) 상에 지지되며,
    상기 캐스팅 롤은 상기 캐스팅 표면(100)상에 형성되는 응고 셀이 응고 스트립(20)으로 모이도록 회전하고, 상기 응고 스트립은 상기 롤 사이이 닙으로부터 하향으로 송출되며,
    상기 탈산 생성물의 액체산화물상은 상기 캐스팅 풀(30)의 용융강철과 접촉하는 롤의 회전에 의해 캐스팅표면(100)상에 침전되어 상기 층을 형성하는 것을 특징으로 하는 강철 스트립의 연속 캐스팅 방법.
  3. 제 1 항 또는 제 2 항에 있어서, 상기 층의 액체 분율은 0.75 이상인 것을 특징으로 하는 강철 스트립의 연속 캐스팅 방법.
  4. 제 3 항에 있어서, 상기 층은 강철의 액상 온도 이하의 온도에서 전체가 액체상태인 것을 특징으로 하는 강철 스트립의 연속 캐스팅 방법.
  5. 제 1 항 또는 제 2 항에 있어서, 상기 강철은 하기의 조성을 가진 규소/망간 킬드강인 것을 특징으로 하는 강철 스트립의 연속 캐스팅 방법
    탄소 0.02∼0.15 중량%,
    망간 0.20∼1.0 중량%
    규소 0.10∼0.5 중량%
    알루미늄 0.01 중량% 이하
  6. 제 5 항에 있어서, 상기 탈산 생성물은 SiO2에 대한 MnO의 비율이 45%∼75%인 MnO를 함유하는 것을 특징으로 하는 강철 스트립의 연속 캐스팅 방법.
  7. 제 5 항에 있어서, 상기 강철 용융물은 하기 조성물로 이루어진 것을 특징으로 하는 강철 스트립의 연속 캐스팅 방법.
    탄소 0.06 중량%
    망간 0.6 중량%
    규소 0.28 중량%
    알루미늄 ≤ 0.002 중량%
  8. 제1항 또는 제2항에 있어서, 상기 용융 강철은 알루미늄 킬드강이며, 강철 용융물 중의 알루미늄에 대한 칼슘의 비율은 0.2∼0.3 중량%인 것을 특징으로 하는 강철 스트립의 연속 캐스팅 방법.
  9. 제 8 항에 있어서, 상기 탈산 생성물은 Al2O3에 대한 CaO의 비율이 42∼60%인 CaO를 함유하는 것을 특징으로 하는 강철 스트립의 연속 캐스팅 방법.
  10. 제 8 항에 있어서, 상기 캐스팅 풀의 강철 용융물은 하기 조성물로 이루어진것을 특징으로 하는 강철 스트립의 연속 캐스팅 방법.
    탄소 0.06 중량%
    망간 0.25 중량%
    규소 0.15 중량%
    알루미늄 0.05 중량%
KR1019970014585A 1996-04-19 1997-04-19 강철스트립의캐스팅방법 KR100432092B1 (ko)

Applications Claiming Priority (2)

Application Number Priority Date Filing Date Title
AUPN9376 1996-04-19
AUPN9376A AUPN937696A0 (en) 1996-04-19 1996-04-19 Casting steel strip

Publications (2)

Publication Number Publication Date
KR970069193A KR970069193A (ko) 1997-11-07
KR100432092B1 true KR100432092B1 (ko) 2004-09-04

Family

ID=3793690

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
KR1019970014585A KR100432092B1 (ko) 1996-04-19 1997-04-19 강철스트립의캐스팅방법

Country Status (17)

Country Link
US (1) US5934359A (ko)
EP (1) EP0800881B8 (ko)
JP (1) JP4295365B2 (ko)
KR (1) KR100432092B1 (ko)
CN (1) CN1072051C (ko)
AT (1) ATE248670T1 (ko)
AU (1) AUPN937696A0 (ko)
BR (1) BR9701849A (ko)
CA (1) CA2202240C (ko)
DE (1) DE69724498T2 (ko)
ID (1) ID16613A (ko)
IN (1) IN191565B (ko)
MX (1) MX9702623A (ko)
MY (1) MY119170A (ko)
NZ (1) NZ314421A (ko)
TW (1) TW342357B (ko)
ZA (1) ZA972595B (ko)

Families Citing this family (34)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US6942013B2 (en) 1998-08-07 2005-09-13 Lazar Strezov Casting steel strip
AUPP515198A0 (en) * 1998-08-07 1998-09-03 Bhp Steel (Jla) Pty Limited Casting steel strip
US7073565B2 (en) 1999-02-05 2006-07-11 Castrip, Llc Casting steel strip
JP2002113556A (ja) * 2000-10-10 2002-04-16 Castrip Llc 鋳造ロール及びこれを用いた連続鋳造方法
KR100490999B1 (ko) * 2000-12-22 2005-05-24 주식회사 포스코 스트립 캐스팅법에 의한 고규소 방향성 전기강판의 제조방법
US6672368B2 (en) 2001-02-20 2004-01-06 Alcoa Inc. Continuous casting of aluminum
US7503378B2 (en) * 2001-02-20 2009-03-17 Alcoa Inc. Casting of non-ferrous metals
UA76140C2 (en) * 2001-04-02 2006-07-17 Nucor Corp A method for ladle refining of steel
US7690417B2 (en) * 2001-09-14 2010-04-06 Nucor Corporation Thin cast strip with controlled manganese and low oxygen levels and method for making same
ATE509716T1 (de) * 2001-09-14 2011-06-15 Nucor Corp Verfahren zum direkten bandgiessen und direkt gegossenes stahlband per se
US7485196B2 (en) 2001-09-14 2009-02-03 Nucor Corporation Steel product with a high austenite grain coarsening temperature
US7048033B2 (en) * 2001-09-14 2006-05-23 Nucor Corporation Casting steel strip
US6588493B1 (en) * 2001-12-21 2003-07-08 Nucor Corporation Model-based system for determining casting roll operating temperature in a thin strip casting process
US7404431B2 (en) * 2002-06-04 2008-07-29 Nucor Corporation Production of thin steel strip
AT412072B (de) 2002-10-15 2004-09-27 Voest Alpine Ind Anlagen Verfahren zur kontinuierlichen herstellung eines dünnen stahlbandes
WO2004065038A1 (en) * 2003-01-24 2004-08-05 Nucor Corporation Casting steel strip
US20040144518A1 (en) * 2003-01-24 2004-07-29 Blejde Walter N. Casting steel strip with low surface roughness and low porosity
US7484551B2 (en) * 2003-10-10 2009-02-03 Nucor Corporation Casting steel strip
US20080264525A1 (en) * 2004-03-22 2008-10-30 Nucor Corporation High copper low alloy steel sheet
US20060124271A1 (en) 2004-12-13 2006-06-15 Mark Schlichting Method of controlling the formation of crocodile skin surface roughness on thin cast strip
US7891407B2 (en) 2004-12-13 2011-02-22 Nucor Corporation Method and apparatus for localized control of heat flux in thin cast strip
US9149868B2 (en) 2005-10-20 2015-10-06 Nucor Corporation Thin cast strip product with microalloy additions, and method for making the same
US10071416B2 (en) 2005-10-20 2018-09-11 Nucor Corporation High strength thin cast strip product and method for making the same
US9999918B2 (en) 2005-10-20 2018-06-19 Nucor Corporation Thin cast strip product with microalloy additions, and method for making the same
KR100779574B1 (ko) * 2006-08-02 2007-11-29 주식회사 포스코 쌍롤식 박판주조기용 주조롤
KR100779600B1 (ko) * 2006-08-02 2007-11-26 주식회사 포스코 쌍롤식 박판주조용 주조롤 표면의 가스배출용 연속채널 형성방법
US8403027B2 (en) * 2007-04-11 2013-03-26 Alcoa Inc. Strip casting of immiscible metals
US7846554B2 (en) * 2007-04-11 2010-12-07 Alcoa Inc. Functionally graded metal matrix composite sheet
US7975754B2 (en) * 2007-08-13 2011-07-12 Nucor Corporation Thin cast steel strip with reduced microcracking
AU2008100847A4 (en) * 2007-10-12 2008-10-09 Bluescope Steel Limited Method of forming textured casting rolls with diamond engraving
US8956472B2 (en) * 2008-11-07 2015-02-17 Alcoa Inc. Corrosion resistant aluminum alloys having high amounts of magnesium and methods of making the same
WO2011100798A1 (en) 2010-02-20 2011-08-25 Bluescope Steel Limited Nitriding of niobium steel and product made thereby
EP2626406A1 (en) * 2012-02-13 2013-08-14 Prosimet S.p.A. Lubricating composition for continuous casting processes
JP6213101B2 (ja) * 2013-09-26 2017-10-18 新日鐵住金株式会社 スカム堰、薄肉鋳片の製造方法及び薄肉鋳片の製造装置

Family Cites Families (7)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPS58154447A (ja) * 1982-03-10 1983-09-13 Sumitomo Metal Ind Ltd 浸漬ノズルの閉塞防止方法
DE3436192A1 (de) * 1984-10-03 1986-04-10 Philips Patentverwaltung Gmbh, 2000 Hamburg Phasenvergleichsschaltung
MY111637A (en) * 1992-11-30 2000-10-31 Bhp Steel Jla Pty Ltd Metal strip casting
JP3054897B2 (ja) * 1992-12-22 2000-06-19 新日本製鐵株式会社 タンディッシュ内溶鋼の清浄化方法
AUPN176495A0 (en) * 1995-03-15 1995-04-13 Bhp Steel (Jla) Pty Limited Casting of metal
DE69615176T2 (de) * 1995-05-05 2002-07-04 Bhp Steel Jla Pty Ltd Giessen von stahlbändern
AUPN281195A0 (en) * 1995-05-05 1995-06-01 Bhp Steel (Jla) Pty Limited Casting steel strip

Also Published As

Publication number Publication date
MX9702623A (es) 1998-04-30
ID16613A (id) 1997-10-23
MY119170A (en) 2005-04-30
JPH1029047A (ja) 1998-02-03
BR9701849A (pt) 1998-09-29
CN1072051C (zh) 2001-10-03
IN191565B (ko) 2003-12-06
ZA972595B (en) 1997-10-20
AUPN937696A0 (en) 1996-05-16
DE69724498T2 (de) 2004-07-22
KR970069193A (ko) 1997-11-07
CN1170647A (zh) 1998-01-21
TW342357B (en) 1998-10-11
US5934359A (en) 1999-08-10
EP0800881A2 (en) 1997-10-15
CA2202240A1 (en) 1997-10-19
JP4295365B2 (ja) 2009-07-15
ATE248670T1 (de) 2003-09-15
EP0800881A3 (en) 1998-12-23
EP0800881B8 (en) 2004-07-14
EP0800881B1 (en) 2003-09-03
NZ314421A (en) 1997-12-19
DE69724498D1 (de) 2003-10-09
CA2202240C (en) 2006-11-28

Similar Documents

Publication Publication Date Title
KR100432092B1 (ko) 강철스트립의캐스팅방법
MXPA97002623A (es) Fundicion de tira de acero
EP0732163B1 (en) Method for casting of metal
US6059014A (en) Casting steel strip
AU2004205422B2 (en) Casting steel strip with low surface roughness and low porosity
US5701948A (en) Casting steel strip
US7604039B2 (en) Casting steel strip
JPH08505811A (ja) 鋼ストリップ鋳造
CN1096900C (zh) 连续浇注金属带的方法
US20070175608A1 (en) Thin cast steel strip with reduced microcracking
CA1179473A (en) Continuous cast steel product having reduced microsegregation
CA2302476C (en) Casting steel strip
JP3308102B2 (ja) 金属ストリップ連続鋳造方法
AU724072B2 (en) Casting steel strip
AU2004205421B2 (en) Casting steel strip
KR100340385B1 (ko) 금속스트립연속주조방법
NZ270147A (en) Continuous casting of silicon/manganese killed mild steel strip in which molten metal is introduced into the nip between two rollers via a delivery nozzle, solid metal strip being delivered downwardly from the nip
MXPA96001422A (en) Foundry of ban

Legal Events

Date Code Title Description
A201 Request for examination
N231 Notification of change of applicant
E902 Notification of reason for refusal
E701 Decision to grant or registration of patent right
GRNT Written decision to grant
FPAY Annual fee payment

Payment date: 20130502

Year of fee payment: 10

FPAY Annual fee payment

Payment date: 20140430

Year of fee payment: 11

FPAY Annual fee payment

Payment date: 20150430

Year of fee payment: 12

FPAY Annual fee payment

Payment date: 20160408

Year of fee payment: 13

EXPY Expiration of term