KR100424814B1 - 고로 하부의 통액성 및 불활성 지수 판단방법 - Google Patents

Abstract

본 발명은 고로 하부의 통액성 및 불활성 지수 판단방법에 관한 것으로서, 특히 고로 하부의 불활성화 및 통액성의 지표가 되는 노심 코크스 입경지수를 추정 하여 장기간 코크스 입경이 저하될 때, 코크스 품질개선을 위한 조치를 취하므로서 안정된 노황상태를 유지 할 수 있는 고로 하부의 통액성 및 불활성 지수 판단방법에 관한 것이다.

본 발명은 고로 하부의 통액성 및 불활성 지수 판단방법에 있어서, 장입코크스 평균입경, 장입코크스 냉간강도, 장입코크스 열간강도, 미분탄 취입량을 각각 검출하는 제 1단계와, 상기 단계에서 검출되어진 장입코크스 평균입경, 장입코크스 냉간강도, 장입코크스 열간강도, 미분탄 취입량을 기초로 하여 풍구레벨 평균코크스 입경을 구하는 제 2단계와, 상기 제 2단계에서 구해진 풍구레벨 평균코크스 입경에 의하여 통액성 및 불활성 지수를 판단하는 제 3단계를 포함하여 이루어진 것을 특징으로 하는 고로 하부의 통액성 및 불활성 지수 판단방법을 요지로 한다.

Description

고로 하부의 통액성 및 불활성 지수 판단방법{A method of judging a inactivity index and flowage at the lower part of blast furnace}

본 발명은 고로 하부의 통액성 및 불활성 지수 판단방법에 관한 것으로서, 특히 고로 하부의 불활성화 및 통액성의 지표가 되는 노심 코크스 입경지수를 추정 하여 장기간 코크스 입경이 저하될 때, 코크스 품질개선을 위한 조치를 취하므로서 안정된 노황상태를 유지 할 수 있는 고로 하부의 통액성 및 불활성 지수 판단방법에 관한 것이다.

도 1은 일반적인 고로와 주변설비를 나타내는 도면이고, 도 2는 고로 조업시 내부 상황을 나타내는 도면으로서, 일반적으로 고로 조업은 고로(1)하부의 통기 및 통액성이 유지되어야만 경제적 조업이 가능하다. 또한 이를 통하여 생산량을 증가시킬 수 있을 뿐만 아니라, 장기적으로는 고로 수명을 연장시킬 수 있다.

그러나, 최근 고로는 경제적인 조업 수행을 위하여 값비싼 코크스 대신 상대적으로 저렴한 미분탄 사용비율을 증가하는 한편, 고로에서 생산량 증가는 후공정의 경제적 조업 수행에 크게 기여하기 때문에 가능한 증산하는 조업을 수행하게 되면서, 고로 하부 통액성을 저해하여 노황불안정 및 용선온도 편차발생등에 의한 비경제적 조업수행과 용선품질 변동등의 문제점이 있다.

고로는 상부에서 장입된 철광석과 코크스를 하부에서 풍구(1-2)를 통해 공급되는 열풍에 의해 환원 용융시킴으로써, 용선을 생산하는 고온고압의 반응기이다. 광양고로에 서는 용선(1-3)온도를 1510±10℃로 관리하고 있는데, 때로는 어떤 출선구에서는 타 출선구(3-3)보다 용선온도가 수십도 이상 높거나 혹은 낮게 나타나는 용선온도 편차 현상이 발생하는 경우가 있다. 일단 이러한 출선구별 용선온도가 불균일한 현상이 발생하면, 이를 회복하는데는 장시간이 소요되며, 심한 경우 고로 조업을 중단시키기 까지도 한다. 현재는 이러한 용선온도 편차 발생시, 가장 낮은 용선온도를 기록한 출선구를 기준으로 하여 용선온도를 높이기 위한 노열상승 조치를 취한다. 그러나, 이러한 방법은 고로의 연료비를 증대시켜 용선원가를 높이며, 또한 노상(hearth)의 전체적인 열레벨을 높여 노저연와 침식을 진전시키는 등 고로조업에 악영향을 끼칠 수 있다.

광양고로는 5고로 가동대비 고출선비, 고 PCR 지향 조업을 하고 있다. 고출선비 조업시 노내 용융물 레벨이 상승하고, 고PCR 조업시 미연소 coal 이 노심에 축적되어 노심내의 용융물의 통액성이 악화되어 노하부의 용융물 배출 불량 및 출선구별 용선온도편차 발생 가능성이 높다. 따라서 조업시 발생할 수 있는 출선구별 온도편차의 해소 및 노하부의 양호한 통액성 확보를 위한 제어방안의 도출이 요구된다.

일반적으로 고로 조업은 도 1에 도시된 바와 같이 코크스 저장조(6-4)와 광석 저장조(6-5)에서 추출된 광석과 소결광을 벨트 컨베이어(6)를 통하여 고로 꼭대기로 이송한 뒤 이동 슈트(2-4)와 호퍼상부 실링밸브(2-3)를 거쳐, 노정호퍼(2)에 저장한다.

이후에 소결광 입도별 장입이 가능한 선회슈트(2-2)를 통해 설정된 각 노치별 경동각도로 제어되어 고로내부에 균일하게 장입되어 분포할 수 있도록 코크스(입도: 35∼55mm)장입, 대립 소결광(입도: 12∼50mm)장입, 소립 소결광(입도: 5∼12mm)장입의 장입순서로 코크스를 반경방향으로 균일하게 장입하여 고로상부에서 안정된 가스흐름으로 통기성 및 가스이용율을 극대화하며, 중심부 온도가 높고 중간부 및 벽부의 가스흐름이 균일하게 유지되는 연화융착대(1-1)를 만든다.

한편, 노벽측에는 환원성 및 통기성이 우수한 소립소결광(6-3)을 안착시켜 노벽부 불활성대 생성을 방지하고, 노벽보호를 유도하는 방법으로 고로 상부에서 교대로 장입하여 층을 이루도록하고, 고로 하부에는 열풍로 설비에서 보내온 고온의 열풍을 풍구(1-2)를 통해 고로내부에 송풍하여 철광석의 환원 및 용융반응을 일으켜, 용선(1-3)을 생산하게 된다.

이러한 고로조업은 초기 화입이후, 조업이 개시되면서, 약 1개월후 정상조업도가 달성되면, 출선구 하부 측벽부에 상하로 부착된 스탬프재는 대부분 소멸되고, 약 1800mm 의 내화연와만 남은 상태에서 출선조업을 개시하게 된다.

그리고, 고로하부에 존재하는 용선(5-2a)및 슬래그(5-2)는 4방향에서 교대로 실시되는 출선작업에 의하여 약 120분 간격으로 33도, 147도, 213도, 327도의 네방향으로 용융물 배출이 집중적으로 이루어지게 되며, 고로 연화 융착대에서 생성된 용융물은 고로하부의 노심 코크스를 통과하여 승온되는 과정을 거쳐 노외로 배출하는 과정에서 노심 코크스의 입경 크기가 용융물의 원활한 배출여부를 지배하는 요인이되며, 노심코크스의 입경이 작으면, 작을수록 노심 코크스층내에 용융물이 혼합되는 량이 많으므로 인하여 노심코크스 입경내에 통기성 및 통액성이 극히 불량해져 노황불안정의 요인이 되고 있다. 따라서 통상조업중 고로 상부에서 장입되는 코크스의 입경은 8시간 주기로 분석되는 데이터에 의해서 상시 알 수 있으나, 노심 코크스는 장입되는 코크스 입경에 비례하는 것이 아니라, 당시의 노내 조건 및 코크스 자체가 가지고 있는 상온강도 및 열간강도, 그리고 반응성등과 미분탄 취입량등에 의하여 크게 좌우됨을 고로 하부 풍구부에서의 코크스 샘플링결과 확인할 수 있었다. 따라서 이러한 노심코크스 입도를 통상조업중에 추정하여 판단하고, 장시간 코크스입경이 저하될 시 조속한 코크스 품질개선등 조치를 취하는 것이 중요하다.

이러한 고로 하부의 노심 코크스 입경정도를 추정 판단할 수 있는 종래의 기술은 다음과 같다.

첫째, 코크스의 고로 장입당시 입경을 보고 노심코크스 입경을 추정하여 판단하는 방법이 있다. 이러한 방법은 고로의 장입당시 코크스 입경만으로만 단순하게 크면 크고, 작으면 작다는 논리로 판단하게 되어, 장입당시보다는 오히려 영향인자가 큰 강도와 반응성 그리고 그 당시의 미분탄 취입비등이 전혀 고려되지 않는다는 점에서 노심 코크스 입경을 추정 할 수 있는 합리적인 방법이 되지 않고 있다.

둘째, 10 주 주기로 실시하는 정기 수리등 고로 휴풍시에 고로하부의 풍구레벨의 위치에서 코크스 노내 반경방향의 코크스 샘플을 채취하여 코크스 입경을 판단하는 방법이 있으나, 이는 정기수리시에 국한되고, 상시 많은 작업과 자재소비가 많이 소요되고, 통상조업에서 통용될 수 없다는 한계가 있어, 정상조업시의 고로하부 노심 코크스 입경을 판단하는 근본적인 해결책이 되지 못하고 있다.

그러므로 고로 하부 노저부 코크스 입경을 보다 확실하게 판단하여 상시 고로하부의 코크스 입경정도를 판단할 수 있는 방법을 도출하고자 연구한 결과, 도 3에서와 같이 광양 고로에서 최근 7차례 정기수리에 실시한 고로 하부에서의 코크스 샘플링을 실시 하였다. 그 결과를 토대로하여 당시의 노내 조건 및 코크스 자체가 가지고 있는 상온강도 및 열간강도, 그리고 반응성 등과 미분탄 취입량등에 의하여 크게 좌우되는 고로 하부 코크스 입경판단 추정식을 개발하여, 노심상황 판단에 가장 중요한 노심코크스 입도를 통상조업중에 추정하여 판단하고, 이를 중요지수화하여 관리하도록 하여, 장기간, 코크스 입경이 저하될 시 조속한 코크스 품질개선등 조치를 조기에 취하여 노심불활성화라는 대형 노황불량 상태에 이르지 않도록 하는 방법을 실시하여, 상기에 열거된 여러가지 문제점을 해결하고자 한다.

본 발명은 상술한 목적을 달성하기 위한 것으로서, 풍구레벨 평균코크스 입경을 구하고 이를 통하여 통액성 및 불활성 지수를 간접적으로 판단하는 고로 하부의 통액성 및 불활성 지수 판단 방법에 의하여 달성된다.

상술한 목적은 고로 하부의 통액성 및 불활성 지수 판단방법에 있어서, 장입코크스 평균입경, 장입코크스 냉간강도, 장입코크스 열간강도, 미분탄 취입량을 각각 검출하는 제 1단계와, 상기 단계에서 검출되어진 장입코크스 평균입경, 장입코크스 냉간강도, 장입코크스 열간강도, 미분탄 취입량을 기초로 하여 풍구레벨 평균코크스 입경을 구하는 제 2단계와, 상기 제 2단계에서 구해진 풍구레벨 평균코크스 입경에 의하여 통액성 및 불활성 지수를 판단하는 제 3단계를 포함하여 이루어진 것을 특징으로 하는 고로 하부의 통액성 및 불활성 지수 판단방법에 의하여 달성된다.

도 1은 일반적인 고로와 주변설비를 나타내는 도면.

도 2는 고로 조업시 내부 상황을 나타내는 도면.

도 3은 풍구레벨에서의 노심 코크스 샘플채취 결과에 따른 반경방향의 노심 코크스 입경 분포도.

도 4는 노심코크스 샘플채취 결과에 따른 반경방향의 3mm 이하 노심 코크스 입경 분포도.

도 5는 고로 노저부에서의 용선불투과층 생성과 소멸시의 용선의 흐름을 나타내는 도면.

도 6은 용선불투과층 형성인자인 노심코크스 입경과 용선 정체량을 나타내는 도면.

<도면의 주요부분에 대한 부호의 설명>

1: 고로 1-1: 연화융착대

1-2: 풍구 1-3: 용선

1-4: 장입기준선 1-5: 괴상대

1-6: 장입물 위치 추적장치 1-7: 체인

1-8: 추 2: 노정호퍼

2-1: 광량조절변 2-2: 선회 슈트

2-3: 호퍼상부 실링밸브 2-4: 이동슈트

3-1: 티탄광석 장입부위 3-2: 장입기준선

3-3: 출선구 5-2: 노저에 저장된 슬래그

5-2a: 노저에 저장된 용선 5-3: 노심 코크스

5-4: 노저연와 6: 벨트 컨베이어

6a: 원료이동 위치 감지센서 6-1: 코크스 저장 호퍼

6-2: 대립소결광 저장 호퍼 6-4: 코크스 저장조

6-5: 광석 저장조 6-2a: 고로에 장입된 대립광석

6-3a: 고로에 장입된 소립광석

7-1: 중심부 장입 코크스 7-2: 중괴 코크스

8-1: 용선 불투과층 8-2: 노저 슬래그

8-3: 노저 용선 8-4: 노저 용선불투과층 하부에 정체된 용선층

9-1: 노심코크스 평균입경 9-2: 노심코크스 사이로 정체된 용선량비

이하, 첨부된 도면을 참조하여 본 발명에 대하여 설명한다.

도 3은 풍구레벨에서의 노심 코크스 샘플채취 결과에 따른 반경방향의 노심 코크스 입경 분포도이고, 도 4는 노심코크스 샘플채취 결과에 따른 반경방향의 3mm 이하 노심 코크스 입경 분포도이고, 도 5는 고로 노저부에서의 용선불투과층 생성과 소멸시의 용선의 흐름을 나타내는 도면이고, 도 6은 용선불투과층 형성 인자인 노심코크스 입경과 용선 정체량을 나타내는 도면이다.

본 발명은 용광로에서 용광로의 수명을 좌우하는 노저부의 원활한 용융물 흐름 및 배출을 통하여 상시 노하부에서의 안정된 통기성 및 통액성을 유지하기 위해서는 고로하부에서의 노심 코크스 입경 크기를 관리범위 이상 유지하여야 하므로, 수차례 풍구에서의 코크스 샘플링작업을 통하여 얻어진 결과를 토대로 실조업중에 상시 8시간 마다 노심 코크스의 입경관리를 통하여 노심의 건전한 코크스층 유지를 통한 통기성 및 통액성의 안정유지, 용선 불투과층 생성의 사전방지를 통한 용선온도 편차해소 및 노심불활성을 방지하고자, 실조업 실적에 근거하는 노심 코크스 평균입경 추정식을 산출하여 노심상황을 판단하는 방법에 관한 것이다.

본 발명에서는 코크스 샘플링에 의해 채취된 풍구레벨 코크스의 물성분석을 통한 노심 코크스 입경을 조업중에 상시 판단가능토록 하는 노심입경지수 추정식 도출 및 적용을 통한 과학적인 노심상태 분석, 그리고, 노심불투과층 형성등에의한 충진층 형상에 따른 통액성과 온도분포 현상분석을 통하여 노하부 건전 코크스층 유지와 노하부 통액성 악화의 개선방법을 도출하고자 한다.

또한, 노정으로부터 대립광석 코크스, 소립소결광을 교대로 장입하여 층을 형성하여 환원, 용융을 거쳐 용선을 생산하는 고로 조업에서, 광양고로에서 최근 7차례 정기수리에 실시한 고로하부에서의 코크스 샘플링을 실시하였다.

그 결과를 토대로하여 당시의 노내조건 및 코크스 자체가 가지고 있는 상온강도 및 열간강도, 그리고 반응성등과 미분탄 취입량등에 의하여 크게 좌우되는 고로 하부 코크스 입경판단 추정식을 개발하여, 노심상황 판단에 가장 중요한 노심 코크스 입도를 통상조업 중에 추정하여 판단한다. 또한 이를 중요지수화하여 관리하도록 하여 장시간 코크스 입경이 저하될 시 조속한 코크스 품질개선등 조치를 조기에 취하여 노심불활성화라는 대형 노황불량 상태에 이르지 않도록 한다.

상기에 열거된 여러가지 문제점을 해결하고자 하는 방법을 기술적 요지로 하여, 도 2에 나타난 바와 같이 장입된 코크스를 품질 및 입경크기를 조업여건과 함께, 종합적으로 판단하여 노심 코크스층(5-3) 입경을 판단하는 추정식을 활용하여 경제적 조업수행과 안정된 노황안정을 도모하고자 한다.

고로 조업은 노정호퍼(2)에서 배출된 코크스와 소결광은 평상 조업시 장입기준선(3-2) 1.0m이 되면, 선회슈트(2-2)의 회전에 의하여 교대로 장입하여 층상을 형성하도록 한다.

그리고, 풍구(1-2)를 통하여 고온의 열풍을 불어 넣어 코크스를 연소시키면 열원 및 환원가스가 발생되고, 이 열원 및 환원가스에 의해 철광석은 환원, 용융되고, 최종적으로 연화융착대(1-1)이하에서는 용융물이 존재하게 된다.

이러한 고로조업이 원활하게 이루어지기 위해서는 무엇보다, 고로 노저부의 통기성 및 통액성이 유지되고, 특히, 노심상태가 불활성 상태에 이르지 않아야 한다. 그리기 위해서는 풍구하부인 노심 부분에서의 코크스 입경이 어느정도 이상 유지되어야 한다.

도 3은 풍구 선단부로부터의 거리에 따른 코크스의 평균입경 변화를 그린 것이다. 평균입경은 풍구선단부에서 약 100 ㎝ 까지는 감소한다. 그 이후에 증가하다가 노심쪽에서 다시 감소하는 경향을 보이고 있으며, 전체적인 평균입경은 25mm를 전후로 변동됨을 알 수 있다.

도 4는 코크스 중의 -3mm의 분율의 변화를 나타낸 것으로서, -3mm 분율은 200 ㎝ 이후에 급격히 증가하는 추세를 보여준다. 이것은 발생한 분코크스가 가스류에 동반되어 노상부 또는 노심부로 비산하여 풍구 앞 2 ∼3m의 공간에서 축적된 때문이라 추정된다.

이러한 경우, 노심 코크스(5-3)입경이 어느정도 이상 작은 상태로 장기간 유지될 경우에는 융융물 비율 즉, (용선+슬래그)/코크스의 비가 높은 값을 나타내며,연화 융착대(1-1) 형성이 낮게 처져 있는 상태에서는 미쳐 승온되지 않은 유동성이 낮은 융융물이 노심 코크스(5-3)층에 정체되는 량이 늘어나게 된다(도 6 참조).

이렇게 될 경우 주상별 용선 온도편차가 발생하게 되고, 융착대의 처짐현상에 의한 코크스층의 통액성 불량이 나타나게 되어 노황은 점점더 불안정하게 된다.도 5는 고로 노저부에서의 용선 불투과층 생성과 소멸시의 용선의 흐름을 나타내는 도면이다. 고로 하부의 통액성 및 불활성 지수 판단방법에 있어 도 5(a)에서와 같이, 고로 하부가 불활성이 된 경우에는 즉, 코크스 입경이 작을 경우에는 노저부 전체에 용선 불투과층이 형성되어 용선이 녹아내리면서 고로 밑바닥까지 용선이 움직이지 못하므로써 용선이 고여 있을 수 있는 영역이 작아진다.즉, 용적 자체가 작아짐으로 인하여 고로 하부 압력이 상승하여 노내 상황이 불안정하게 되어 바람을 제대로 불어넣을 수 없고 이에 따른 생산량 손실과 함께 용선이 고로의 바닥부로 흐르지 못하는 대신에 고로 하부의 옆부분에 용선의 접촉이 많아짐으로 인해 측벽부의 연와 손상등으로 인하여 고로 수명이 치명적으로 단축된다.반면에 도 5(b)에서와 같이, 코크스 입경이 커지면 상기 용선 불투과층이 부분적으로 소멸하면서 용선의 흐름이 원활하게 되고 위에서 생성된 용선이 고로 밑바닥 아랫부분까지 통과하면서 출선구로 배출되므로 노내 용적이 커짐으로 인하여 고로 생산량 증대와 함께 노내 상황이 안정되고 고로 수명이 연장된다.

도 6은 풍구레벨 코크스 입경에 따른 용융물의 노심 코크스(5-3)에 체류된 양을 나타낸 것이다. 여기서, 용융물 체류량은 전체 내용물 중에서 용융물(용선+슬래그)이 차지한 무게 비율로 정의하였다. 도면에서 보여지는 바와 같이 코크스 입경이 작을 수록 용융물의 체류량이 많은 것을 볼 수 있고, 이로부터 코크스 충진층의 통액성이 나쁜 상태임을 알 수 있다.

본 연구에서는 풍구레벨에서 채취된 코크스 입경과 조업인자와의 중회귀분석을 통해 다음과 같은 풍구레벨 코크스 입경 추정식인 수학식 1을 도출하였다.

Dc = 0.11MS + 2.91DI + 0.82CSR - 0.019PCR - 290

여기서,

Dc : 풍구레벨 평균코크스 입경(mm)

MS : 장입코크스 평균입경(mm)

DI : 장입코크스 냉간강도(%)

CSR: 장입코크스 열간강도(%)

PCR: 미분탄 취입량(kg/t-p)

상기 식에서 보는 바와 같이 풍구레벨의 코크스 입경은 장입코크스의 입경, 냉간강도, 열간강도 향상에 따라 증가함을 볼 수 있다. 따라서, 장입코크스의 냉간강도, 열간강도 향상을 통하여 풍구레벨에서의 적정 코크스 입경을 확보하는 것이 통액성 개선에 중요하다는 것을 입증하고 있다.

여기서, 상기 식에 의한 노심 코크스 입경은 3일전, 즉, 72시간전에 장입 코크스성상과 입경을 적용하게 되며, 21mm 이하로 연속하여 3일 이상(9개 데이터 연속), 그리고 7일간 (21개 데이터)중 5일이상 (15개 데이터 이상)의 경우에는 즉시, 장입코크스 품질개선을 시도하여 노심코크스(5-3)의 입경을 보강하여야 한다.

여기서 상기 수학식 1을 이용하여 노심 코크스(5-3)를 판단할 경우 72시간전의 장입 코크스와 상관관계를 도출하는 것으로 한정하는 이유는, 조업분석결과 장입코크스가 노심 코크스(5-3) 입경의 크기에 영향을 미치기 시작하는 것이 장입후, 약 72시간 후이며, 21mm 이하로 연속하여 3일이상(9개 데이터이상), 그리고 7주일간(21개 데이터)중 5일이상(15개 데이터 이상)일 경우로 한정하는 이유는, 노심 코크스(5-3)가 완전히 치환되는 데 빠르면 10일, 늦으면 14일이 걸리게 된다. 따라서 안정성을 고려하여 노심 코크스(5-3)가 10일안에 치환된다는 가정하에서, 일단 노심 코크스(5-3) 입경이 작은 것으로 완전히 치환된 상태에서는 노심 불활성에 빠질 우려가 크므로 장입후 3일후부터 노심 코크스(5-3) 입경에 영향을 미친다는 상기의 판단 근거하에 조업 안정성을 고려하여 상기의 수학식 1의 계산 결과 21㎜ 이하로 연속하여 3일 이상(9개 데이터이상), 그리고 7주일간(21개 데이터)중 5일이상(15개 데이터 이상)일 경우로 한정하게 되었다.

본 발명은 고로하부의 불활성화 및 통기 및 통액성의 지표가 되는 노심 코크스 입경지수를 추정 판단하여, 장시간 코크스 입경이 저하될 시 조속한 코크스 품질개선등 조치를 조기에 취하므로써, 상시 안정된 노황상태를 유지 할 수 있도록 하는 효과를 거둘 수 있다.

또한 상시 조업자가 감시 및 판단을 할 수 있도록 하여 고미분탄, 고출선비 조업에 의하여 노심불활성 상태를 미연에 방지함은 물론, 그 이전 현상으로 용선 저투과층 형성 유무도 판단할 수 있게 하는 효과가 있다.

Claims (4)

1. 고로 하부의 통액성 및 불활성 지수 판단방법에 있어서,

   장입코크스 평균입경, 장입코크스 냉간강도, 장입코크스 열간강도, 미분탄 취입량을 각각 검출하는 제 1단계와,

   상기 단계에서 검출되어진 장입코크스 평균입경, 장입코크스 냉간강도, 장입코크스 열간강도, 미분탄 취입량을 기초로하여 풍구레벨 평균코크스 입경을 구하는 제 2단계와,

   상기 제 2단계에서 구해진 풍구레벨 평균코크스 입경에 의하여 통액성 및 불활성 지수를 판단하는 제 3단계를 포함하여 이루어진 것을 특징으로 하는 고로 하부의 통액성 및 불활성 지수 판단방법.
2. 제 1항에 있어서,

   상기 풍구레벨 평균코크스 입경이 작으면 통액성이 저하된다고 판단하고, 상기 풍구레벨 평균코크스 입경이 크면 통액성이 상승된다고 판단하는 것을 특징으로 하는 고로 하부의 통액성 및 불활성 지수 판단 방법.
3. 제 1항에 있어서,

   상기 풍구레벨 평균코크스 입경은 하기의 수학식 2에 의하여 계산되어지는 것을 특징으로 하는 고로 하부의 통액성 및 불활성 지수 판단 방법.

   < 수학식 2 >

   Dc = 0.11MS + 2.91DI + 0.82CSR - 0.019PCR - 290

   여기서,

   Dc : 풍구레벨 평균코크스 입경(mm)

   MS : 장입코크스 평균입경(mm)

   DI : 장입코크스 냉간강도(%)

   CSR: 장입코크스 열간강도(%)

   PCR: 미분탄 취입량(kg/t-p)
4. 제 1항 또는 제 3항에 있어서,

   상기 수학식 2에 적용되어진 코크스 입경 및 성상은 72시간 전의 장입코크스 성상 및 입도를 적용하는 것을 특징으로 하는 고로 하부의 통액성 및 불활성 지수 판단 방법.