KR100236746B1 - 내구성 부직포 - Google Patents

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KR100236746B1
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앤 코너 린다
매던 피터
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로날드 디. 맥크레이
킴벌리-클라크 월드와이드 인크.
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Abstract

본 발명은 열가소성 필라멘트의 열결합 스펀본드 웹, 및 2개의 스펀본드 열가소성 필라멘트층 사이에 삽입된 용융취입성형된 열가소성 미세섬유의 내층을 함유하는 부직포 적층물에 관한 것이다. 직물 적층물의 스펀본드 웹 및 스펀본드 층은 열가소성 중합체와 유효량의 핵제와의 혼합물로부터 형성된 열가소성 필라멘트로 이루어져 있다. 이들 층은 열 스포트 결합에 의하여 결합되어 있다. 바람직한 실시태양에 있어서, 열가소성 중합체는 230℃에서의 용융 유량이 12g/10분 이상인 폴리프로필렌이다. 또한, 바람직한 실시태양에 있어서, 핵제는 폴리프로필렌과 핵제와의 흔합물의 약 0.1 내지 0.3 중량%를 구성한다. 유용한 핵제에는 디벤질리덴 소르비톨, 디(메틸벤질리덴)소르비톨, 비스(p-에틸벤질리덴)소르비톨 및 직경 1 미크론 이하의 입자 크기를 지닌 소수성 발연 실리카가 있다. 부직 적층물은 특히 향상된 내구성을 지닌 작업복 및 기타 보호용 의복 제조에 유용하다.

Description

내구성 부직포
제1도는 본 발명에 따른 직물 제조용 성형기의 개요도.
제2도는 본 발명에 따른 직물 적층물의 단면도.
제3도는 본 발명에 따른 직물로부터 제조한 작업복의 정면도.
제4도는 본 발명에 따른 직물로부터 제조한 작업복의 배면도.
제5도는 본 발명에 따라 사용될 수 있는 결합 패턴도.
제6도는 본 발명에 따라 사용될 수 있는 다른 결합 패턴도.
* 도면의 주요부분에 대한 부호의 설명
4 : 진공원 10 : 성형기
12 : 부직 SMS 직물 적층물 14 : 벨트
16, 18 : 롤러 20, 24 : 스펀본드 영역
22 : 차단층 형성 영역 26, 34 : 스펀본드 필라멘트
28, 36 : 스펀본드 층 32 : 차단층
38, 40 : 결합 롤러 41 : 불연속 영역
50 : 롤 52, 54 : 가이드 롤러
64, 66 : 엠보싱 롤러 100 : 의복
112 : 좌측 몸통 부분 114 : 우측 몸통 부분
118 : 좌측 다리 부분 120 : 허리 부분
124 : 우측 다리 부분
128, 130, 134, 136, 139, 140, 141, 144 : 제봉선
138 : 좌측 팔 부분 142 : 우측 팔 부분
146 : 목 부분 162 : 지퍼
본 발명은 부직 웹 및 부직 적층물을 포함하는 부직포에 관한 것이다. 보다 구체적으로는 내구성 부직포에 관한 것이다.
부직포는 보호용 작업복과 같은 산업 분야에서 사용되고 있는 것으로 알려져 있다. 이러한 작업복은 작업자의 의복을 먼지 및 기름으로부터 보호하는 것 뿐만 아니라, 작업자의 의복 또는 작업자에게 해가 될 수 있는 튀는 액체 또는 분무물에 대하여 작업자의 의복과 작업자를 보호하기 위하여 착용된다.
현재 부직포 작업복은 열가소성 필라멘트로 형성된 스펀본드 직물 층 2개 층 사이에 삽입된 열가소성 미세섬유로 형성된 용융취입성형 층으로 이루어진 부직 스펀본드/용융취입성형/스펀본드(SMS) 적층물로 구성되어 있다. 브록(Brock) 등에게 특허 허여되고 본 발명의 양수인인 킴벌리-클라크 코포레이션에게 양도된 미합중국 특허 제4,041,203호에는 스펀본드/용융취입성형 부직포 적층물이 개시되어 있다. 현재의 작업복에 사용되는 SMS 부직포 적층물은 폴리프로필렌으로 제조되며, 통상적으로 발생하는 저표면장력성 공업 액체물의 가벼운 튀김과 분무에 대하여 양호한 반발성을 갖추기 위하여 처리되거나 처리되지 않을 수 있다. 이와 같은 폴리프로필렌 SMS 작업복은 본 발명의 양수인인 킴벌리-클라크 코포레이션에 의해 상품명 클린가드(KLEENGUARD)로 시판되고 있다. 이러한 통상의 폴리프로필렌 SMS 작업복은 일반적으로 찢어지거나 터져버리기 전까지의 제한된 사용 횟수에서만 견디기에 충분한 정도로 내구성을 지니고 있을 뿐이다.
선행 기술 문헌에는 보다 높은 인성의 폴리프로필렌 섬유를 제조하기 위하여 폴리프로필렌에 핵제를 가하는 기술이 개시되어 있다. 와까쓰끼(Wakatsuki) 등의 미합중국 특허 제5,039,748호에는 고유 점토가 135℃, 테트랄린 용액에서 측정하여 0.5 내지 2.5dl/g에 있도록 하는 분자량을 갖는 폴리프로필렌에 0.05 내지 10,000 중량 ppm의 비닐시클로알칸 중합체를 가하여 수득한 고강도 폴리프로필렌 섬유가 개시되어 있다. 구체적으로, 폴리프로필렌의 분자량은 3.5/1 이하의 중량 평균 분자량(Mw) 대 수평균분자량(Wn)의 비를 가지고 있다 비닐시클로알칸 중합체가 폴리프로필렌 섬유를 강화시키는 핵제로 사용되고 있다
아사히 가세이 고오교 가부시끼가이샤(Asahi Chemical 1nd. )의 일본국 특허(소) 61-155,437호에는 고용융 지수의 폴리프로필렌에 입자 크기 5 미크론 이하의 알루미나 및 실리카, 아디프산의 나트륨, 칼륨, 알루미늄염, 디벤질리덴 소르비톨과 같은 핵제를 첨가하는 기술이 개시되어 있다. 폴리프로필렌은 230℃에서 70-500g/10분의 용융 지수를 가지고 있다. 이 조성물은 뛰어난 균일성의 필라멘트 중량 분포를 가지고 있다고 하는 폴리프로필렌 연속 필라멘트 부직포를 생성하는 데에 사용된다. 폴리프로필렌에 첨가되는 핵제의 양은 0.05 내지 0.5 중량%이다.
가와이(Kawai)의 미합중국 특허 제4,314,039호에는 100 중량부의 폴리프로필렌에 탄소수 2 내지 18의 알킬기를 갖는 1.3, 2.4-디(알킬벤질리덴) 소르비톨 0.005 내지 8 중량부를 첨가하는 기술이 개시되어 있다 이 폴리프로필렌 조성물은 뛰어난 투명성을 지닌 성형품을 제조하는 데에 유용하다.
그러나, 선행 기술 문헌에는 통상의 폴리프로필렌 SMS 부직포 적층물보다 내구성이 더 좋은, 핵제를 사용하여 제조한 폴리프로필렌 부직포 적층물, 예를 들어 SMS 적층물이 개시되어 있지 않다. 와까쓰끼 등의 특허가 핵제 첨가에 의해 섬유의 인성 증가가 나타난다고 기재하고 있지만, 핵제의 사용이 보다 강도 높은 열결합된 스펀본드 웹 또는 SMS 부직포 적층물을 제공할 것이라는 사실을 시사하거나 그로부터 상기의 사실이 자명해지는 것이라고는 할 수 없는 것이다. 열결합 연속 필라멘트 웹 및 이들 웹으로 구성된 열결합 직물 적층물, 예를 들어 열결합 SMS 부직포 적층물에 있어서, 연구 결과 열결합점 주변에서 섬유가 메짐성(brittle) 파열하는 것이 실패 메카니즘의 한 요인으로 되는 것으로 밝혀졌다 이는 결합점에서의 열결합 공정에 의하여 약화가 일어나기 때문에 섬유 자체의 강도 전체가 열결합 웹 및 직물 적층물에 완벽하게 실현되지 않는다는 것을 의미한다. 따라서, 웹 또는 직물 적충물에 있어서 메짐성 결합점이 여전히 제한 요인이기 때문에 섬유인성의 증가가 반드시 보다 강도 높은 열결합 웹 또는 직물 적층물을 제공한다고 할 수는 없는 것이다.
결론적으로, 개선된 결합 특성, 그 결과로서의 개선된 내구성을 지닌 부직 웹 및 직물 적층물에 대한 필요성이 있는 실정이다. 특히, 보다 높은 내구성의 열결합 직물 적층물의 외층으로서 사용하기 위한 보다 높은 내구성의 부직 열결합 스펀본드 웹에 대한 요구가 높아지고 있는 실정이다.
따라서, 본 발명의 목적은 향상된 인장 강도 및 내 마모성을 지닌 열결합 스펀본드 웹을 제공하는 것이다.
또한, 본 발명의 목적은 향상된 내마모성 및 인장 강도와 함께 양호한 차단성 을 지닌 열결합 부직포 적층물을 제공하는 것이다.
이와 같은 본 발명의 목적들은 열가소성 중합체와 유효량의 핵제와의 혼합물로부터 형성된 열가소성 필라멘트를 함유하는 열결합 스펀본드 웹에 의하여 달성된다. 마찬가지로, 이와 같은 본 발명의 목적들은 2개 스펀본드 층(SMS) 사이에 삽입된 용융취입성형 미세섬유의 내부층을 함유하는 부직포 적층물에 의해서 달성된다. 스펀본드 층의 필라멘트는 열가소성 중합체와 유효량의 핵제와의 혼합물로부터 생성된다. 직물 적층물의 각 층들은 열 스포트(spot) 결합 패턴에 의하여 서로 결합된다.
스펀본드 웹 및 직물 적층물의 바람직한 실시태양에 있어서, 열가소성 중합체 용융 유속 12g/10분 이상의 것이 사용될 수 있는 것으로 예견되지만 230℃에서의 용융 유속이 35g/10분 이상인 폴리프로필렌이다.
스펀본드 웹 및 직물 적층물의 바람직한 실시태양에 있어서, 핵제는 열가소성 중합체 및 핵제 혼합물의 약 0.1 내지 0.3 중량%를 구성한다. 본 발명에 유용한 핵제로는 입자 크기 1 미크론 이하 직경의 소수성 발연 실리카, 비스(p-에틸벤질리덴)소르비톨, 디벤질리덴 소르비톨 및 디(메틸벤질리덴)소르비톨이 있다 또한, 다른 공지의 무기 및 유기 핵제도 사용될 수 있다. 가장 효과적인(따라서 바람직한) 핵제는 소르비톨 형이고, 특히 디(메틸벤질리덴) 소르비톨인데, 중합체 용융물 전반에 걸쳐 중합제상 네트워크로 분포되어 있는 것으로 널리 알려져 있기 때문이다. 이에 의하여 다른 핵제에 비하여 향상된 효율에 기인하는 핵생성에 따른 다수의 영역이 생성된다
본 발명에 있어서, 스펀본드 웹(또는 SMS 직물 적층물의 스펀본드 층) 제조에 핵제를 사용하는 것은 섬유 인성을 증가시키는 것으로 나타나지 않는다. 이는 스피닝 응력만에 의하여 급속도의 핵성성 효과가 유도되고 그로 부터 인성이 증가되기 때문인 것으로 여겨진다. 핵제가 결정화를 촉진하는 정지된 결정화에 비하여 스피닝 동안의 결정화 공정은 핵제에 의해서 촉진되지 않는다. 따라서, 핵제는 스펀본드 필라멘트를 스피닝하는 작용에 의해 자연적으로 발생하는 것 이외의 추가적인 인성을 부여하는 데에는 유용하지 않다고 여겨진다. 스펀본드 웹에 필라멘트를 열결합시키는 동안 또는 직물 적층물에 스펀본드 층을 열 스포트 결합하는 동안, 핵제는 재응고된 중합체에 강도가 유지되도록 하는 급속 재결정을 촉진시키는 것으로 여겨진다. 핵제로 인하여, 재응고된 중합체는 또한 결합점 및 특히 그의 주변에서 핵제가 존재하지 않았을 때보다 더 강인하게 나타나는 것으로 여겨진다.
핵제를 사용하여 생성시킨 직물 적층물의 개선된 결합 강도는 개선된 직물 강도의 원인이 되는 것으로 여겨진다. 이와 관련하여, 핵제 첨가제는 결합 보조제로 작용하는 것이지 섬유 강도 향상용 첨가제로 작용하는 것은 아닌 것으로 간주될 수 있다. 와까쓰끼 등의 특허는 핵제를 스펀본드 웹 또는 스펀본드 직물 적층물의 결합 보조제로 사용하는 것을 시사하는 바 없다.
본 발명의 직물 적층물의 스펀본드 층이 용융취입성형 층에 열결합되면, 스펀본드 층은 부직포 적층물의 강도 향상 및 내마모성 향상에 기여한다. 용융취입성형 층은 부직포 적층물의 차단성 보유에 기여한다. 따라서, 부직포 적층물은 작업자와 작업자의 의복을 먼지, 기름 및 비독성 액체 및 분무물로부터 보호하기 위하여 작업자에게 착용되는 의복에 특히 유용하다. 또한, 본 발명의 부직포 적층물은 의료용 의복, 예를 들어 외과 의사용 가운에 유용하다.
또한, 유효량의 핵제가 첨가된 열결합 스펀본드 웹은 그외 다른 다양한 적용분야에 유용하다. 특히 본 발명의 스펀본드 웹은 기저귀 라이너로 사용될 수 있다. 기존의 스펀본드 기저귀 라이너에 비하여 개선된 내구성을 갖고 있기 때문에, 본 발명의 스펀본드 웹은 낮은 기초 중량으로, 그에 따라 저가로 제조될 수 있고, 통상의 보다 고중량이고 고가인 스펀본드 웹의 내구성과 동일한 내구성을 지니게 된다.
본 발명의 다른 목적 및 장점들은 이하의 상세한 설명 및 첨부 도면에 따라 명백해질 것이다.
본 발명을 바람직한 실시태양과 관련하여 설명하지만, 본 발명이 이 실시태양에 한정되는 것은 아니다. 즉, 특허 청구의 범위로 한정된 본 발명의 취지 및 범위내에 포함될 수 있는 모든 변경, 개정 및 유사 형태들을 망라하기 위한 것이다.
제1도에는, 본 발명에 따른 SMS 부직포 적층물(12)를 제조하는 데에 사용되는 성형기(10)이 개략적으로 도시되어 있다. 특히, 성형기(10)은 무한 유공 성형 벨트(14)로 이루어져 있다. 벨트(14)는 롤러(16 및 18) 둘레에 감겨져서 화살표로 나타낸 방향으로 움직인다. 성형기(10)은 3개 영역, 스펀본드 영역(20), 차단 층 형성 영역(22) 및 스펀본드 영역(24)를 지니고 있다. 각 영역은 직물 적층물(12)의 각 층을 생성한다. 진공원(4)는 적충물(12)의 층들을 벨트(14) 위에 끌어 놓기 위하여 벨트(14) 아래에 위치한다. 보다 큰 기초 중량의 층을 구축하기 위하여 2개를 넘는 스펀본드 영역과 1개를 넘는 차단 층 형성 영역을 이용할 수 있는 것으로 이해하여야 한다. 별법으로는, 각 적충물층을 독립적으로 형성시켜 롤링한 후 다른 곳에서 직물 적층물로 전환시킬 수 있다. 또한, 직물 적층물(12)는 직물 적층물(12)의 특정 최종 용도에 대한 필요 조건에 따라 3개 층 이상 또는 미만으로 형성시킬 수 있다.
스펀본드 영역(20 및 24)는 방사구를 지닌 통상의 압출기로서 중합제의 연속상 필라멘트를 생성시켜, 이들 필라멘트를 무작위 접촉 방식으로 성형 벨트(14) 상에 배치하는 역활을 한다. 스펀본드 영역(20 및 24)는 공정 속도 및 사용되는 특정 중합체에 따라 1개 이상의 방사구 헤드를 포함할 수 있다. 스펀본드 재료를 생성시키는 기술은 본 분야에서 통상적인 것이고, 이와 같은 스펀본드 형성 영역의 디자인은 본 분야의 보통의 숙련가의 능력 범위내에 있을 것으로 여겨진다. 부직 스펀본드 웹(28 및 36)은 특허 문헌, 도르쉬너(Dorschner) 등의 미합중국 특허 제3,692,6l8호; 키니(Kinney)의 미합중국 특허 제3,338,992호 및 제3,341,394호; 레비(Levy)의 미합중국 특허 제3,502,538호; 하트만(Hartmann)의 미합중국 특허 제3,502,763호 및 제3,909,009호: 도보(Dobo) 등의 미합중국 특허 제3,542,615호: 하몬(Harmon)의 카나다 특허 제803,714호: 및 애펄(Appel) 등의 미합중국 특허 제4,340,563호에 예시되어 있는 통상 방식에 따라 제조된다. 중합체의 연속상 필라멘트를 갖는 부직 웹을 생성시키는 다른 방법들을 본 발명에 사용할 수 있다.
연속상 필라멘트로 제조한 스펀본드 재료들은 일반적으로 3가지 이상의 통상적 특징을 지니고 있다. 먼저, 중합체를 방사구를 통하여 연속적으로 압출시켜서 불연속상 필라멘트를 형성시킨다. 이어서, 중합체 필라멘트를 분자 배향시켜서 인성을 성취하기 위하여 필라멘트를 파열시키지 않으면서 기계적으로 또는 공기압식으로 연신시킨다. 마지막으로, 연속상 필라멘트를 캐리어 벨트 상에 실질적으로 무작위 방식으로 배치시켜 웹을 형성시킨다. 특히, 스펀본드 영역(20)은 섬유 형성 중합체로부터 스펀본드 필라멘트(26)을 생성시킨다. 필라멘트를 벨트(14) 상에 무작위로 배치시켜 스펀본드 외층(28)을 형성시킨다. 필라멘트 형성 중합체에 대해서는 이후에 보다 상세히 설명한다.
차단층(32)는 용융취입성형 미세섬유 웹이다. 용융취입성형에 의하여 열가 소성 섬유의 부직 웹을 형성시키는 기술은 본 분야에 잘 알려져 있고, 여러 특허 및 간행물[V. A. Wendt, E. L. Boon, and C. D. Fluharty, Naval Research Laboratory Report No. 4364, “Manufacture of Super-fine Organic Fibers”; K. D. Lawrence, R, T. Lukas, and J. A. Young, Naval Research Laboratory Report No. 5265, “An Improved Device for the Formation of Super-fine Thermoplastic Fibers”; 분틴(Buntin) 등의 미합중국 특허 제3,849,241호, 프렌티스(Prentice)의 미합중국 특허 제3,676,242호, 및 페이지(Page)의 미합중국 특허 제3,981,650호]에 기재되어 있다. 일반적으로, 용융취입성형은 열가소성 재료의 고온 용융물을 다이 헤드의 다이 선단부중의 미세한 오리파스들의 열을 통하여 압출 오리파이스의 각 면에 배열된 가열 가스, 통상은 공기의 집중 고속 기류 중으로 밀어내는 압출기를 사용한다. 하딩(Harding) 등의 미합중국 제3,825,380호에는 통상의 다이 헤드가 개시되어 있다. 고온 용융물은 오리파이스에서 나올 때, 고속의 가열 가스 기류를 만나게 되고, 열가소성 재료의 유출류는 가스에 의해 약해져서 불연속상 섬유 형태로 파열된 다음, 통상 유공 벨트인 이동하는 수집기 표면(도시되지 않았음) 상에 배치되어 열가소성 섬유의 웹을 형성한다. 이어서, 용융취입성형된 웹이 롤(50)과 같은 롤에 권취되어 후에 사용되거나, 용융취입성형 층이 스펀본드 웹(28) 상에 직접 형성되어 SMS 직물 적층물(12)를 생성시킬 수 있다. 제1도에 도시된 바와 같이, 용융취입성형 웹(32)가 롤(50)으로부터 차단층 형성 영역(22)로 이송된다. 용융취입성형 웹(32)는 롤(50)으로부터 탈취되어 가이드 롤러(52 및 54)를 거쳐 스펀본드 층(28) 위에 배치된다.
용융취입성형 차단 층(32)가 차단층 형성 영역(22)에서 스펀본드 층(28) 위에 배치된 후에, 스펀본드 영역(24)는 스펀본드 필라멘트(34)를 생성시키고, 생성된 필라멘트는 용융취입성형 웹(32) 위에 무작위 배향으로 배치되어 웹(36)을 형성한다. 예를 들어 작업복용 직물 적층물의 경우에는 층(28 및 36) 각각은 약 13.6g/m2(0.4 oz/yd2) 내지 약 27.1 g/m2(0.8 oz/yd2)의 기초 중량을 갖는 것이 바람직하다. 작업복용 직물 적층물의 경우 용융취입성형 차단층은 약 3.4g/m2(0.1 oz/yd2) 내지 약 20.3g/m2(0.6 oz/yd2)의 기초 중량을 갖는 것이 바람직하다.
생성된 직물 적층물(12) (제2도)는 이어서 패턴/앤빌 결합 롤러(38 및 40)에 공급되고, 임의로는 패턴/앤빌 엠보싱 롤러(64 및 66)에 공급된다.
결합 롤러(38)의 표면은 스포트 또는 격자와 같은 돌출된 패턴을 갖고 있다. 결합 롤러들은 적층물(12)의 스펀본드 층(28 및 36)을 형성하는데 사용된 중합체의 연화 온도까지 가열된다. 직물 적층물(12)가 가열된 결합 롤러(38 및 40) 사이를 통과할 때, 결합 롤러에 의하여 재료가 압축 가열되어 롤러(38)의 패턴에 따라 제2도에 나타낸 영역(41)과 같은 불연속 영역의 패턴을 만들어내고, 직물 적층물(12) 영역들이 층간 결합하게 된다. 이와 같은 불연속 영역 또는 스포트 결합은 본 분야에 잘 알려져 있고, 가열 롤러에 의하거나 웹(12)를 초음파 가열하여 열결합 필라멘트, 섬유 및 층의 불연속 영역을 생성시킬 수 있다.
본 발명에 따라서, 3개 층의 적층물(12)는 패턴이 있는 통상의 결합 롤러(38 및 40)에 의하여 1차로 점 결합된다. 2차 엠보싱 롤러(64 및 66)을 사용하는 경우, 결합 롤러(38 및 40)의 패턴은 로저스(Rogers)의 미합중국 의장 특허 제264,512호에 개시된 바와 같이 “와이어 위브(wire weave)” 패턴이 바람직하다. 1차 결합 롤러(38 및 40)만을 사용한다면 목적에 따라 다양한 결합 패턴을 사용할 수 있다. 1차 패턴(롤러 38) 상의 핀 모두가 보통의 날카로운 모서리 대신 둥근 모서리를 가져서 결합 지점 주변에서 중합체가 파열되는 것을 최소화하고 그에 의해 강도를 최대화하는 것이 바람직하다. 2차 엠보싱 패턴(롤러 64 및 66)을 사용하는 경우, 1차 결합 패턴(롤러 38 및 40)은 충분히 낮은 결합 영역을 갖고 있어서 양호한 드레이프성을 유지하고, 과도 결합을 야기할 수 있는 용융취입성형 차단층의 통기성 저하를 최소화하여야 한다.
적층물(12)는 결합 롤러(38 및 40)에 의해 결합된 후, 폴리프로필렌의 연화 온도에서 저압을 가하도록 세팅된 패턴/앤빌 엠보싱 롤러(64 및 66)을 통과함으로써 1차 결합 패턴의 패턴 면상의 2차 표면 패턴 형성 공정을 거치게 된다. 패턴롤러(64 및 66)은 예를 들어 20%의 결합된 영역을 지닌 6.4516cm2(1 평방 인치)당 30 x 30 도트의 원형 도트를 갖는 균일한 패턴인 킴벌리-클라크의 “LT-9” [354 핀/cm (900 핀/인치)] 패턴과 같은 패턴을 부여할 수 있다. 그러나, 1차 결합 패턴과 2차 엠보싱 패턴과의 많은 조합을 이용하여 목적한 효과를 성취할 수 있는데, 예를 들면 킴벌리-클라크의 “와이어 위브”, “714”, “EHP”, “밀집 다이아몬드”등의 어느 2개 패턴 쌍을 이용할 수 있다. “EHP” 패턴은 한슨과 페닝스(Hansen ＆ Pennings)의 미합중국 특허 제3,855,046호에 개시되어 있다. “714” 패턴은 제5도에 도시되어 있는데, 약 0.94mm(0.037 인치)의 핀 깊이, 약 0.56mm(0,022 인치)의 핀 크기 및 약 13.2 %의 결합 영역 백분율을 갖고 있다. “밀집 다이아몬드”는 제6도에 도시되어 있는데, 약 0.69mm(0.027 인치)의 핀 깊이, 약 0.43mm(0.017 인치)의 핀 크기 및 약 15.5%의 결합 영역 백분율을 갖고 있다. 1차 패턴과 조합되는 경우 2차 패턴의 목적은 직물 전체에 보다 복잡한 패턴을 주입하여 양호한 드레이프성을 그대로 갖고 있으면서도 보다 천에 가까운 외관을 창출하기 위한 것이다. 또한, 2차 패턴은 직물을 미세 패턴의 플라스틱 또는 금속 와이어로 표면 엠보싱함으로써 주입될 수 있다. 이와 같은 2차 엠보싱은 시아라파(Sciaraffa) 등에게 허여되어 본 발명의 양수인인 킴벌리-클라크 코포레이션에게 양도된 미합중국 특허 제4,333,979호에 개시되어 있다.
마지막으로, 적층물(12)에 통상의 관례에 따라 플루오로카본/대전방지 처리를 가할 수 있다(침지 및 압착 공정). 과량의 물을 제거하고 적층물을 건조 경화시킨다. 다른 처리 방법은 작업복의 외층인 엠보싱된 표면에 소수성 플루오로카본/대전방지 처리를 가하고 착용자의 몸체에 접하는 내층에 습윤 처리를 가하는 것을 특징으로 한다. 이러한 2면 처리는 소수성 약품 및 습윤제를 2면 분무 도포하거나 이들 첨가제를 중합체 용융물 증에 직접 첨가함으로써 달성할 수 있다. 이와 같은 추가적인 개선에 의하여 습윤제로 처리된 면이 피부로부터 땀을 흡수하기 때문에 안락감이 대단히 좋게 된다.
적층물의 개선된 내구성을 위하여, 열가소성 중합체와 유효량의 핵제와의 혼합물로부터 스펀본드 층을 형성시킨다. 본 발명 수행에 있어서 다수의 중합체를 사용할 수 있다고 여겨지는데, 예를 들면 폴리프로필렌, 폴리에틸렌, 프로필렌과 5 중량% 이하의 에틸렌을 기재로 하는 랜덤 공중합체가 있다. 바람직한 실시태양에 있어서, 열가소성 중합체는 용융 유속 12g/10분 이상의 것이 사용될 수 있지만 230℃에서의 용융 유속이 35g/10분 이상인 폴리프로필렌이다.
본 발명에 유용한 핵제로는 입자 크기 1 미크론 이하 직경의 소수성 발연 실리카, 비스(p-에틸벤질리덴)소르비톨, 디벤질리덴 소르비톨 및 디(메틸벤질리덴)소르비톨이 있다. 또한, 다른 공지의 무기 및 유기 핵제도 사용될 수있다. 가장 효과적인(따라서 바람직한) 핵제는 소르비톨 형이고, 특히 디(메틸벤질리덴)소르비톨인데, 중합체 용융물 전반에 걸쳐 중합체상 네트워크로 분포되어 있는 것으로 널리 알려져 있기 때문이다. 이에 의하여 다른 핵제에 비하여 향상된 효율에 기인하는 핵생성에 따른 다수의 영역이 생성된다. 바람직한 실시태양에 있어서, 핵제는 열가소성 중합체 및 핵제 혼합물의 약 0.1 내지 0.3 중량%를 구성한다.
본 발명의 직물을 형성함에 있어서, 공정 편리성을 위하여 핵제를 농축 펠렛으로부터 목적한 농도로 폴리프로필렌 공급 원료 중에 첨가하는 것이 바람직하다. 핵제는 농축 펠렛 형태로 공급 원료 중에 균질하게 분산되어야 한다. 핵제는 일반적으로 접착 영역에서 용융 중합체의 강인성을 증가시키는 열점 결합 후의 용융된 중합체의 급속 재결정을 유도하는 작용을 하는 것으로 여겨진다.
이하의 실시예를 통하여 본 발명에 따른 부직 스펀본드 웹 및 부직포 적층물을 예시한다.
[실시예 1]
[스펀본드 웹]
웹 - 각각 45.8g/m2(1.35 oz/yd2)의 기초 중량을 갖는 제1도에 도시된 스펀본드 층(28 및 36)과 같은 스펀본드 웹 원료 :
공급 원료 중합체 - 230℃에서 MFR 35인 엑손(Exxon)3445 폴리프로필렌-엑손 케미칼(Exxon Chemical; Baytown, TX 소재)사제; 핵제 - 디(메틸벤질리덴)소르비탈-밀라드(Millad)3940-밀리컨 케미칼(Milliken Chemical; Spartanburg, S. C. 소재)사제; 및 배합 중합체 -230℃에서 MFR 35인 히몬트(Himont) PF 301 폴리프로필렌-히몬트 케미랄(Himont Chemical; Wilmington, OE 소재)사제.
공정 설비 - 선형 연신 시스템(Linear Drawing System; LDS) 스피닝 기술(애펄 등의 미합중국 특허 제4,340,563호에 개략적으로 기술되어 있음)을 이용하는 너비 35.6cm(14 인치) (Pilot) 설비.
공정 매개 변수 :
처리량 - 0.7 ghm(g/홀/분)
용융온도 -221℃(430℉)
선속도 - 29 m/분(95 ft/분)
결합 롤러(롤러 38 및 40) :
패턴 - 714 나선형
하중 - 3.06 기압(45 Psi), 양 롤러
본 실시예에서는 핵제인 밀라드 3940을 히몬트 PF301 폴리프로필렌 중에 10 중량%의 농도로 배합시켰다. 이어서, 배합된 폴리프로필렌을 엑손 3445 폴리프로필렌 공급 원료 중합체와 혼합하여 최종 중합체 중의 첨가제 농도를 0.25 중량%로 만들었다. 생성된 스펀본드 재료를 결합 롤러 중으로 통과시켰다. 실시예 1의 스펀본드 웹에 대해서는 2차 엠보싱 롤러를 사용하지 않았다.
상기 실시에 1에 따라 샘플 7A, 7B 및 7C를 제작하였다. 샘플 7A, 7B 및 7C에 있어서, 차이는 패턴 결합 롤러 온도에만 있었다.
샘플 롤러(38)의 온도
7A 132℃(270℉)
7B 138℃(280℉)
7C 143℃(290℉)
또한, 핵제인 밀라드 3940을 폴리프로필렌에 가하지 않은 것 외에는 각각 7A 및 7B와 동일한 결합 온도 및 조건으로 대조용 샘플 2A 및 1B를 제작하였다. 143℃(290℉)에서 결합된 스펀본드 웹 7C에 대해서는 대조용 샘플을 제작하지 않았다.
샘플을 종방향 및 횡방향에서 인장 강도 시험하였다. 인장 시험에는 ASTM표준 D1776, 시험용 텍스타일의 검사(Conditioning Textiles For Testing)에 따라 피크 하중; 신장 백분율; 및 피크 하중 에너지를 포함시켰다. 그 결과를 하기 표 1에 나타낸다.
[표 1]
본 실시예에 있어서, 본 발명 스펀본드 웹에 대한 피크 하중값 및 피크 에너지 값은 대조용 스펀본드 웹에 대한 대응 값보다 더 높았다. 인장 응력이 스펀본드 웹에 가해질 때 핵제를 함유하는 스펀본드 웹의 경우가 대조용 첨가제 비함유 스펀본드 웹의 경우보다 더 오랫동안 결합점의 모양이 유지되는 것으로 나타나는데, 이는 본 발명 스펀본드 웹의 결합점이 보다 더 지속적이라는 것을 의미한다.
또한, 스펀본드 웹에 대하여 ASTM 표준 D4970-89, 텍스타일 직물의 필링 저항성 및 기타 관현 표면 변화의 표준 시험법(Standard Test Method For Pilling Resistance And Other Related Surface Changes Of Textile Fabrics) [마틴데일 압력계법(Martindale Pressure Tester Method)]에 따라 내 마모성을 시험하였다. 이 시험 방법에서는 스펀본드 웹의 패턴 면에 유리 섬유 강화된 실리콘 고무 연마제를 사용하여 0.088 기압(1.3 psi 또는 9 KPa)의 압력하에 120 사이클의 연마를 가하였다. 시편에 대해서 표면 퓨징(fuzzing) (섬유 부품림), 필링(소형 섬유 덤불), 로핑(roping), 층분리 또는 홀의 존재를 조사하고, “1”은 가장 마멸된 것을 나타내고 “5”는 가장 덜 마멸된 것을 나타내는 식으로 넘버링한 표준 사진 세트와 비교하여 1, 2, 3, 4 또는 5의 수치 등급을 부여하였다.
그 결과를 하기 표 2에 나타낸다.
[표 2]
샘플 7B가 샘플 IB보다 더 큰 내 마모성을 가지고 있다는 결과로부터 다소 시사하는 바가 있지만, 상기 결과는 본 발명 스펀본드 웹이 본 발명 이외의 스펀본드 웹보다 개선된 내마모성을 지니고 있다는 것을 충분히 입증하는 데에는 완벽하지 않다. 그러나, 샘플 7C의 높은 내마모성이 그에 상당하는 본 발명 이외의 스펀본드 웹에서도 나타날 것으로는 예측되지 않는다.
스펀본드 웹에 대해서 다른 시험법[ASTM 표준 Dl175, 텍스타일 직물의 내마모성(Abrasion Resistance Of Textile Fabrics)]에 따라 내 마모성을 시험하였다. 테이블 시험으로 알려져 있는 이 시험 방법에서는 패턴 면에 125g 카운터 중량을 지닌 연마용 고무(CS-O) 휠을 사용하여 40 사이클의 연마를 가하였다. 연마된 시편에 대해서 표준 사진 세트와 비교하여 “1”은 가장 심하게 마모된 것을 나타내고 “5”는 가장 덜 마모된 것을 나타내는 것과 가장 유사한 사진을 기초로 해서 1, 2, 3, 4 또는 5의 등급을 부여하였다. 시편에는 수평 및 수직 상으로 등급을 부여하여 2개 등급 중 낮은 값을 최종 등급으로 부여하였다. 그 결과를 하기 표 3에 나타낸다.
[표 3]
상기 결과로부터 본 발명의 첨가제 함유 스펀본드 웹의 내마모성이 대조용 스펀본드 웹의 경우에 비하여 증가되어 있음을 알 수 있다.
마지막으로, 킴벌리-클라크, 영국 시험법(Kimberly-Clark, Great Britain Test Procedure) KCL 050에 따라, A.A.T.C.C. 촉진제를 사용하면서 AATCC 시험법 93-1978에 기초하여 스펀본드 웹의 비교 내마모성을 평가하였다. 이 시험에서는 연마용 라이너가 부착된 챔버 중에서 여러 시간 동안 2000rpm으로 세팅시킨 채 샘플을 무작위로 텀블링시키고, 마모 작용으로 인한 인장 강도의 손실을 측정하였다.
따라서, 이 시험은 의복 재료의 일상 착용시 굴곡에 의해 있게 되는 응력으로 인하여 재료가 파열되는 것에 대한 저항성을 측정하기 위한 것이다.
종 방향 및 횡 방향에서 ASTM 표준 D1776, 시험용 텍스타일의 검사에 따라 피크 하중 면에서 시간 경과에 따른 인장 강도의 변화를 측정하였다.
그 결과를 하기 표 4에 나타내었는데, 모든 강도 값은 연마되지 않은 대조용 스펀본드 웹 2A의 강도의 백분율로 표기하였다.
[표 4]
상기 결과로부터 본 발명의 스펀본드 웹이 그의 대조용 대응물보다 연마성 마모 동안 더 높은 강도 백분율을 유지함을 알 수 있다. 또한, 상응하는 경향이 피크 에너지 값으로도 관찰되었다.
증가된 웹 강도가 섬유 강도 증가로부터 유래하는 것인지의 여부를 판단하기 위하여, 연방 정부 시험법 191A 방법 4100 (1978)에 따라 상기 대조용 및 본 발명의 스펀본드 웹에 사용된 섬유의 강도 특성을 측정하였다. 대조용 섬유 1은 대조용 직물 1B에 대응하며, 대조용 섬유 2는 대조용 직물 2A에 대응하고, 본 발명 섬유 7은 본 발명 직물 7A, 7B 및 7C에 대응한다.
그 결과를 하기 표 5에 나타낸다
[표 5]
상기 결과로부터 섬유의 기계적 특성은 섬유 7에 핵제를 첨가하여도 개선되지 않음을 알 수 있다. 그러나, 섬유의 신장도는 (표 1에 나타난 웹의 높은 신장도가 반영된 것은 아니지만) 분명히 증가한다.
상기 결과로부터, 본 실시예에 있어서 본 발명 스펀본드 웹의 기계적 특성면에서의 증가가 고강도 섬유로부터 유래한 것이 아님을 알 수 있다. 따라서, 높은 웹 강도는 핵생성 첨가제를 함유하는 섬유의 경우에 결합점에서 섬유 강도가 보다 높게 보유된 것에 기인하는 것임을 알 수 있다.
[실시예 2]
[스펀본드 웹]
다음의 경우에 실시예 1의 실험을 반복 실시하였다. 스펀본드 웹을 제조함에 있어서는 실시예 1에서와 같이 동등하게 모든 사항을 유지하였다(원료, 웹 구성, 웹 중량, 첨가제 농도, 공정 및 공정 조건). 유일하게 결합 온도가 웹의 강도 향상에 미치는 영향을 보다 세밀하게 연구하기 위하여 결합 온도를 보다 광범위하게 변화시켰다. 본 발명 및 상기 실시예 2에 따라 샘플 6-10을 제작하였다. 샘플 6-10 사이의 유일한 차이는 결합 롤러 온도이다.
또한, 대조용 샘플 1-5를 제작하였다. 샘플 1-5는 폴리프로필렌에 핵제인 밀라드 3940을 가하지 않았고 샘플 6-10의 결합 롤러 온도에 비하여 롤러 온도에 약간의 변화를 가한 것 이외에는 샘플 6-10에 해당한다.
종방향 및 횡방향의 인장 강도 및 트랩 인열 강도에 대해서 샘플을 시험하였다. 인장 시험에는 ASTM 표준 D1776, 시험용 텍스타일의 검사에 따라 피크 하중, 신장 백분율 및 피크 하중 에너지를 포함시켰다. 트랩 인열 시험은 ASTM 표준 D1117-14, 사다리꼴 인열 강도 (Trapezoid Tearing Strength)에 따라 시험하였다. 그 결과를 하기 표 6 및 7에 나타낸다.
[표 6]
[표 7]
상기 결과로부터 결합 온도 범위 전체에 있어서 최대 피크 하중 값이 본 발명의 스펀본드 웹 (종방향에서는 9번 샘플 및 횡방향에서는 10번 샘플)에 있음을 알 수 있다. 그러나, 본 실시예에서는 대조용과 대응하는 본 발명의 수치 사이에 큰 차이가 없었다.
또한 상기의 결과에서는 종방향 및 횡방향에서의 피크 에너지 값이 대조용 재료에서 보다 본 발명 스펀본드 웹인 경우에서 더 높게 나타났다. 최대값은 본 발명의 스펀본드 웹 (종방향에서는 9번 샘플 및 횡방향에서는 10번 샘플)에 있었다.
인열 강도 값은 일반적으로 본 발명의 스펀본드 웹에서 더 높았지만, 이는 온도 범위 전체에 있어서 최대값이 본 발명 스펀본드 웹 9에 있는 종방향에서만 적용될 수 있을 뿐이다.
실시에 1에서와 같이, 섬유의 기계적 특성을 측정하고 그 결과를 하기 표 8에 나타내었다.
[표 8]
상기의 결과로부터, 본 발명 스펀본드 웹의 강토가 대조용 스펀본드 웹에 비하여 증가되어 있지만, 이 증가된 웹 강도는 고장도 섬유로부터 유래한 것이 아님을 알 수 있다. 실제로, 섬유의 기계적 특성은 핵제를 첨가하여도 개선되지 않았다.
[실시예 3]
[SMS 직물 적층물]
웹 - 총 기초 중량 45.8g/m2(1.35 oz/yd2)인 2개 스펀본드층 및 기초 중량 15.3g/m2(0.45 oz/yd2)인 1개 용융취입성형층으로 이루어진 기초 중량 61.1g/m2(1.8oz/yd2)인 제1도의 적층물(12)와 같은 스펀본드/용융취입성형/스펀본드 적층물.
원료 (스펀본드) - 공급원료 중합체 - 히몬트 PF 301 폴리프로필렌;
핵제 - 디(메틸벤질리덴)소르비톨 - 밀라드 3940: 및
배합 중합체 - 히몬트 PF 301 폴리프로필렌(미국 델라웨어주 월밍톤 소재 히몬트 케미칼사제).
원료 (용융취입성형) - 공급원료 중합체 - 230℃에서 MFR 700인 히몬트 PF 015 폴리프로필렌.
공정 설비 - 루지 (Lurgi) 스피닝 기술 [도쉬너 (Dorschner) 등의 미합중국 특허 제3,692,618호에 개략적으로 기술되어 있음]을 이용하는 너비가 큰 시판 설비.
공정 매개 변수 : 이하 참조
결합 롤러 (롤러 38 및 40) ; 패턴 : “EHP”
전술한 실시예들에서와 같이, 핵제를 히몬트 PF 301 폴리프로필렌 중에 10 중량%의 농도로 배합시켰다. 이어서, 배합된 폴리프로필렌을 히몬트 PF 301 공급원료 중합체와 혼합하여 최종 중합체 중의 첨가제 농도를 0.2 중량%로 만들었다. 첨가제는 스펀본드층에만 존재하게 하였다. 생성된 적층물을 결합 롤러 중으로 통과시켰다. 실시예 3의 직물 적층물에 대해서는 2차 패턴 롤러를 사용하지 않았다.
대조용 직물 적층물 롤 시리즈 301487 내지 301491을 첨가제를 사용하지 않고 제조하였다. 공정 조건을 최대 직물 적층물 강도에 최적하도록 하면서 본 발명 및 상기의 실시예 3에 따라서 직물 적층물 롤 시리즈 301513 내지 301521을 제조하였다. 공정 조건 상 유일한 차이는 본 발명의 직물 적층물의 경우가 접착 온도에서 7℃ (13℉) 더 높다는 것이다.
샘플을 인장 강도, 피크 에너지, 파단 신도 및 인열 강도에 대해서 시험하고, 시험 결과를 하기 표 9에 나타내었다.
[표 9]
상기 경우에 있어서, 트랩 인열 값에 있어서 변화가 없었다. 타버 (Taber)법에 따라 내 마모성을 측정하였다. 이 시험으로 명백하듯이 내마모성에는 변화가 없었다. 마지막으로, 수두점 (hydrostatic head)으로 측정한 방수성은 변화가 없었는데, 이로부터 첨가제가 직물 적층물의 차단성에 악영향을 끼치지 않음을 알 수 있다.
표 1의 결과로부터, 칼렌더링 온도가 적절하게 최적화됨에 따라 첨가제가 직물 적층물의 인장 강도 및 에너지를 증가시키는 것을 알 수 있다. 정규적인 제조 단계에서는 직물 적층물이 롤러에 달라 붙는 바람직하지 않은 경향이 있고 결합점에서 핀홀이 생성되는 것으로 알려져 있기 때문에 승온된 칼렌더링 온도에서 대조용은 사용되지 않았다. 실제로, 직물 적층물로부터 첨가제를 초기에 제거하였을때, 직물 적층물이 롤러에 달라 붙는 징후를 보이기 시작했고, 그에 따라 칼렌더링 온도를 감소시켜 보정하였다.
증가된 강도는 승온된 결합 온도에서만 성취될 수 있음에 주목해야 한다. 이는 첨가제가 함유되지 않은 직물 적층물에 비하여 첨가제가 함유된 직물 적층물이 보다 더 큰 온도 저항성을 갖고 있다는 것을 의미한다.
상기 결합 온도 증가는 가해진 시험 시간 내에 성취될 수 있었던 최대 값이었다. 보다 높은 온도에서 그의 최적화에 따라 보다 높은 강도 증가가 성취될 수 있다.
또한, 본 발명의 직물 적층물에 있어서 결합점은 대조용 직물 적층물에 있어서의 결합점 보다 더 높은 파단 저항성을 나타내었다. 이는 가해진 응력으로 인한 직물 적층물의 파열에 대한 고배율 확대 비데오 사진에 의해 확인되었다.
본 발명의 직물 적층물(12)는 다른 무엇 보다도 제3도 및 제4도에 예로써 도시한 의복(100)과 같은 작업복의 제조에 유용하다. 제3도는 의복(100)의 정면도이고, 제4도는 의복(100)의 배면도이다. 의복(100)은 목 부분(146), 우측 팔 부분(142), 좌측 팔 부분(138), 우측 다리 부분(124)를 포함하는 우측 몸통 부분(114) 및 좌측 다리 부분(118)을 포함하는 좌측 몸통 부분(112)로 이루어져 있다. 의복(100)은 제봉선(141)에 의한 우측 팔 부분(142) 및 제봉선(139)에 의한 좌측 팔 부분(138)으로부터 소매를 먼저 형성시킴으로써 구성된다. 우측 다리 부분(124)를 제봉선(136)을 따라 접합하고, 좌측 다리 부분(118)을 제봉선(134)를 따라 접합한다. 2개 몸통 패널(114 및 112)를 후면 제봉선(128) 및 지퍼(162)(제4도)로 접합한다. 좌측 팔 부분(138)을 제봉선(144)에 따라 좌측 몸통 패널(112)에 접합한다. 우측 팔 부분(142)를 제봉선(140)에 따라 우측 몸통 패널(114)에 접합한다. 목 부분(146)을 재봉선(130)에 따라 소매 및 몸통 부분에 부착한다. 허리 부분(120)에 탄력을 제공한다. 의복(100) 제조에 사용되는 적층물(12)의 내구성으로 인하여, 의복(100)은 통상의 SMS 직물 적층물로 구성된 유사 의복 보다 내구성이 더 좋다.

Claims (18)

  1. 열가소성 중합체와 유효량의 핵제와의 혼합물로부터 형성된 열가소성 필라멘트들이 열결합되어 이루어진 내구성 부직 웹.
  2. 제1항에 있어서, 부직웹이 스펀본드 웹인 부직 웹.
  3. 제1항에 있어서, 핵제가 디벤질리덴 소르비톨, 디(메틸벤질리덴)소르비톨, 비스(p-에틸벤질리덴)소르비톨 및 직경 1 미크론 이하의 입자 크기를 지닌 소수성 발연 실리카로 이루어진 군으로부터 선택된 것인 부직 웹.
  4. 제3항에 있어서, 핵제가 혼합물의 0.1 내지 0.3 중량%를 구성하는 부직 웹.
  5. 제1항에 있어서, 열가소성 중합제가 230℃에서의 용융 유속이 12 이상인 것인 부직 웹.
  6. 제5항에 있어서, 열가소성 중합제가 폴리프로필렌, 폴리에틸렌, 및 프로필렌과 5 중량% 이하의 에틸렌을 기재로 하는 랜덤 공중합체로 이루어진 군으로부터 선택된 것인 부직 웹.
  7. 열가소성 중합체와 유효량의 핵제와의 혼합물로부터 형성된 열가소성 필라멘트로 이루어진 스펀본드 층 1개 층 이상 및 열가소성 미세섬유의 용융취입성형 웹 1개 층 이상으로 이루어져 있고, 이들 층이 불연속상 영역에서 서로 열결합되어 있는 내구성 부직 적층물.
  8. 제7항에 있어서, 2개의 스펀본드 층 사이에 1개의 용융취입성형 층이 적층되어 있는 3개 층으로 이루어진 내구성 부직 적층물.
  9. 제8항에 있어서, 핵제가 디벤질리덴 소르비톨, 디(메틸벤질리덴)소르비톨, 비스(p-에틸벤질리덴)소르비톨 및 직경 1 미크론 이하의 입자 크기를 지닌 소수성 발연 실리카로 이루어진 군으로부터 선택된 것인 내구성 부직 적층물.
  10. 제9항에 있어서, 핵제가 혼합물의 0.1 내지 0.3 중량%를 구성하는 내구성 부직 적층물.
  11. 제8항에 있어서, 열가소성 중합체가 230℃에서의 용융 유속이 12 이상인 것인 내구성 부직 적층물.
  12. 제11항에 있어서, 열가소성 중합제가 폴리프로필렌, 폴리에틸렌, 및 프로필렌과 5 중량% 이하의 에틸렌을 기재로 하는 랜덤 공중합체로 이루어진 군으로부터 선택된 것인 내구성 부직 적층물.
  13. 열가소성 중합체와 유효량의 핵제와의 혼합물로부터 형성된 열가소성 필라멘트로 이루어진 스펀본드 층 1개 층 이상 및 열가소성 미세섬유의 용융취입성형 웹 1개 층 이상으로 이루어져 있고, 이들 층이 불연속상 영역에서 서로 열결합 되어 있는 내구성 부직 적층물로 이루어진 직물로부터 제조된 작업자 보호용 의복.
  14. 제13항에 있어서, 적층물이 2개 스펀본드 층 사이에 1개 용융취입성형 층이 적층되어 있는 3개 층으로 이루어진 의복.
  15. 제14항에 있어서, 핵제가 디벤질리덴 소르비톨, 디(메틸벤질리덴)소르비톨, 비스(p-에틸벤질리덴)소르비톨 및 직경 1 미크론 이하의 입자 크기를 지닌 소수성 발연 실리카로 이루어진 군으로부터 선택된 것인 의복.
  16. 제15항에 있어서, 핵제가 혼합물의 0.1 내지 0.3 중량%를 구성하는 의복.
  17. 제14항에 있어서, 열가소성 중합체가 230℃에서의 용융 유속이 12 이상인 것인 의복.
  18. 제17항에 있어서, 열가소성 중합제가 폴리프로필렌, 폴리에틸렌, 및 프로필렌과 5 중량% 이하의 에틸렌을 기재로 하는 랜덤 공중합체로 이루어진 군으로부터 선택된 것인 의복.
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