KR100200403B1 - Apparatus for decreasing torsion moment in textured yarn - Google Patents
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Abstract
이 장치는 실 도관내에로 공기공급구멍들(17,18,19)이 측방으로 접합하고 있는 하나의 관통하는 실도관(16)을 가지는 송풍노즐(14)를 포함한다. 이 구멍들(17,18,19)의 축들은 실도관(16)의 축으로부터 간격이 떼어져 있으며 그 결과로 공급된 압축공기는 실도관(16)내에서 와류를 형성한다. 실뀀간극(24)은 마찬가지로 측방으로 실도관(16)에 접합한다. 직조장치의 실가닥공급기의 뒤에 연결된 가열구역을 떠나는 직조된 실은 실도관(16)을 통하여 안내된다. 실도관(16)내에서의 공기와류는 가열구역을 통과하는 실에게 팽창을 부여한다.The apparatus comprises a blow nozzle 14 having one penetrating seal conduit 16 into which the air supply holes 17, 18 and 19 are laterally joined into the seal conduit. The axes of these holes 17, 18, 19 are spaced apart from the axis of the seal conduit 16 and the resulting compressed air forms a vortex in the seal conduit 16. The yarn gap 24 is similarly joined to the yarn conduit 16 laterally. Woven thread leaving the heating zone connected behind the thread strand feeder of the weaving device is guided through thread conduit 16. Air vortices within the seal conduit 16 impart expansion to the seal passing through the heating zone.
이 팽창은 비틀림모멘트를 감소시키며, 이 비틀림모멘트는 상기한 실가닥공급기를 떠나는 직조된 실에 존재한다. 감소된 비틀림모멘트를 가지고는 직조된실은 문제없이 계속가공하게 한다.This expansion reduces the torsional moment, which is present in the woven thread leaving the threaded strand feeder described above. With reduced torsional moment, the woven thread keeps working without problems.
Description
제1도는 이 발명에 따르는 장치를 가지는 보조실가닥-직조장치의 개략도.1 is a schematic representation of an auxiliary yarn strand-weaving device having a device according to the invention.
제2도는 확대된 칫수로된 이 발명에 따르는 송풍노즐이 도면.2 is a drawing of a blowing nozzle according to the invention in an enlarged dimension.
제3도는 제2도에서 3-3선에 의한 단면도.3 is a cross-sectional view taken along the line 3-3 in FIG.
제4도는 제3도로부터의 절취 확대도.4 is an enlarged cutaway view from FIG.
제5도는 제4도의 척도로 보여진 제2도에서의 5-5선의 단면도.FIG. 5 is a cross sectional view taken along the line 5-5 in FIG. 2 shown on the scale of FIG.
제6도는 제1변형에 대한 제4도와 유사한 도면.FIG. 6 is a view similar to FIG. 4 for a first variant.
제7도는 제2변형에 대한 제4도와 유사한 도면.FIG. 7 is a view similar to FIG. 4 for a second variant.
제8도는 제7도에 따르는 변형에 대한 제5도에 상응하는 단면도임.FIG. 8 is a cross-sectional view corresponding to FIG. 5 for the deformation according to FIG. 7.
* 도면의 주요부분에 대한 부호의 설명* Explanation of symbols for main parts of the drawings
10 : 멀티필라멘트사 11 : 제 1가열장치10: multifilament yarn 11: the first heating device
12 : 실가닥공급기 15 : 압축공기도관12: thread strand feeder 15: compressed air pipe
24 : 실뀀간극24: actual gap
공지된 보조실가닥-직조장치에서 직조하고자하는 멀티필라멘트사는 가열장치가 이전에 연결되어 있는 실가닥공급기에 공급한다. 고도로 회전될 실의 가열과 이어지는 냉각으로 인하여 실의 필라멘트내에서의 분자들은 변형된 상태에서 고정된다. 실가닥공급기후에 실가닥은 풀어지며, 필라멘트들은 곱슬곱슬하여지며, 그것으로 인하여 실은 불룩해짐과 높은 탄성을 갖는다. 동시에 실에는 비틀림모멘트가 발생한다.The multifilament yarns to be woven in known auxiliary thread-weaving devices are fed to the thread strand feeder to which the heating device is previously connected. Due to the heating and subsequent cooling of the yarn to be rotated highly, the molecules in the filaments of the yarn are fixed in a deformed state. After the feeding of the thread strands, the thread strands are released, the filaments are curled, which causes the threads to bulge and have high elasticity. At the same time, the torsion moment occurs in the yarn.
가끔 실은 높은 탄성을 감소시키기 위하여 또 실가닥 공급기의 뒤에 연결된 제2의 가열구열을 통하여 안내된다. 이 경우에 동시에 역시 실의 불룩함과 실중에서의 비틀림모멘트의 크기가 약간은 감소한다.Sometimes the yarn is guided through a second row of heaters connected to the back of the thread strand feeder to reduce the high elasticity. In this case, too, the swelling of the yarn and the magnitude of the torsional moment in the yarn are slightly reduced.
그러나 비틀림모멘트를 대체로 완전히 없어지게 하기 위하여 제 2 가열구역에서의 온도는 실이 역시 그의 불룩함을 아주다시 상실하도록 그렇게 높게 선택하지 않으면 안될 것이다. 그래서 기술된 방법에서 보조실가닥 직조된실안에서는 끊임없이 비틀림모멘트가 지배한다.However, in order to completely eliminate the torsional moment, the temperature in the second heating zone must be chosen so high that the yarn again loses its bulging very much. Thus, the torsion moment is dominant in the yarns woven in the described method.
직조된 실에서의 비틀림모멘트는 편물 또는 직물에로의 실의 가공에 있어서 장애가 되게 할 수가 있다. 예를들면 랏셀기(Raschel loom)에의 공급의 경우와 같이 실에 다만 비교적 작은 장력이 작용되자마자 실은 수축하고 고리들을 형성하며 이고리들의 변들은 서로 꼰다. 그러한 고리들은 기계부품들에 걸려있을수 있으며 실파단을 야기 할 수가 있다. 나아가서 이 고리들은 이들이 계속 가공에서 다시 풀려지지 않는다면 완성된 직물에서 결함을 형성한다. 또한 비틀림모멘트는 역시 고리형성이 없이 제조된 실을 가지고 직조된 직물의 비틀림을 야기시킨다.Torsional moments in woven yarns can be an obstacle in the processing of yarns into a knit or woven fabric. As soon as a relatively small tension is exerted on the thread as in the case of a supply to the Raschel loom, for example, the thread shrinks and forms rings, and the sides of the rings are twisted together. Such rings can be hung on mechanical parts and cause breakage. Furthermore, these rings will form defects in the finished fabric unless they continue to be unwound again in processing. Torsional moments also cause twisting of woven fabrics with yarns made without looping.
그래서 이 발명은 하나의 장치를 가지고 직조장치의 실가닥 공급기를 떠나는 직조된 실에서 비틀림모멘트가 감소되거나 제거되어질 수 있는 그러한 장치를 보조실가닥-직조장치에 만드는 과제를 설정하는 것이다.The invention thus sets out the task of making such a device in a sub-chamber-weaving device in which the torsion moment can be reduced or eliminated in a woven thread leaving a weaving device thread-strand feeder with one device.
장치로서 이 과제가 해결되는 그러한 발명에 따르는 장치는 직조된 실의 통과를 위한 실도관을 가지며, 구멍의 축이 실도관의 축으로부터 간격을 가지는 측방으로 실도관에로 접합하고 있는 적어도 하나의 공기공급구멍을 가지며, 그리고 측방으로 실도관에 접합하고 있는 실뀀간극을 가지는 하나의 송풍노즐에 의하여 특징지워진다.The apparatus according to the invention, which solves this problem as an apparatus, has a seal conduit for the passage of a woven thread and at least one air joined to the seal conduit laterally with an axis of the hole spaced from the axis of the seal conduit. It is characterized by one blow nozzle having a supply hole and a thread gap which is laterally joined to the seal conduit.
바람직하게는 직조된 실은 직조장치의 실가닥공급기와 송풍노즐사이에 또 하나의 제 2가열구역을 통하여 안내된다.Preferably the woven thread is guided through another second heating zone between the thread strand feeder of the weaving device and the blowing nozzle.
공기공급구멍들에 압축공기가 공급되는 송풍노즐은 제2의 실가닥공급기로서 작용하며 이 제 2의 실가닥공급기는 직조장치의 제 2가열구역을 통과하고 있는 실에게 보조의 실가닥을 부여한다. 상기의 실가닥이 이 실이 제 1실가닥 공급기로부터 받은 그러한 실가닥에 대향하여져 있다면 제 2가열구역에서는 실의 불룩함이 현저하게 감소되는 일이 없이 직조된실에서는 비틀림모멘트는 감소되거나 또는 실제로 완전히 제거된다.A blow nozzle, through which compressed air is supplied to the air supply holes, acts as a second thread strand feeder, which provides the auxiliary thread strand to the thread passing through the second heating zone of the weaving device. . If the thread strand is opposed to such thread strand received from the first thread strand feeder, the torsion moment in the woven thread is reduced or actually decreased without significantly reducing the thread bulge in the second heating zone. Completely removed.
이 발명의 실시예들은 다음에 도면에 의하여 더 자세히 설명된다.Embodiments of this invention are described in more detail by the following figures.
제1도에 개략적으로 표시된 보조실가닥-직조장치에서는 직조하고자하는 멀티필라멘트사(10)가 제 1가열장치(11)를 거쳐서 실가닥공급기(12), 예를들면 마찰 실가닥공급기에 공급된다. 실가닥공급기(12)를 떠나고 있는 직조된 실은 불룩하며 고탄성을 가지고 있다. 실가닥공급기(12)에 의하여 실에 주어진 팽창은 실가닥공급후에 다시 해소된다. 공지된 보조실가닥-직조장치에서는 여기서 실중에는 실을 다시 비틀리게하는 비틀림모멘트가 나타난다.In the auxiliary yarn strand-weaving apparatus schematically shown in FIG. 1, the multifilament yarn 10 to be woven is supplied to the thread strand feeder 12, for example, the friction thread strand feeder, via the first heating device 11. . The woven thread leaving the thread feeder 12 is bulging and has high elasticity. The expansion given to the yarn by the thread strand feeder 12 is released again after the thread strand feed. In the known auxiliary yarn strand-weaving device, there is a torsional moment in the yarn which causes the yarn to twist again.
상기의 실은 다음에 목적에 맞게 공지된 방법으로 실가닥공급기(12)의 뒤에 연결된 제 2의 가열장치(13)에 안내되며, 이 제 2가열장치는 실의 탄성을 감소시킨다.The thread is then guided to a second heating device 13 connected behind the thread strand feeder 12 in a known manner for this purpose, which second heating device reduces the elasticity of the thread.
이 발명에 따라서는 제 2가열장치(13)의 뒤에 다음에 기술된 송풍노즐(14)이 연결되어 있으며, 이 송풍노즐은 가열장치(13)을 통과하고 있는 실에게 실로 실가닥공급기(12)에서 생성된 실가닥의 방향에 반대하여진 방향에서 다시 보조실가닥을 부여한다. 이것으로 인하여 제 2가열장치(13)에는 실에서 전술한 비틀림모멘트가 감소되거나 실제로 전부 제거된다.According to this invention, the blowing nozzle 14 described next is connected behind the 2nd heating apparatus 13, and this blowing nozzle is a thread strand feeder 12 to the thread which has passed through the heating apparatus 13 as a thread. The auxiliary thread is given again in the direction opposite to the direction of the thread generated in the step. This reduces or substantially eliminates the torsional moments mentioned above in the seal in the second heating device 13.
송풍노즐(14은 압축공기도관(15)으로부터 압축공기를 가지고 공급된다.The blow nozzle 14 is supplied with the compressed air from the compressed air pipe 15.
송풍노즐(14)은 제2도 및 제3도에서 확대된 칫수에서 표시되어 있다. 이 송풍노즐은 직조된 실의 통과를 위한 관통하고 있는 실도관(16)을 포함한다. 이 실도관(16)은 약 8 내지 15㎜, 바람직하게는 약 10㎜의 길이(L)(제5도)와 약 1내지 3㎜, 바람직하게는 약 1.5㎜의 직경(D)(제4도)를 가지는 중앙의, 원통형의 구간을 갖는다.The blow nozzle 14 is shown in the enlarged dimension in FIG. 2 and FIG. This blowing nozzle comprises a threaded threaded conduit 16 for the passage of a woven thread. This threaded conduit 16 has a length L (figure 5) of about 8 to 15 mm, preferably about 10 mm and a diameter D of about 1 to 3 mm, preferably about 1.5 mm (fourth). Has a central, cylindrical section with FIG.
상기의 중앙의 구간에는 예를들면 약 30°의 원추형 각도α(제5도)를 가지는 2개의 원추형의 단부구간이 연결되어 있다.Two conical end sections are connected to the central section, for example, having a conical angle α of FIG. 30 (figure 5).
실도관(16)에는 측방으로 적어도 하나의 공기공급구멍이 접합하고 있다.At least one air supply hole is joined to the seal conduit 16 laterally.
제2도내지 제5도에 따르는 실시형태에서는 3개의 공기공급구멍들(17),(18) 및 (19)이 있으며 이들은 실도관(16)의 축 A에 대하여 평행한 열에 차례로 배열되어 있다. 구멍들(17),(18) 및 (19)의 축은 즉 축 A에 평행한 하나의 공통적인 평면에 놓여 있다. 여기서 구멍(18)은 대략 길이(L)의 중앙에 놓여있으며 그리고 구멍(17) 및 (19)는 구멍(18)의 앞 또는 뒤에 예를들면 약 1.5㎜의 간격(a)에 놓여있다. 구멍들(17),(18) 및 (19)는 각각 하나의 직경 d(제5도)과 길이 1(제4도)를 가졌으며, 여기서 d는 0.1D내지 0.6D와 같으며 그리고 1은 대략 1.5·d 내지 3·d와 동일하다. 구멍들은 대략 절선방향으로 실도관내(16)에 접합하며, 즉 구멍들(17),(18) 및 (19)의 축들은 실도관의 축(A)으로부터 각각 간격 b를 갖는다(제5도). 이 간격 b의 크기는 바람직하게는 대략 b=0.5·(D-d)사이에 있으며, 그 결과로 실도관(16)의 축으로부터 가장 멀리 떨어진 구멍들(17),(18) 및 (19)의 모선들은 실도관(16)의 주위면에 대하여 절선방향으로 되어 있다. 공기공급구멍들은 송풍노즐(14)의 몸체에 형성된 도관들(20),(21) 및 (22)과 그리고 연결기(23)를 거쳐서 압축공기도관(15)(제1도)와 연결되어 있다. 이 도관들(20),(21) 및 (22)은 각각 협소구간을 거쳐서 점차로 구멍들(17),(18) 및 (19)에로 이월한다. 협소구간은 제4도에 의하면 볼록한 환형의 내부벽을 가진다. 그러나 협소구간의 내부벽은 역시 단순히 원추형이거나 또는 이 협소구간은 완전히 없어질 수가 있다. 실뀀간극(24)은 마찬가지로 측방으로 실도관(16)에로 그리고 실로 바람직하게는 마찬가지로 대략 실도관에 접선방향으로 그리고 공기공급구멍들(17),(18),(19)을 통하여 공급되며 실도관(16)내에서 회전하고 있는 공기가 실뀀간극을 통하여 들여보내어진 실을 동반하여 실도관내로 집어넣는 그러한 방향에서 접합한다. 실도관(16)내로 접합하고 있는 실뀀간극의 벽들은 공기공급구멍들(17),(18) 및 (19)와 약 45°의 예각을 형성한다. 실뀀간극(24)의 폭은 0.1 및 0.3㎜사이에 놓여 있으며 바람직하게는 약 0.2㎜에 달한다. 벽들의 하나가 둥근부분을 거쳐서 다른벽에 대하여 대략 수직으로된 면(24.1)으로 이월하면서 밖을 향하여 실뀀간극(24)이 확대되어 있다.In the embodiment according to FIGS. 2 to 5 there are three air supply holes 17, 18 and 19 which are arranged in sequence in a row parallel to the axis A of the seal conduit 16. The axes of the holes 17, 18 and 19 ie lie in one common plane parallel to the axis A. The holes 18 here lie approximately in the center of the length L and the holes 17 and 19 lie at a distance a, for example about 1.5 mm, in front of or behind the holes 18. The holes 17, 18 and 19 each had a diameter d (figure 5) and length 1 (figure 4), where d is equal to 0.1D to 0.6D and 1 is It is approximately the same as 1.5 · d to 3 · d. The holes are joined to the threaded conduit 16 approximately in the normal direction, i.e., the axes of the holes 17, 18 and 19 have a distance b from the axis A of the threaded conduit respectively (Fig. 5). ). The size of this gap b is preferably between approximately b = 0.5 · (Dd), as a result of the busbars of the holes 17, 18 and 19 furthest from the axis of the seal conduit 16 These lines are in the cutting line direction with respect to the peripheral surface of the seal conduit 16. The air supply holes are connected with the conduits 20, 21 and 22 formed in the body of the blow nozzle 14 and the compressed air pipe 15 (FIG. 1) via the connector 23. These conduits 20, 21 and 22 gradually carry over into the holes 17, 18 and 19, respectively, through narrow sections. The narrow section has an inner wall of convex annular shape according to FIG. However, the inner wall of the narrow section may also be simply conical, or this narrow section may be completely eliminated. The yarn gap 24 is likewise supplied laterally to the threaded conduit 16 and preferably likewise tangentially to the threaded conduit and through the air supply holes 17, 18, 19. The air rotating in (16) is joined in such a direction that it is introduced into the thread conduit with the thread introduced through the thread gap. The walls of the yarn gap which are joined into the seal conduit 16 form an acute angle of about 45 ° with the air supply holes 17, 18 and 19. The width of the yarn gap 24 lies between 0.1 and 0.3 mm and preferably reaches about 0.2 mm. The yarn gap 24 extends outward while one of the walls carries over the rounded portion to a surface 24.1 which is approximately perpendicular to the other wall.
제6도에 따르는 변형에서는 다시금 3개의 공기공급구멍(17.1),(18.1) 및 (19.1)이 실도관(16)내에로 접합한다. 여기서 구멍들의 축은 하나의 공통적인 평면에서 서로 약 120°의 각도간격에 놓여있으며, 이 공통적인 평면은 실도관(16)의 축을 그의 길이 L(제5도)의 대략 중앙에서 수직으로 교차한다. 구멍들(17.1),(18.1) 및 (19.1)은 제4도, 제5도에 의하여 기술된 바와같이 대략절선방향으로 실도관(16)에로 접합하며 그리고 그의 길이와 직경은 마찬가지로 제4도, 제5도에 의하여 기술된바와 같다. 공기공급구멍들(17.1),(18.1),(19.1)앞에 있는 협소구간들은 여기서는 기재된 바와같이 원추형이다.In the variant according to FIG. 6, three air supply holes 17.1, 18.1 and 19.1 are again joined into the seal conduit 16. FIG. The axes of the holes here lie at an angular interval of about 120 ° to one another in one common plane, which crosses the axis of the seal conduit 16 perpendicularly about the center of its length L (figure 5). The holes 17.1, 18.1 and 19.1 are joined to the threaded conduit 16 in a roughly circumferential direction as described by FIGS. 4 and 5, and its length and diameter are likewise shown in FIG. As described by FIG. The narrow sections in front of the air supply holes 17.1, 18.1 and 19.1 are conical as described here.
표시되지는 않은 하나의 또다른 변형에서 공기공급구멍들의 축들은 -대략 제5도 및 제6도에 따르는 배열들의 조합에 상응하면서 - 역시 그 축이 실도관측(A)에 평행한 나사면 내지 나사층층대형상면에 놓여있을 수도 있을 것이다.In another variant, not shown, the axes of the air supply holes-corresponding to the combination of the arrangements according to FIGS. 5 and 6-also have a screw surface whose axis is parallel to the actual view A; It may be placed on a large threaded layer.
공기공급구멍들의 수는 일반적으로 1 내지 6개에 달하며 여기서 이 구멍들은 모두 동일한 직경 또는 역시 상이한 직경을 가질 수 있다.The number of air supply holes generally ranges from 1 to 6, where these holes can all have the same diameter or also different diameters.
제7도 및 제8도에서는 다만 하나의 공기공급구멍(18,2)을 가지는 하나의 변형을 보이며 이 공기공급구멍은 횡단면에서 대략 4각형의 간극의 형태를 갖는다. 이 간극(18.2)는 실도관(16)의 축의 방향에서 측정한 1·D 내지 2·D의 길이와 이에 수직으로 측정한 0.1·D 내지 0.6·D의 폭(f)을 가진다. 이것은 대략 실도관(16)의 길이의 중앙에서 이 실도관에 대략절선방향으로 접합한다.7 and 8 show one variant with only one air supply hole 18, 2 which is in the form of a substantially rectangular gap in the cross section. This gap 18.2 has a length of 1 D to 2 D measured in the direction of the axis of the actual conduit 16 and a width f of 0.1 D to 0.6 D measured perpendicular thereto. It is joined to this threaded conduit at approximately the center of the length of the threaded conduit 16 in a substantially parallel direction.
기술된 실시형태들에서 공기공급구멍들의 축은 실도관(16)의 축을 수직으로 교차하며 그리고 전체의 송풍노즐(14)은 실도관의 축에 수직이며 제2도에서 역시 3-3선에 의하여 표시된 중앙평면에 관련하여 대칭이다. 상기의 대칭은 실이 우측으로부터 좌측으로 송풍노즐을 통하여 안내되어질 수 있으며, 여기서 실은 하나의 경우에는 Z자형-실가닥을 다른 경우에는 S자형-실가닥을 갖는다는 장점을 가진다. 즉 동일한 송풍노즐이 양회전방향에 대하여 사용되어질 수 있다. 변화된 실시형태에 있어서 공기공급구멍들의 축은 실도관의 축을 그러나 역시 사각으로 예를들면 70 내지 80°의 각도에서 교차할 수 있다.In the described embodiments the axis of the air supply holes perpendicularly intersect the axis of the seal conduit 16 and the entire blow nozzle 14 is perpendicular to the axis of the seal conduit and is also indicated by line 3-3 in FIG. 2. Symmetric with respect to the center plane. The above symmetry has the advantage that the yarn can be guided through the blow nozzle from right to left, where the yarn has in one case a Z-thread strand and in another case an S-thread strand. That is, the same blowing nozzle can be used for both directions of rotation. In a varying embodiment the axis of the air supply holes may intersect the axis of the seal conduit but also in a square, for example at an angle of 70 to 80 °.
기술된 송풍노즐의 작동방식은 자명할 수도 있을 것이다 : 공기공급구멍(들)을 통하여 실도관(16)내로 들어오고있는 압축공기는 실도관내에서 팽창하며 그리고 와류를 형성한다. 이 발명에 따르는 송풍노즐에 있어서 2개의 기능을 갖는다. 첫째는 와류의 공기유동은 기술된 바와같이 실도관(16)에로 대략 절선방향으로 접합하는 실뀀간극(24)을 차단하며 그 결과로 실은 조작중에 실뀀간극(24)에로 들어갈수가 없다. 둘째는 와류가 제 2가열장치(13)(제1도)를 통과한 실에게 회전을주며 그 결과 가열장치(13)에서 실의 필라멘트들은 중앙에서 거의 비틀리지 않은 위치를 갖는다. 이것으로 인하여 실내에 있는 내부의 비틀림모멘트는 감소되거나 또는 해소되며, 송풍노즐없이 제조된 직조된 실에 비교하여 송풍노즐을 떠나는 실내에서의 비틀림모멘트는 심하게 감소되거나 또는 실제적으로 아주 제거된다. 이 노즐의 작동을 위하여 필요한 공기압과 공기소요량은 주어진다. 제 2 가열장치(13)에서의 온도와 실의 섬도여하에 따라서 일반적으로 대략 0.4 내지 1.5바아의 과압이 충분하며 그리고 공기 소요량은 상응하게 양 1 내지 1.7m3/h에 달한다.The manner of operation of the blow nozzle described may be obvious: compressed air entering the chamber conduit 16 through the air supply hole (s) expands in the chamber and forms a vortex. The blowing nozzle according to the present invention has two functions. First, the air flow of the vortex blocks the yarn clearance 24 which joins to the seal conduit 16 approximately in the circumferential direction as described, and as a result, the yarn cannot enter the yarn clearance 24 during operation. Secondly, the vortex rotates to the thread passing through the second heating device 13 (FIG. 1), so that the filaments of the thread in the heating device 13 have a position that is almost untwisted in the center. This reduces or eliminates the internal torsional moment in the room, and the torsional moment in the room leaving the blower nozzle is severely reduced or substantially eliminated as compared to a woven thread made without the blower nozzle. The air pressure and air demand required for the operation of this nozzle are given. Depending on the temperature in the second heating device 13 and the fineness of the yarn, an overpressure of approximately 0.4 to 1.5 bar is generally sufficient and the air requirement amounts to a quantity of 1 to 1.7 m 3 / h correspondingly.
직조장치(제1도)에서 제2도내지 제5도에 따르는 송풍노즐의 작용이 비교시험에 의하여 도시되었다. 멀티필라멘트사들 PES 167f30 및 PES 167f52가 500m/min의 속도에서 그리고 제 1가열장치(11)에서 200℃ 그리고 제 2가열장치(13)에서 190℃의 온도에서 직조되었다. 제 2가열장치에로의 인도율(Ueberlieferung)은 4%에 달했으며 그리고 가열장치후에 실중에 응력을 7cN에 달했다. 1바아의 공급된 공기압의 경우에 송풍노즐(14)을 사용하지 않고 그리고 이것을 사용하는 직조된 실에서의 비틀림은 다음과 같이 조사되었다 : 1m길이의 실토막 양단이 단단히 지지되었고 그리고 다음에 일단이 다른 단부에 움직여 졌으며, 여기서 형성된 고리의 양변은 꼬아졌다. 다음에는 연사회전이 표준조건하에서 24시간 콘디쇼닝후에 계수되었다. 그 결과는 다음과 같았다 : 송풍노즐이 없는 경우 PES 167f30사; 메터당 37연사회전, 송풍노즐을 가지는 경우; 메터당 1연사회전. 이것은 97%만큼의 감소에 해당한다. 송풍노즐이 없는 경우 PES 167f52; 메터당 50연사회전, 송풍노즐을 가지는 경우; 메터당 5연사회전. 이것은 90%만큼의 감소에 해당한다.The operation of the blow nozzle according to FIGS. 2 to 5 in the weaving device (FIG. 1) is shown by comparative tests. The multifilament yarns PES 167f30 and PES 167f52 were woven at a speed of 500 m / min and at a temperature of 200 ° C. in the first heating device 11 and 190 ° C. in the second heating device 13. The delivery rate to the second heating unit (Ueberlieferung) reached 4% and the stress after the heating unit reached 7cN in the real world. In the case of the supplied barometric pressure of 1 bar, the torsion in the woven thread without using the blow nozzle 14 and using it was investigated as follows: both ends of the 1 m length of stub were firmly supported and then once It was moved to the other end, where both sides of the ring formed were twisted. Next, CS performances were counted after 24-hour conditioning under standard conditions. The results were as follows: PES 167f30 without blower nozzles; 37 consecutive performances per meter, with blower nozzles; One performance per meter. This corresponds to a reduction of 97%. Without blower nozzle PES 167f52; 50 consecutive revolutions per meter, with blower nozzles; Five consecutive performances per meter. This corresponds to a reduction of 90%.
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