KR0166139B1 - 배향된 플라스틱 스트랩 제조 방법 및 장치와, 이에 의해 제조되는 스트랩 - Google Patents

Abstract

패키지등의 스트랩핑에 관련하여 사용하기 위한 예정된 소정 두께를 갖는 배향된 플라스틱 스트랩을 제조하기 위한 장치 및 방법이 기술된다.

한쌍의 밀링 및 연신 롤러 사이에 형성된 닙 안으로 시트 공작물이 안내되고, 이들롤러 중 하나는 다른 롤러의 선형면 속도보다 빠른 선형면 속도로 회전되고, 이 롤러는 양방향으로 회전된다.

이 롤러중 하나는 시트 공작물의 표면중 하나를 효과적으로 파괴 또는 처리하는 반면에 상기 롤러중 다른 하나는 상기 공작물이 롤러들 사이에 형성된 닙을 통해 통과할때 시트 공작물의 표면중 다른 하나를 효과적으로 가속하고, 이에 의해 상기 공작물은 동시에 밀링되고 연신된다.

한쌍의 롤러 사이에 형성된 닙안으로 공작물을 도입시키기 전에 대기에 노출되는 시트 공작물의 표면과 관련하여 부가적인 가열이 제공되고, 상기 양표면은 유사한 밀도 특성을 나타내도록 유사한 온도 레벨을 가지며, 또한 시트 공작물의 엣지부는 그 폭을 가로질러서 시트 재료 또는 공작물의 평탄도를 양호하게 제어하도록 또한 가열된다.

시트 공작물의 평탄량은 제로-갭 조립체 닙을 형성하는 특별히 형성된 밀링 롤러에 의해 또는 특별히 형성된 압출 다이에 의해 달성되고, 이에 의해 엣지부는 그 작동이 시트 공작물의 엣지부를 두껍게 하는 공작물의 밀링 및 연신시에 상기 엣지부가 시트 공작물의 중심부의 두께 치수와 같은 두께 치수를 나타내도록 시트 공작물의 중심부와 비교하면 더 얇게 된다.

Description

배향된 플라스틱 스트랩 제조 방법 및 장치와 이에 의해 제조되는 스트랩

제1도는 본 발명의 제로-갭(zero-gap) 제조공정에 따라 배향된 플라스틱 스트랩(oriented plastic strap)을 제조하기 위해 본 발명에 따라 구성된 장치의 부분 정면도

제2도는 제1도의 제로-갭 조립체를 형성하는 밀링 및 연신롤러의 간략히 확대한 부분 정면도

제3도는 제1도의 3-3선을 따라 취한 제로-갭 조립체를 형성하는 밀링 및 연신 롤러의 부분 확대 단면도

제4도는 제1도의 3-3선을 따라 또는 평행한 방향을 따라 취한 제로-갭 조립체를 한정하는 밀링 및 연신 롤러의 간단한 부분 단면도

제5도는 본 발명에 따라 구성되고 제1도에 도시된 장치와 유사한 도면으로 시트 공작물(sheet workpiece)이 제로-갭 조립체에 들어가기 전에 가열된 외부면과 제로-갭 조립체의 밀링 및 연신 롤러 사이에 형성된 닙(nip)에 들어가기전에 가열된 엣지부를 갖는 본 발명의 제로-갭 제조 방법에 따라 배향된 플라스틱 스트랩을 제조하기 위해 변형 실시예를 도시한 장치의 정면도

제6도는 트리밍(trimming) 장치가 저장 롤상에서 최종 스트랩의 롤링전에밀링되고 연신된 스트랩의 두꺼운 엣지부을 트림하기 위해 활용되는 제로-갭 밀링 및 연신 롤러와 관련하여 사용되는 제조 라인의 개략도

제7a도 및 제7b도는 시트의 폭을 가로지르는 횡단 방향에서 볼때 바람직한 평탄도를 나타내는 유용한 시트량이 증가되도록 얇은 엣지부를 갖는 밀링되고 연신된 플라스틱 스트랩을 제조하기 위해 제1도 또는 제5도의 제로-갭 조립체 내에서 사용되는 밀링 롤러의 두 개의 다른 실시예의 정면도

제8a도 및 제8b도는 시트의 폭을 가로지르는 횡단 방향에서 볼때 바람직한 평탄도를 나타내는 유용한 시트량이 이 시트가 밀링되고 연신될때 증가되도록 얇은 엣지부를 갖는 시트공작물을 제조하기 위해 사용되는 압출 다이(extrusion die)의 개략 단면도

제9도는 시트 공작물이 하향 방향으로 안내되도록 제8a도 및 제8b도의 압출 다이로부터 압출되는 시트 공작물을 주조 및 더 성형하기 위해 제8a도의 압출 다이 및 제로-갭 밀링 및 연신 조립체와 관련하여 사용되는 주조(casting)롤러의 정면도

* 도면의 주요부분에 대한 부호의 설명

20, 120 : 제로-갭 조립체 22, 122 : 시트 또는 공작물

24 : 공작물 공급 조립체 26, 194 : 출구 브라이들 조립체

30 : 압출기 32, 132 : 입구 브라이들 조립체

34, 36, 38, 40, 42, 44, 76, 80, 82, 84, 86, 134, 136, 138, 140, 141, 142, 143, 144 : 롤러 또는 실린더

46, 146 : 닙 48, 50, 60, 62 : 구동축

56, 58 : 구동수단 188, 190, 192 : 히터

[발명의 분야]

본 발명은 배향된 플라스틱 스트랩(oriented plastic strap)을 제조하기 위한 방법 및 장치와, 상기 방법 및 장치에 의해 제조된 스트랩에 관한 것이며, 특히 예정된 소정 두께를 갖는 플라스틱 시트(plastic sheet)를 스트랩 원료(stock material)로 동시에 밀링하고 및 연신하기 위한 방법 및 장치에 관한 것이다.

[발명의 배경]

시그노드(SIGNODE)공정과 같은 종래의 대표적인 연신공정에 따르면, 폴리프로필렌과 같은 열가소성 물질의 주조 시트(cast sheet)는 양방향으로 회전하는 한쌍의 밀접 이격된 밀링 롤러 또는 실린더를 통해 상기 시트를 롤링하므로써 치수 즉, 그 두께 치수를 먼저 감소시킨다.

상기 시트의 두께가 감소된 후에, 상기 시트는 그 최종 소망 치수 또는 두께를 달성하기 위하여 일련의 배향롤러 또는 브라이들(bridle) 조립체에 의해 밀링 롤러로부터 인발 및 연신된다.

연신된 시트 재료의 제조에 관련하여 통상적으로 사용되는 종래 기술의 다른 공정 및 방법은 짧은 갭 방법과 같은 공지된 방법이며, 일반적으로 입구 브라이들, 연신 조립체 및 출구 브라이들로 구성되어 있다.

이러한 방법에 따르면 저속가열 입구 브라이들 조립체는 소정 거리로 이격 설정된 한쌍의 롤러 또는 실린더를 포함하는 연신 조립체에 주조 시트 재료, 보통 필름을 전진시킨다.

제1롤러는 입구 브라이들과 동일 속도로 회전하는 반면에, 제2롤러는 제1브라이들의 속도보다 더 빠르고 출구 브라이들의 회전 속도와 동일한 속도로 회전한다.

따라서, 이 필름이 전체 조립체를 통과할때, 바람직한 최종치수 또는 두께 치수로 연신된다.

이들 종래 기술의 방법 또는 공정은 몇몇 단점을 갖는다.

예를들면, 이들 방법 또는 공정으로 제조된 스트랩의 특성은 다른 바람직한 특성에서 충분한 증가없이 강도의 한정된 증가를 제공하거나 또는 나타낸다.

또한, 상기 시트의 실질적인 네킹(necking)은 상기 시트가 상기 롤러 사이에 한정된 거리 또는 공간에 걸쳐 연신될때 발생한다.

상술한 선 특허출원(1992년 10월 9일 출원된 미국 특허 출원 제 958,803호)은 상기 시트의 동시 밀링과 연신을 달성하기 위한 신규한 방법과 장치를 나타내고 기술되며 구체화되고, 이에 의해 상기 문제점이 최소화 되나, 상기 방법과 장치에 대한 다른 작동적 문제는 열가소성 재료의 상기 동시에 밀링되고 연신된 시트의 더 양호한 특성을 달성하기 위하여 정류를 요구하는 것을 현재 발견했다.

예를들면, 상기 선 특허 출원에 설정되고 기술된 제로-갭(zero-gap) 방법과 장치에 따른 열가소성 재료의 동시에 밀링되고 연신된 시트의 제작 또는 제조와 관련하여 발견된 하나의 작동적 문제 또는 결점은 열가소성 시트가 가공되기 쉬울때 즉, 제로-갭 조립체의 양방향 회전 롤러 사이에 형성된 닙(nip)을 통해 안내되므로써 동시에 밀링되고 연신될때 상기 열가소성 시트의 양 표면이 다른 표면 온도값을 나타내는것을 발견한 것에 있다.

이것은 열가소성 시트가 제로-갭 롤러 조립체의 제1 또는 상부 롤러에 관해 회전될때, 열가소성 시트의 내측면 즉, 롤러 조립체의 제1 또는 상부 롤러와 접촉하는 시트의 표면이 제1 또는 상부 롤러에 의해 가열되거나 또는 상기 면이 제1 또는 상부 롤러와 직접 접촉하도록 배치되고 대기에 직접 노출되지 않기 때문에 대기에 의해 냉각되는 것이 효과적으로 방지되는 표면을 적어도 가지기 때문이다.

반대로 열가소성 시트의 외부 또는 외측면 즉, 제1 또는 상부 롤러와 직접 접촉하도록 배치되지 않은 시트의 표면은 대기에 노출되므로써 효과적으로 냉각된다.

열가소성 시트의 상기 표면간의 온도차는 처리된 시트의 각종 특성 즉, 인장강도, 용접성 및 관련 성질 및 스플릿(split) 저항성과 같은 특성에 반대적으로 영향을 미치는 열가소성 시트의 모든 지점에서 밀도 차이로 초래된다.

상술한 제로-갭 동시 밀링 및 연신 방법과 관련하여 발견된 다른 문제 또는 결점은 열가소성 시트의 상기 처리결과 상기 시트의 양 엣지부가 두꺼워거나 또는 이 시트가 그 폭을 가로질러서 균일한 두께 또는 평탄도를 나타내지 않는 점이다.

계속해서, 처리된 시트가 열가소성 스트랩으로 더 처리되는 것이 순차적으로 요구될때, 두꺼운 엣지부는 상기 두꺼운 치수를 유용한 스트랩핑의 바람직한 두께 치수 특성으로 효과적으로 감소하기 위하여 적어도 다른 처리 없이 상기 스트랩을 제조하기 위해 사용되지 않는다.

계속해서 소망 스트랩핑으로 쉽게 제조될 수 있는 처리 시트의 양을 효과적으로 증가하기 위하여 상기 시트의 균일한 두께 치수 또는 평탄도를 나타내는 처리 시트의 구역 또는 영역의 폭을 측방으로 연장 또는 증가시키는 것이 요망된다.

[발명의 목적]

따라서 본 발명의 목적은 배향된 플라스틱 스트랩을 제조하기 위한 신규하고 개량된 방법 및 장치와 상기 방법 및 장치로 제조된 배향된 플라스틱 스트랩을 제공하는 것이다.

본 발명의 다른 목적은 각종 종래 기술의 방법과 장치의 단점, 문제점 및 결점을 극복할 수 있는 배향된 플라스틱 스트랩을 제조하기 위한 신규하고 개량된 방법 및 장치와 이 방법 및 장치로 제조된 배향 플라스틱 스트랩을 제공하는 것이다.

본 발명의 또다른 목적은 시트 공작물을 소정 두께 치수를 갖는 스트랩으로 동시에 밀링 및 연신할 수 있고 그 결과 이 시트 공작물이 한쌍의 제로-갭 롤러 사이에 형성된 닙을 통해서 단일 통로만으로 안내되는 배향된 플라스틱 스트랩을 제조하기 위한 신규하고 개량된 방법 및 장치를 제공하는 것이다.

본 발명의 다른 목적은 상기 종래 기술의 방법과 장치로 제조된 스트랩과 비교하면 인장 강도와 스플릿 저항성이 충분히 향상된 배향된 플라스틱 스트랩을 제조하기 위한 신규하고 개량된 방법 및 장치와, 이 방법 및 장치로 제조된 배향된 플라스틱 스트랩을 제공하는 것이다.

본 발명의 다른 목적은 높은 인장강도, 높은 스플릿 저항성 및 향상된 용접 특성을 나타내는 배향된 플라스틱 스트랩을 제조하기 위한 신규하고 개량된 방법 및 장치와, 이 방법 및 장치로 제조된 배향된 플라스틱 스트랩을 제공하는 것이다.

본 발명의 다른 목적은 제로-갭 롤러 조립체내에서 제조된 밀링되고 연신된 스트랩이 향상된 인장강도, 용접 및 스플릿 저항 특성을 나타내도록 균일한 밀도 특성이 시트공작물에 전달되는 배향된 플라스틱 스트립을 제조하기 위한 신규하고 개량된 방법 및 장치와, 이 방법 및 장치로 제조된 배향된 플라스틱 스트랩을 제공하는 것이다.

본 발명의 다른 목적은 개량된 균일한 두께와 평탄도 특성이 최종 밀링 및 연신 스트랩에 전달되고 그 결과 각종 가열, 롤링 및 압출 기술이 최초 시트 공작물 또는 재료에 전달되는 배향된 플라스틱 스트랩을 제조하기 위한 신규하고 개량된 방법 및 장치와, 이 방법 및 장치로 제조된 배향된 플라스틱 스트랩을 제공하는 것이다.

[발명의 요약]

간단히 상기 및 다른 목적은 상기 예정된 소정 두께를 갖는 스트랩이 동시에 밀링되고 연신되며 그 결과 플라스틱 시트 공작물이 서로에 대해 함께 밀접하게 이격된 한쌍의 롤러 또는 실린더 사이에 한정된 닙을 통과하는 스트랩핑 패키지 등에 사용하기 위해 예정된 소정 두께를 갖는 배향된 플라스틱 스트랩을 제조하기 위한 방법 및 장치의 설비를 통해 본 발명에 따라 달성된다.

상기 닙은 상기 시트 공작물의 최초 두께 치수보다 적은 공간 치수를 갖고, 상기 롤러는 양방향으로 회전하며 다른 선형 표면 속도로 회전된다.

동시에 밀링되고 연신된 스트랩의 각종 특성을 향상하기 위하여, 한쌍의 밀링 롤러 사이에 형성된 상기 닙에 들어가기 전에 시트 공작물의 밀도는 시트 공작물의 외부면을 상승된 온도로, 즉 밀링 롤러중 하나와 접촉하게 배치된 시트 공작물의 내부면의 온도 레벨보다 높은 온도 레벨로 가열하므로써 시트공작물의 두께를 가로질러서 더 균일하게 되고, 대기에 시트 공작물의 외부면의 노출 결과 시트 공작물의 외부면의 냉각에도 불구하고 상기 내외부면은 동일한 온도 레벨과 거의 균일한 밀도를 나타낸다.

증가된 체적 스트랩핑이 상기 시트로부터 제조되도록 동시에 밀링되고 연신된 시트 합성물의 평탄도를 향상하기 위하여, 엣지 히터는 상기 시트 공작물이 제로-갭 밀링 롤러 사이에 형성된 닙안으로 들어가기 전에 상기 시트 공작물의 양 엣지 영역을 따라 배치된다.

상기 엣지 가열은 시트의 엣지부로부터 내향으로 측정될때 밀링되고 연신된 시트의 두꺼운 엣지부의 두께를 충분히 감소시키며, 적합한 시트의 증가된 량은 트립되고 버려져야만 하는 시트의 감소된 량으로 함께 초래되는 동안 제조된다.

밀링되고 연신된 시트의 증가된 평탄도가 달성되는 다른 방법은 상기 시트 공작물이 밀링 롤러 사이에 형성된 닙에 또는 밀링 롤러의 얇은 엣지부 사이에 형성된 닙내에 들어가기 전에 또는 상부에서 시트 공작물에 먼저 전달된다.

시트 공작물의 동시 밀링 및 연신의 결과 두껍게 되는 공작물의 엣지부의 경향에서 보면, 상기 엣지부는 시트 공작물의 폭을 횡단하여 상기 시트 공작물의 동시에 밀링되고 연신될때 시트 공작물의 중심부의 두께 치수에 대응하는 두께 치수를 나타낸다.

시트 공작물의 얇은 엣지부의 제조는 시트 공작물이 이를 통해서 가압되어 닙을 한정하는 제로-갭 시스템 또는 조립체내에 사용된 특별히 형성된 밀링 롤러에 의해 제조되고, 상기 제로-갭 밀링 롤러는 사다리꼴 단면 형상인 닙을 그 사이에서 효과적으로 형성한다.

유사한 방법에서 그리고 얇은 엣지부를 시트 공작물상에서 제조하기 위한 제2방법 또는 모드에 따르면 특별히 형성된 압출 다이와 주조 롤러는 시트 공작물의 엣지부가 테이퍼지도록 거의 사다리꼴 형상을 갖는 압출되고 주조된 시트 공작물을 유사하게 제공하기 위해 사용된다.

시트 공작물의 동시 밀링 및 연신의 결과, 테이퍼진 엣지부는 증가된 두께를 나타내고, 그 결과 엣지부의 두께 치수는 시트 공작물의 중심부의 두게 치수와 유사하게 된다.

본 발명의 각종 다른 목적, 특징 및 문제는 첨부도면을 참조로 한 하기 상세한 설명으로 부터 더 명확하게 나타난다.

[양호한 실시예의 상세한 설명]

도면, 특히 제1도를 참조하면, 시트 공작물(sheet workpiece : 22)을 얇은 스트랩원료(thin strap stook material)로 동시에 밀링(milling) 및 연신(stetching) 또는 신장하기 위한 제로-갭(zero-gap) 조립체(20)가 개략적으로 도시되어 있다.

본 발명은 조립체(20)를 통해서 전달되는 단일 공작물(22)만을 기술하고 도시한다.

그러나 하나 이상의 시트 또는 공작물(22)은 조립체(20)를 동시에 통과하는 것으로 이해된다.

본 발명을 통해 사용되는 용어 제로-갭은 시트 공작물을 밀링하는 단계와 시트 공작물을 연신하는 단계 사이에서 어떤 갭을 배제하는 개념으로 참조된다.

다른 한편 공작물의 밀링과 연신 단계는 거의 동시에 실행된다.

또한 제1도에 도시된 바와 같이, 제로-갭 조립체(20)는 프레임 또는 지지체(28)상에 배치 또는 장착되는 출구 브라이들(exit bridle) 조립체(26)와 시트 또는 공작물 공급조립체(24) 사이에 배치된다.

공급조립체(24)는 여러 형태중 어떤 하나를 취하고, 제1도에 도시된 바와 같이 원료의 시트 또는 공작물(22)을 압출하기 위한 압출기(30)와 입구 브라이들 조립체(32)를 포함한다.

압출기(30)는 시트 공작물(22)을 폴리프로필렌 등과 같은 적합한 재료로 제조되고, 상기 시트 공작물(22)은 시트 공작물을 제로-갭 롤러 조립체(20)에 공급하는 입구 브라이들 조립체(32)에 연결된다.

시트 공작물(22)은 시트 공작물(22)을 구비하는 재료의 작업 특성을 향상시키기 위하여 제로-갭 조립체(20)에 들어갈시 효과적으로 미리 가열되도록 입구 브라이들 조립체(32)를 통과하는 중에 가열된다.

입구 브라이들 조립체(32)는 도시하지 않은 샤프트와 같은 적절한 수단에 의해 프레임 또는 지지체(28)상에 장착되는 복수개의 롤러 또는 실린더(34, 36, 38, 40)를포함한다.

롤러(34, 36, 38, 40)는 중실 또는 중공이고, 제1도에 도시된 양호한 실시예에서 롤러(34, 36, 38, 40)는 시트 공작물(22)을 제로-갭 조립체(20)에 적합하게 분배 또는 공급하기 위해서 필수적으로 사용되고, 이들은 시트 공작물(22)의 연신 또는 밀링에 대해 분배되지 않는다.

다른 수의 롤러가 제1도에 도시된 것 이외에 사용될 수 있고, 상기 롤러(34, 36, 38, 40)는 상부열(row) 롤러(34, 38)에 대해 오프셋 또는 사이에 배치되는 하부 열 롤러(36, 40)를 갖는 두개의 수직 이격된 열(row)내에 배열되어 있다.

롤러(34, 36)가 시계 방향으로 회전하기 위해 장착된 반면에 롤러(36, 40)는 시계 반대 방향으로 회전하기 위해 장착되어 있고, 이에 의해 시트 공작물(22)이 입구 브라이들 조립체(32) 주위에 감기거나 또는 이 조립체를 통해 돌려질때, 롤러(34, 36, 38, 40)의 회전 방향에 대해 적합한 모드 또는 방향으로 상기 롤러(34, 36, 38, 40)를 통해 이동된다.

상기 롤러(34, 36, 38, 40) 각각은 모터 및 샤프트 구동 조립체와 같은 도시하지 않은 적합한 수단에 의해 균일한 속도로 회전되고, 모든 롤러(34, 36, 38, 40)는 하기에 상세히 설명되는 제로-갭 조립체(20)의 상부 롤러(42)와 동일한 속도 또는 선형면 속도로 회전된다.

계속해서 시트 공작물(22)이 공급 조립체(24)를 통과한 후, 예정된 소정 두께를 갖는 최종 시트(22)로 동시에 밀링 및 연신하기 위해 제로-갭 조립체(20)를 향해 전진한다.

제로-갭 조립체(20)는 대향 관계로 회전 가능하게 장착된 한쌍의 롤러 또는 실린더(42, 44)를 포함한다.

닙(nip ; 46) 즉, 롤러(42, 44) 사이에 형성된 거리는 최종 시트(22)의 소정 마무리 두께에 따라 변화된다.

제로-갭 조립체(42, 44)는 중실 또는 중공이고, 시트 재료의 연신 특성을 증가시키기 위하여 롤러(42, 44)를 통해 가열 유체를 순환시키는 것과 같은 도시하지 않은 공지된 수단에 의해 가열된다. 제로-갭 조립체(42, 44)는 또한 하기에 상세히 설명되는 제로-갭 조립체(20)의 롤러(42, 44)를 통과할때 시트 공작물(22)의 시트를 변경하기 위하여 제1도 내지 제4도에 도시한 바와 같이 편평하거나 또는 제7a도 및 제7b도에 도시된 바와 같이 형성되어 있다.

제2도에 가장 잘 도시된 바와 같이, 상부 롤러(42)는 화살표로 도시한 바와 같이 시계방향으로 구동되고, 바닥 또는 하부 롤러(44)는 화살표로 유사하게 도시한 바와 같이 반시계방향으로 구동된다.

따라서 시트공작물(22)은 먼저 상부 롤러(22)의 주 원주 부분에 둘레에서 회전되고, 그런다음 공작물(22)은 롤러(42, 44) 사이에 형성된 닙(46)을 통해 안내되고 그 후 바닥 또는 하부 롤러(44)의 주 원주 부분 둘레로 안내된다.

특히, 시트 공작물(22)은 상기 롤러(42, 44) 각각의 원주 치수의 절반 보다 큰 원주 방향 범위에 걸쳐서 상기 롤러(42, 44) 각각과 접촉하게 배치되어 있고, 롤러(44, 45)사이에 그리고 롤러(42, 44)의 외부 원주 또는 외주면에 관해 형성된 닙(46)을 통해서 시트 공작물(22)의 특정 회전의 결과, 각 롤러(42, 44)는 시트 공작물(22)의 대향 표면 또는 측면과 접촉하게 배치되어 있다.

제1도 내지 제4도에 도시되고 상세히 설명하는 바와 같이 본 발명의 양호하고 도시된 실시예에 따르면, 제로-갭 조립체(20)의 밀링 및 연신 롤러(42, 44)는 서로에 대해 정상-바닥 또는 상부-하부 배열로 배치되어 있다.

그러나, 상기 롤러(42, 44)는 정상 또는 상부 롤러(42)가 바닥 또는 하부 롤러(44)의 좌측을 향해 배치되는 경우에 나란한 구성으로 교대로 배치되므로 상기 롤러(42)가 시트공작물(22)과 접촉하는 것을 제1롤러라고 하는 한편 현재 우측롤러인 바닥 또는 하부 롤러(44)가 시트 공작물(22)과 접촉하는 것을 제2롤러라고 한다.

제2도에 도시된 바와 같이, 롤러(42, 44)는 회전 샤프트 또는 축(52, 54)상에 각각 장착된다.

특히 제4도를 참조하면, 롤러(42, 44)의 구동 시스템은 그 내부에 배치되어 있고, 롤러(42, 44)의 축 또는 샤프트(52, 54)는 베어링(68, 69) 수단을 통해 구동 샤프트(48, 50)에 작동적으로 연결되어 있다.

전기 모터와 같은 적합한 구동 수단(56, 58)은 지지체(28)상에 장착되고, 적합한 커플링(64, 66) 수단에 의해 샤프트(48, 50)에 연결된 구동 샤프트(60, 62) 수단을 통해 각각 상기 롤러(42, 44)를 구동시키며, 상기 커플링(66)은 짧게 나타내는 것을 위해 유니버설 커플링을 양호하게 포함한다. 바닥 또는 하부 롤러(44)는 베어링(68, 70) 커플링(66) 및 베어링(68, 70) 수단을 통해 지지체(28)에 연결되고, 바닥 또는 하부 롤러(44)를 작동기(72, 74)에 의해 지지체(28)에 관해서 이동하도록 허용한다.

이러한 방법에서, 바닥 또는 하부롤러(44)는 롤러(42, 44) 사이에 형성된 닙(46) 사이즈를 바람직하게 변경하도록 고정 상부 롤러(42)로부터 멀리 또는 통하여 이동될 수 있다.

구동 샤프트(48, 50) 각각은 독립 구동수단(56, 58)에 의해 독립적으로 구동되고, 하부 롤러(44)는 상부 롤러(42)의 속도보다 더 빠른 속도로 구동된다.

특히, 본 발명의 기술에 따르면, 하부 롤러(44)는 그 선형면 속도가 양호하게는 상부롤러(42)의 선형면 속도보다 7 내지 12배 빠른 범위내로 되도록 구동된다.

따라서, 상술한 바와 같이, 시트 공작물(22)이 제로-갭 조립체(20)의 상하부 롤러(42) 사이에 형성된 닙(46)을 통과할때, 상부 롤러(46)는 브레이크로서 효과적으로 작동하고, 밀링 감소 작동은 시트 공작물(22)의 하부면상에서 즉, 상부 롤러(42)와 접촉하게 배치된 면상에서 브레이크로서 효과적으로 작동하는 반면에, 하부 롤러(44)는 시트 공작물(22)을 당겨서 가속시키며 롤러(44)는 시트공작물(22)의 상부면상에서 즉, 롤러(44)와 접촉하게 배치된 그 표면상에서 효과적으로 작동한다.

시트 공작물이 롤러(42, 44) 사이에 형성된 닙(46)을 통해 가속될때, 롤러(42, 44) 사이에 형성된 바와 같이 닙(46)의 공간 치수보다 작은 최종 예정된 두께로 동시에 밀링되고 연신된다.

특히, 최종 시트(22)의 두께는 상부 롤러(42)와 하부 롤러(44) 사이에 형성된 선형면 속도 차이에 의존한다.

즉, 하부 롤러(44)가 상부 롤러(42)에 대해 더 빨리 회전하면 할 수록 최종 시트(22)는 더 얇게 된다.

몇몇 연신은 롤러(42, 44) 사이에 형성된 닙(46)이 하부 롤러(44)의 면 속도에 의존하기 전 또는 후에 약간 발생한다.

따라서, 상술한 바와 같이, 시트 공작물(22)과 관련하여 실행되는 밀링과 연신 기능 또는 작동 사이에 제로 갭이 필수적으로 있고, 그 처리는 마무리 또는 최종 시트(22)로 실행된다.

상기 동시적인 밀링 및 연신 공정의 결과, 종래 기술의 정과 기술에 따른 연신 방법을 받는 시트 변수와 비교하면 시트 폭의 적은 넥킹(necking)이 있고, 이 시트는 밀링 단계가 완료한 후에만 연신된다.

최종 시트(22)가 제로-갭 조립체(20)로부터 빠져나간 후에 최종 시트(22)는 제로-갭 조립체(20)로부터 빠져나가서 출구 브라이들 조립체(26)를 통해 안내된다.

출구 브라이들 조립체(26)는 몇몇 다른 형태중 어떤 하나를 취하고, 제1도에 도시된 바와 같이 이 조립체(26)는 도시하지 않은 축 또는 샤프트와 같은 적합한 수단에 의해 지지체(28)상에 장착된 복수개의 롤러 또는 실린더(76, 78, 80, 82, 84, 86)를 포함한다.

상기 조립체(26) 특히, 롤러(76 내지 86)는 최종 시트(22)를 제로-갭 조립체(20) 외부로 누르기 위해 사용된다. 롤러(76 내지 86)는 중공 또는 중실이고, 배치된 것보다 더 적은 수의 롤러가 사용될 수 있다.

롤러(76 내지 86)는 최종 시트(22)의 어떤 연신에 거의 제공되지 않고, 제1도에 도시된 바와 같이 두개의 수직 방향으로 이격된 열로 배열되고, 하부 열 롤러(78, 82, 86)는 횡방향으로 고려되는 바와 같이 상부 열 롤러(76, 80, 84) 사이에 이격되어 있다

상부 롤러(76, 80, 84)는 모두 시계방향으로 회전하는 반면에, 하부 롤러(78, 82, 86)는 모두 반시계 방향으로 회전하므로, 최종 시트(22)는 출구 브라이들 조립체(32)를 통해 적합하게 안내된다.

롤러(76 내지 86)는 모터 및 샤프트 조립체와 같은 도시하지 않은 적합한 구동수단에 의해 균일한 속도 비율로 회전되고, 롤러(76 내지 86)의 속도는 그 선형면 속도가 제로-갭 조립체(20)의 하부 롤러(44)의 속도와 거의 동일하게 되도록 된다.

간단히 도시되고 하기에 설명되는 바와 같이, 본 발명의 다른 기술에 따르면 쇼트-갭(short gap) 연신 장치, 시스템 또는 조립체와 같이 동일하게 수행되는 다른 연신 방법 및 장치는 최종 시트(22)의 특성을 더 변경 또는 향상시키도록 제로-갭 조립체(20)전 도는 후에 사용된다.

본 발명을 구비하는 장치의 구체화를 기술하면 상기 장치와 본 발명에 따라 수행되는 방법이 하기에 기술된다.

특히, 시트 공작물(22)은 압출기(30)로부터 출구 브라이들 조립체(32)까지 공급되고, 제로-갭 조립체(20)에 적합하게 차례로 안내되도록 출구 브라이들 조립체 롤러(34, 36, 38, 40) 주위에 감긴다.

그런다음, 시트공작물(20)은 제로-갭 조립체(20)의 상부 롤러(42) 주위에 공급되고, 상기 조립체(20)의 상부 롤러(42)는 입구 브라이들 롤러(34, 36, 38, 40)의 속도와 동일한 선형면 속도로 구동된다.

시트 공작물(22)이 제로-갭 조립체(20)에 들어갈때, 이것은 상부 롤러(42)와 하부 롤러(44) 사이에 한정된 닙(46)에 도달할 때까지 상부 롤러(42)의 외부 외주면 주위로 이동된다.

상술한 바와 같이, 가장 빨리 회전하는 하부롤러(44)는 시트 공작물(22)을 닙(46)을 통해서 견인하는 반면에, 가장 느리게 회전하는 상부 롤러(42)와 밀링 감소 공정은 시트 공작물(22)의 하부면 즉, 상부 롤러(42)와 접촉하게 배치된 공작물(22)의 면상에서 브레이크로서 효과적으로 작동한다.

따라서, 시트(22)는 롤러(42, 44) 사이에 형성된 닙(46)을 통해서 가속되고, 닙(46)을 통해 동일하게 통과하는바와 같이, 그 최종 예정된 두께 치수로 동시에 밀링되고 연신된다.

출구 브라이들 조립체(26)는 최종 시트(22)를 제로-갭 조립체(20)의 하부롤러(44)로부터 견인하고, 따라서 본 발명의 방법에 따르면 소망하는 바와 같이 처리된 면 및/또는 처리된 열로 준비되고 공지된 절차에 다라 스트랩핑 패키지 등에 사용하기 위해 요구 또는 소망되는 바와 같이 얇은 스트랩으로 분할되는 얇고 편평하게 배향된 시트(22)의 생산을 가능하게 한다.

상술한 장치와 방법은 하기 표1로 도시된 다양한 데이타의 수단으로 예시되고 설명된 바와 같이 공지된 또는 종래 기술의 장치와 방법에 따라 종래에 제공되는 것보다 충분히 얇은 양질의 스트랩을 제조할 수 있다.

상기 표 1로부터 명백한 바와 같이, 제로-갭 방법은 높은 인장강도 및 더 강하고 더 높은 용접 비율을 나타내는 스트랩핑을 제조한다.

더우기, 스트랩핑의 스플릿은 고인장강도를 달성하는 동안 제거하는 반면에, 공지된 또는 종래 기술의 제조 기술 및 방법에 따르면, 인장강도가 증가할 때 증가된 스플릿이 발생되고 용접 강도 비율이 감소된다.

더우기, 제로-갭 방법에 따라 제조되는 스트랩핑의 인장강도가 종래 방법으로 제조된 스트랩핑의 인장 강도의 대략 1.47배이고 본 발명의 상기 스트랩핑 연신율이 종래 방법의 스트랩핑 연신율의 대략 절반 정도이기 때문에, 더 양호한 크리프(creep)성능이 달성된다.

상기 결과는 폴리프로필렌제 스트립에 따른 몇몇 시판 장점이 존재한다.

특히 스트랩핑의 파괴 강도가 스트랩핑의 특정 적용 또는 용도에 따른 제어 계수라면, 상기 제로의 더 높은 인장 강도는 현재 사용되는 재료 또는 스트랩핑의 대략 70%만을 포함하는 스트랩의 용도 또는 구성을 허용한다.

유사하게 강성(stiffness)이 제어 계수, 특징 또는 특성이라면, 본 발명에 따라 제조된 스트랩핑은 스트랩핑기의 안내 슈트(chute) 주위 에서 밀려지는 스트랩핑기 안으로 확실하게 공급된다.

또한, 스트랩핑의 용접 강도가 제어 계수 또는 특징이라면, 현재 또는 종래에 사용된 원료의 절반보다 적게 구비하는 스트랩핑을 동등한 접합 강도를 산출한다.

본 발명의 공정의 결과 다양한 특성은 여러가지 적용과 관련하여 사용되는 스트랩핑에 대한 설계의 충분한 가요성을 제공한다.

본 발명의 공정에 의해 제조된 스트랩핑은 입자를 가로질러서 더 강한 접착력을 나타내는 반면에 입자를 가로질러서 스트랩을 비교적 더 쉽게 찾을 수 있다.

더우기, 본 발명의 제로-갭 방법에 의해 제조된 스트랩은 종래 기술의 스트랩의 특성이 종종 있을 때 구조적 분열을 나타내지 않는다.

본 발명의 스트랩이 구조적 분열(delamination)을 나타내지 않으므로, 더 높은 용접 강도는 또한 얻어진다.

또한, 상술한 바와 같이, 예연신 단계가 입구 브라이들 조립체와 제로-갭 조립체 사이에서 실행된다면, 또는 후 연신(post-stretch) 단계가 제로-갭 조립체와 출구 브라이들 조립체 사이에서 실행된다면, 동일한 모든 특징은 제1도 내지 제4도의 시스템 및 방법과 관련하여 기술된 본 발명의 실시예에 따라 달성될때 달성된다.

그러나, 예연신 처리 단계가 시트 공작물(22)상에서 실행된다면 더 높은 장력 모듈(module)은 달성되는 반면에, 후연신 처리 단계가 최종 시트(22)상에서 실행된다면, 상기 시트를 구비하는 재료는 피브리화(fibrillation)쪽으로 다소 더 높은 강도를 갖는다

제1도의 장치 또는 시스템을 다시 참조하면, 시트공작물(22)이 입구 브라이들 조립체(32)를 통해 안내될때, 특히 이 공작물(22)이 제로-갭 조립체(20)의 상부 밀링 및 연신 롤러(42)에 접근할 때, 시트 공작물(22)의 상부 또는 외부면 즉, 제로-갭 조립체(20)의 상부 롤러(42)의 외주면과 접촉하게 배치되지 않은 면은 시트 공작물의 상부 또는 외부면이 대기 공기에 직접 노출되는 사실에 의해 제로-갭 조립체(20)의 상부 롤러(42)의 외주면과 접촉하게 배치된 시트 공작물(22)의 하부 또는 내부면보다 더 빠른 비율로 냉각되는 경향이 있다.

상기 면의 평탄하지 않는 또는 동등하지 않는 냉각의 결과 또는 시트 공작물(22)의 주지된 면 사이에서 상기 온도차의 개발의 결과, 시트 공작물(22)은 그 두께를 통해 밀도차를 나타내고 이에 의해 상기 밀도차는 시트 공작물의 특성 또는 특징에 반대 영향을 미친다.

계속하여 상기 문제점을 교정하거나 해결하거나 또는 배제하기 위하여, 개량된 시스템 또는 장치(100)가 개발되며, 제5도에 도시되어 있다.

상기 장치(100)는 제1도의 실시예의 입구 브라이들 조립체(32)와 유사한 입구 브라이들 조립체(132)를 포함하고, 유사하게는 제1도 실시예의 제로-갭 조립체(20)와 유사한 제로-갭 조립체(120)가 배치되어 있으며 상부 및 하부 밀링 및 연신 롤러(142, 144)를 각각 포함한다.

입구 브라이들 조립체(132)는 대략 129℃(265℉)의 작동 온도로 모두 가열되는 롤러(134, 136, 138, 140, 141)를 포함한다.

제로-갭 조립체(120)의 상부 롤러(142)는 대략 143, 3℃(290℉)의 온도로 가열되고, 제로-갭 조립체(120)의 하부 롤러(144)는 대략 121.1℃(250℉)의 온도로 가열된다.

본 발명의 실시예에 따르면, 또는 시트공작물(122)의 외주면을 즉, 제로-갭 조립체(120)의 상부 롤러(142)의 외주 또는 원주면과 접촉하게 배치되지 않은 시트공작물(122)의 외부면을 유지하기 위하여, 시트공작물(122)의 내부면 즉, 제로-갭 조립체(120)의 상부 롤러(142)의 외주 또는 원주면과 접촉하게 배치된 시트 공작물(122)의 내부면의 온도레벨과 거의 동일한 온도 레벨에서, 부가적인 가열 롤러(143)는 입구 브라이들 조립체(132)의 마지막 롤러(141)와 제로-갭 조립체(120)의 상부 롤러(142) 사이에 배치되어 있다.

롤러(143)가 대략 137.8℃(280℉)의 작동 온도로 가열되고, 따라서, 입구 브라이들 조립체(132)에 들어가기 바로 직전의 위치에서 즉, 제1입구 브라이들 조립체 롤러(134)의 바로 상부의 위치에서 시트 공작물(122)의 표면 온도가 대략 18.3℃(65℉)인 반면에 입구 브라이들 조립체(132)의 바로 하부 위치에서 또는 마지막 입구 브라이들 조립체 롤러(141)와 부가적인 가열 롤러(143) 사이에 배치된 위치에서 시트 공작물(122)의 표면온도는 대략 103.9℃(219℉)이고, 상기 시트 공작물(122)은 가열된 입구 브라이들 조립체 롤러(134, 136, 138, 140, 141)에 의해 거의 가열된다.

부가적인 가열 롤러(143)의 외부 외주 또는 내주면에 관한 시트 공작물(122)의 다른 순서의 결과, 시트 공작물(122)의 외부면은 즉, 제로-갭 조립체(120)의 상부 롤러(142)와 접촉하게 배치되지 않는 시트 공작물(122)의 상기 표면은 부가적인 가열 롤러(143)와 제로-갭 조립체(120)의 상부 롤러(142) 사이에 배치된 위치에서 시트 공작물(122)의 외부면의 온도가 대략 166.7℃(242℉)로 되도록 더 가열된다.

이것은 부가적인 가열 롤러(143)에 의해 직접 가열되지 않는 시트 공작물(122)의 대향 또는 내부면의 온도보다 다소 더 높다.

그러나, 시트 공작물(122)의 내부면이 제로-갭 조립체(120)의 상부 롤러(142)와 접촉하게 될때, 상기 내부면은 더 가열된다.

또한 시트공작물(122)의 외부면은 상기 면이 제로-갭 조립체(120)의 가열된 상부 롤러(142)와 접촉하게 배치되지 않고 또한 상기 면이 대기 공기에 노출되는 사실로 인해 냉각된다.

계속해서, 제로-갭 조립체(120)의 상하부 롤러(142, 144) 사이에 한정된 닙(146)의 바로 상부 위치에서 시트 공작물(122)의 양면은 대략 113.3℃(236℉)인 대략 동일한 온도를 갖는다.

이 방법에서, 시트 공작물(122)을 구비하는 재료의 밀도는 시트 공작물(122)의 두께 치수를 가로질러서 거의 균일하고 이에 의해 가장 적합한 특성은 제로-갭 조립체 롤러(142, 144) 사이에 형성된 닙(146)을 통과하는 결과 동시에 밀링되고 연신되는 최종 시트(122)로 달성된다.

상기 롤러(142, 144) 사이에 형성된 닙(146)으로 부터 막 빠져나온 최종 시트(122)의 외부면은 즉, 하부 롤러(144)와 접촉하게 배치되지 않은 최종 시트(122)의 외부면은 대략 143.3℃(290℉)의 온도를 갖고, 상기 시트(122)는 제로-갭 조립체(120)내에서 동일한 가공으로 인해 그 온도에서 극적 증가를 경험하고 제로-갭 조립체(120)내에서 동시 밀링 및 연신을 경험한다.

제로-갭 조립체(120)의 하부 롤러(144)의 외부 외주 또는 원주면 주위에서 결정된 후에, 최종 시트(122)는 더 처리하기 위해 하향으로 인장된 패키지 스트랩 안으로 안내되고, 이 위치에서 상기 시트(122)는 대략 136.1℃(277℉)의 표면 온도를 나타낸다.

부가적인 가열 롤러(143)의 설비의 중요성은 시트 공작물(122)의 내부면에 대해 시트 공작물(122)의 외부면을 과열하게 되고 이 과열의 정도는 시트 공작물이 제로-갭 조립체(120)의 가열된 상부면(142)과 접촉하게 배치될때 시트 공작물(122)이 외부면이 시트 공작물(122)의 내부면과 동일하게 가열되지 않고 또한 시트 공작물(122)의 외부면이 그 냉각을 경험하는 사실에 의해 압축되고, 시트 공작물(122)의 내부면은 시트 공작물(122)의 외부면이 대기에 노출되는 반면에 시트 공작물(122)의 내부면이 제로-갭 조립체(120)의 상부 롤러(142)의 외주면과 면 접촉하므로 대기에 노출되지 않는 것으로 인해 가열되지 않는다.

이들 계수로 보면, 양 표면은 제로-갭 조립체 롤러(142, 144) 사이에 형성된 닙(146)의 바로 상부 지점에서 동일 표면 온도를 나타내고 그에 의해 시트 공작물(122)의 두께를 가로질러 또는 통과하는 향상된 밀도 프로파일과 상기 균일한 밀도 프로파일에 따라 또는 이로부터 유도되는 합성 특성은 향상된다.

계속해서, 시트 공작물(122)의 처리중에 즉, 상기 밀링 및 연신에 의해서, 시트 공작물(122)의 측면 엣지부는 시트공작물(122)의 더 중심적으로 배치된 부분보다 더 두껍게 된다.

이 이유는 시트공작물(122)이 그 길이 방향을 따라 신장될때, 그 폭과 두께 치수는 최초 비가공 주조 시트 공작물(122)의 폭과 두께 치수에 대해 감소되는 것이다.

또한, 시트 공작물(122)의 다른 영역은 시트 공작물(122)의 엣지 영역 또는 부분과 시트 공작물(122)의 중심부 또는 영역의 두께 치수의 차이로 초래되므로써 서로에 대해 다르게 작동한다.

예를 들면, 시트 공작물(122)이 그폭 치수를 가로질러서 동일한 작은 영역으로 분할 된다면, 상기 중심 영역은 그 대향 측면상에서 이웃하는 영역에 의해 측방향으로 한정 또는 제한되는 반면에 시트 공작물의 엣지 영역내에서 상기 영역은 대향 측면이 자유 엣지 또는 측면을 구비하기 때문에 그 측면상에 또는 일측방 방향으로만 한정 또는 제한된다.

유사한 방법에서 시트 공작물의 상하부면은 한정 또는 제한되지 않고, 이것은 중심부 및 엣지부 또는 시트 공작물의 영역 양자에 의해 조정된다.

계속해서, 시트 공작물이 신장될때, 시트 공작물의 중심부는 중심부에 부과되는 다른 측방구속 또는 제한때문에 엣지부 만큼의 폭으로 감소되지 않는다.

그러나, 각 부분 또는 영역이 그 최초 용적값을 유지하기 위하여 특정부분 또는 영역의 체적 형상이 재정렬 또는 재배열 될지라도, 중심부 또는 영역의 두께 치수는 엣지부 또는 영역의 두께치수보다 큰 정도로 감소되거나 또는 대안적으로 엣지부 또는 영역의 두께 치수는 시트 공작물의 중심부의 두께 치수보다 더 크다.

본 발명과 관련하여 사용되는 시트 공작물이 제로-갭 조립체(120)내에서 동시에 밀링되고 연신된 후에 대략 60.94㎝(24″)의 폭 치수를 가질때, 더 두꺼운 엣지부는 대략 3.81㎝(1½)의 측방 또는 폭방향 범위로 배향된 또는 마무리된 시트(122)의 대향 측면상에서 발생한다.

본 발명의 목적중 하나에 따르면 최종 배향된 시트(122)의 두꺼운 측면 엣지부 또는 영역의 측방 또는 폭방향 범위로 효과적으로 감소되는 것이 바람직하고, 시트 공작물(122)의 측면 엣지부가 제로-갭 조립체 롤러(142, 144) 사이에 형성된 닙(146)으로 시트 공작물(122)의 입구에 들어가기 전에 가열된다면, 최종 배향시트(122)의 두꺼운 측면 엣지부 또는 영역의 측방 또는 폭방향 범위는 소망하는 균일한 두께 또는 평탄도를 갖는 최종 배향된 시트(122)의 증가된 용적이 달성되므로서 개략적으로 감소된다

특히 최종 배향된 시트(122)의 각 두꺼운 측면 엣지부 또는 영역의 측방 또는 폭방향 범위는 상기 3.81㎝(1½)에서 대략 1.27㎝(1½)까지 감소된다.

따라서, 최종 배향된 시트(122)의 두꺼운 측면 엣지부 또는 영역의 측방 또는 폭방향 범위의 상기 감소는 최종 배향된 시트(122)로 부터 제거되는 적은 소비 또느 트림으로 초래되고, 부가적으로 스트랩핑 재료로 처리되는 최종 배향된 시트(122)의 대량 또는 용적으로 초래된다.

가장 잘 이해되는 바와 같이 제로-갭 조립체 롤러(142, 144) 사이에 형성된 닙 영역(146)에 들어가기 전에 시트 공작물의 측면 엣지부의 상기 가열이 최종 배향된 시트(122)의 두꺼운 측면 엣지부의 폭방향 또는 측방 크기의 감소로 초래되는 한가지 이유는 시트 공작물내에서 인장력 또는 하중이 시트 공작물의 중심부를 향해 내향으로 작용하고 인장력에 저항하는 능력이 온도의 함수인 것이다.

계속해서, 시트 공작물(122)의 측면 엣지부를 가열할때, 인장 하중에 대한 저항성은 상기 외부 또는 측면 엣지부 또는 영역이 측방 또는 폭방향으로 팽창하는 경향에 의해 이들 부분 또는 영역내에서 감소되고, 최종 배향된 시트(122)의 측면 엣지부 또는 영역은 그 측면 엣지부 또는 영역 내에서 예가열되지 않는 유사하게 최종 배향된 시트(122)와 비교하면 최종 배향된 시트(122)의 전체 폭에 있어서 다소 대응 증가로 더 얇게 된다.

따라서 제5도에 도시된 것을 참조하면, 본 발명의 원리에 따라 특히, 상기 설명에 따르면, 상기 장치 또는 시스템(100)은 상하부 제로-갭 조립체 롤러(142, 144) 사이에 형성된 닙(146) 안으로 들어가기 전에 시트 공작물(122)의 엣지부를 예가열 하기 적합한 방사 적외선 히터와 합체된다.

특히, 한쌍의 히터(188)는 180°의 예각 또는 원주방향 범위에 의해 히터를 에워싸도록 상부 제로-갭 조립체 롤러(142)에 대해 효과적으로 배치되고, 상기 히터(188)는 시트공작물(122)의 양방향으로 배치된 엣지부에 대해 적합하게 위치 설정되도록 롤러(142)의 축을 따라 축방향으로 배치된다.

각 히터(188)는 대략 6.35cm(2½) 폭이고 2500와트(W)의 발생 동력으로 240VAC에서 작동된다. 또한, 선형 형상인 제 2쌍의 히터(190)는 제로-갭 조립체(120)를 향해 시트 공작물(122)의 이동 방향으로 볼때 히터(188)의 상부 단부에 작동적으로 연결된다. 이들 히터(190)는 대략 6.35cm(2½) 폭과 유사하고, 240VAC에서 1900W의 동력을 발생시킬 필요가 있다.

더우기, 부가적인 선택 또는 대안적으로 보면, 시트 공작물(122)은 이들이 180°의 원주방향 범위에 걸쳐 상부 입구 브라이들 조립체 롤러(138)를 에워싸는 예각 형상을 갖는 히터(188)와 유사한 다른 히터(192)의 배치에 의해 입구 브라이들 조립체(132)내에서 미리 가열된다.

그러나 상기 히터(192)는 240VAC에서 1500W만을 발생할 필요가 있고, 동일 폭을 갖는다.

제6도를 참조하면, 시트 공작물(122)이 제로-갭 조립체(120)내에서 밀링되고 연산되자마자, 그리고 그 측면 엣지부가 히터(188, 190, 192)의 상기 설명 및 기술에 따라 예가열될때, 최종 시트(122)는 출구 브라이들 조립체(194)와 프레임 처리 브라이들 조립체(196)를 통해 안내된다.

제1도의 시스템에 따르면, 각 입구 브라이들 조립체 롤러(34, 36, 38, 40)의 선형면속도는 제로-갭 조립체의 상부롤러(42)의 속도와 동일하고, 각 출구 브라이들 조립체 롤러(76, 78, 80, 82, 84, 86)의 선형면 속도는 제로-갭 조립체(20)의 하부 롤러(44)의 속도와 동일하며, 제로-갭 조립체(20)의 하부 롤러(44)의 선형면 속도는 대략 9.5의 선형면 비율이 양호한 제로-갭 조립체(20)의 상부 롤러(42)의 선형면 속도보다 7내지 12배만큼 빠른 범위내에 있다.

그러나, 상기와 같이, 출구 브라이들 조립체 롤러(194)는 2% 내지 20% 범위내에 있는 양에 의해 하부 제로-갭 조립체 롤러(144)의 선형면 속도보다 빠른 선형면 속도로 작동된다.

인장강도는 출구에서 대응 증가로 증가하고, 최종 시트의 폭은 대응적으로 감소하나, 최종 시트는 스플릿 강도를 더 강하게 한다.

계속해서, 출구 견인값은 특성 관점의 최적 평형으로부터 선택되고, 2% 내지 20%의 출구 견인값은 아주 만족스럽게 된다.

제6도를 계속 참조하면, 최종 시트(122)의 다른 처리에 따라, 엣지 트림나이프(198)는 출구 브라이들 조립체(194)와 프레임 처리 브라이들 조립체(196) 사이에 끼워진 위치에서 처리 라인내에 배치되어 있다.

엣지 트림 나이프(198)은 200에서 처리 라인으로 부터 제거되는 반면에 트림된 최종 시트(122)는 열가소성 스트랩핑의 정확한 제조시에 연속적으로 사용하기 위해 저장 롤(202)상으로 안내된다.

상기 내용에 따르면, 엣지 가열 기술은 증가된 평탄도 또는 폭치수를 가로지르는 균일하게 편평한 최종 시트의 증가된 양을 나타내는 최종 시트(122)의 제조와 관련하여 또는 기술되고, 이에 의해 대응적으로 증가된 스트랩핑량은 상기 최종시트(122)로부터 제조된다.

그 폭 치수를 가로지르는 균일하게 편평한 최종 시트의 증가된 평탄도 또는 증가된 량은 다른 제조 기술에 따라 또한 달성된다.

예를들면, 제7a도 및 제7b도를 참조하면, 제1도 시스템의 제로-갭 조립체(120) 또는 제5도 시스템의 제로-갭 조립체(120)내에 합체되는 두개의 다른 외형 밀롤러의 전면 프로파일이 양호하게 도시되어 있다.

각각 제7a도 및 제7b도의 외형 밀 롤러(204, 206)로부터 적합한 바와 같이, 상기 롤러(204, 206)의 중심부는 208 및 209로 각각 도시된 바와 같이 양호하게 오목한 반면에, 측방 측면 엣지부(211, 213)는 직선 또는 수평 형상 또는 외형을 갖는다.

이러한 방법에서, 시트 공작물(22 또는 122)이 닙(46 또는 146)내에서 밀링되고 연신될 때, 시트 공작물(22 또는 122)의 엣지부는 시트 공작물(22 또는 122)의 중심부보다 더 큰 정도로 가공되고, 이에 의해 시트공작물(22 또는 122)의 엣지부는 더 얇게 된다.

닙(46 또는 146)내에서 처리될 시에, 시트 공작물의 엣지부는 상술한 바와 같은 범위로 두껍게 되고, 이에 의해 시트 공작물 또는 최종 시트(22 또는 122)의 최종 엣지부는 상기 엣지 처리 기술에 의해 유사하게 달성되는 바와 같이 바람직한 정도의 두께 또는 균일한 평탄도를 갖는다.

제7a도 및 제7b도로부터 더 적합한 바와 같이, 밀롤러(204, 206)의 외형 또는 형상간의 제1차이는 제7a도의 롤러(204)의 경우에 그 중심부가 215에서 원통형 외형을 갖는 반면에 그 인접한 축방향 부분이 217에서 테이퍼진 또는 절두원추 형상을 갖는 사실로 존재한다.

결국, 최외측 단부 또는 엣지부가 219에서 원통형이고, 원통형부분(219)의 직경 범위가 중심 원통형 부분(215)의 직경 범위보다 더 크다.

유사하게, 제7b도의 롤러(206)의 경우에, 중심부(209)는 오목한 균형 형상을 갖는 반면에, 최외측 단부(221)는 원통형상이며 중심부(209)보다 더 큰 직경 범위를 갖는다.

마지막으로 제8a도, 제8b도 및 제9도를 참조하면, 그 폭 치수를 가로질러서 균일하게 편평한 최종시트의 증가된 양 또는 증가된 평탄도를 달성하기 위하여 사용되는 다른 제조기술은 각각 제8a도 및 제8b도에 도시된 압출 다이(223, 225)를 형성하는 시트 공작물(22 또는 122)의 압출부를 포함한다.

적합한 바와 같이, 각 다이(223, 225)는 또한 사다리꼴형 단면 형상을 갖는 시트 공작물(22, 122)을 제조하는 사다리꼴 형상을 가지는 다이 마우스(die mouth : 227, 229)를 효과적으로 갖거나 또는 엣지부(231, 233)는 시트 공작물(22, 122)의 중심부보다 더 얇다.

이러한 방법에서 이들 사다리꼴로 형성된 시트 공작물(22, 122)이 밀링되고 연신될 때, 이들 엣지부는 최종 엣지부가 시트 공작물(22, 122)의 중심부와 동일한 두께 치수를 갖는 것에 의해 다소 두꺼워지고, 거의 균일한 두께 치수는 상술한 바와 같이 최외측 엣지부를 제외하고는 시트 공작물(22 또는 122)의 전체 폭을 가로질러서 달성된다.

상기 다이(223, 225)간의 충분한 차이는 다이(223)가 다이(225)에 의해 제조되는 유사한 공작물(22 또는 122)보다 더 두꺼운 두께 치수를 갖는 시트 공작물(22 또는 122)을 제조하는 것이다.

제9도에서, 한 세트의 캐스팅 롤러(235, 237, 239)는 수직한 배열체로 배열된 바와 같이 배치되어 있다.

상하부 롤러(235, 239)는 밀 롤러(204, 206)의 형상과 다소 유사한 형상을 갖는 반면에, 중심 캐스팅 롤러(237)는 원통형 형상을 갖는다.

계속해서, 캐스팅롤러(235와 237, 237과 239) 사이에 각각 형성된 공간(space : 241, 243)은 시트 공작물(22 또는 122)이 다이 마우스(227 또는 229)로부터 압출될때 상기 공작물(22 또는 122)이 공간(241)안으로 삽입되고, 롤러(237)에 관해 감싸며 공간(243)으로부터 회수하기 위하여 캐스팅 롤러에 관해 먼저 정리되도록 사다리꼴 형상을 양호하게 갖는다.

사다리골 형상의 공간(243)은 사다리꼴 형상 공간(241)에 대해 양호하게 거꾸로 되어 있다.

시트 공작물(22 또는 122)은 본 발명의 기술에 따라 처리하기 위해 제로-갭 조립체(20 또는 120)를 향해 더 운반된다.

따라서, 상술한 바에 따르면, 특히 본 발명의 원리에 따라 전개된 제조 기술 및 장치에 따르면, 최종 밀링되고 연신된 시트는 개량된 밀도와 특성을 나타내고, 또한 상기 시트는 개량된 정도 또는 균일한 두께를 나타내고, 이에 의해 열가소성 스트랩핑의 증가될 용적은 이로부터 산출 또는 유도된다.

명백한 바와 같이, 많은 변경과 수정은 상기 기술의 정신내에서 유도 또는 개발된다.

따라서, 첨부된 청구범위의 정신내에서 본 발명은 여기에 특별히 기술된 것 이외로 실시할 수 있음을 이해해야 한다.

Claims (28)

1. 밀링 및 연신 장치를 통해서 예정된 방향으로 이동하는 시트 공작물을 동시에 밀링하고 연신하기 위한 장치에 있어서, 그 사이에 닙을 형성하고, 상기 시트 공작물이 단일 통로에서 상기 닙을 통과할때 동시에 밀링되고 연신되도록 상기 시트 공작물을 통과시키는 한상의 대향 롤러와, 상기 한쌍의 대향 롤러 사이에 형성된 상기 닙내에서 상기 시트 공작물을 동시에 밀링하고 연신하기 위해 충분히 다른 선형면 속도로 그리고 대향 방향으로 상기 대향 롤러를 구동하기 위한 수단 및, 상기 이동 방향으로 그리고 상기 쌍의 대향 롤러 사이에 형성된 상기 닙의 상부 위치에서 고려하면 상기 쌍의 대향 롤러중 제1상부 롤러와 접촉하게 배치되지 않은 상기 시트 공작물의 외부 표면 부분을 상기 쌍의 대향 롤러중 제1 상부롤러와 접촉하게 배치된 시트 공작물의 내부 표면 부분의 온도 레벨보다 높은 온도 레벨로 가열하기 위한 수단을 포함하고, 상기 시트 공작물의 외부 및 내부 표면 부분이 상기 쌍의 대향 롤러 사이에 형성된 상기 닙에 도달할때, 상기 시트 공작물의 내부 및 외부 표면 부분의 상기 온도 레벨은 시트 공작물의 두께 치수를 가로지르는 상기 시트 공작물의 밀도가 거의 균일하게 되므로써 거의 동일하게 되는 것을 특징으로 하는 밀링 및 연신 장치.
2. 제1항에 있어서, 상기 가열 수단은 상기 쌍의 대향 롤러의 상부에 배치된 가열 롤러를 포함하는 것을 특징으로 하는 밀링 및 연신 장치.
3. 제1항에 있어서, 상기 쌍의 대향 롤러중 제2하부 롤러는 상기 쌍의 대향 롤러중 상기 제1상부 롤러의 선형면 속도보다 7 내지 12배 더 빠른 범위내에 있는 선형면 속도로 회전되는 것을 특징으로 하는 밀링 및 연신 장치.
4. 제3항에 있어서, 상기 쌍의 대향 롤러중 제2하부 롤러의 상기 선형면 속도는 상기 쌍의 대향 롤러중 상기 제1상부 롤러의 상기 선형면 속도의 9.5배인 것을 특징으로 하는 밀링 및 연신 장치.
5. 밀링 및 연신 장치를 통해서 예정된 방향으로 이동하는 시트 공작물을 동시에 밀링하고 연신하기 위한 장치에 있어서, 그 사이에 닙을 형성하고, 상기 시트 공작물이 단일 통로에서 상기 닙을 통과할 때 동시에 밀링되고 연신되도록 상기 시트 공작물을 통과시키는 한쌍의 대향 롤러와, 상기 한쌍의 대향 롤러 사이에 형성된 상기 닙내에서 상기 시트 공작물을 동시에 밀링하고 연신하기 위해 충분히 다른 선형면 속도로 그리고 대향 방향으로 상기 대향 롤러를 구동하기 위한 수단 및, 상기 동시에 밀링되고 연신되는 시트 공작물이 상기 쌍의 대향 롤러 사이에 형성된 닙을 통과한 후에 상기 동시에 밀링되고 연신되는 시트 공작물의 폭을 가로질러서 상기 동시에 밀링되고 연신되는 시트 공작물의 평탄도를 증가하기 위하여 상기 쌍의 대향 롤러 사이에 형성된 상기 닙의 상부 위치에서 상기 시트 공작물의 대향 엣지부를 가열하기 위한 수단을 포함하는 것을 특징으로 하는 밀링 및 연신 장치.
6. 제5항에 있어서, 상기 가열 수단은 방사 적외선 히터를 포함하는 것을 특징으로 하는 밀링 및 연신 장치.
7. 제5항에 있어서, 상기 가열 수단은 상기 장치를 통과하는 시트 공작물의 이동 방향에서 고려하면 상기 쌍의 대향 롤러중 제1 상부롤러를 부분적으로 에워싸는 것을 특징으로 하는 밀링 및 연신 장치.
8. 제3항에 있어서, 상기 장치는 입구 브라이들 조립체를 더 포함하고, 상기 가열 롤러는 상기 쌍의 대향 롤러와 상기 입구 브라이들 조립체 사이에 배치된 것을 특징으로 하는 밀링 및 연신 장치.
9. 제6항에 있어서, 상기 방사 적외선 히터 각각은 대략 3.81cm(2½)의 폭을 갖는 것을 특징으로 하는 밀링 및 연신 장치.
10. 제5항에 있어서, 입구 브라이들 롤러를 구비하는 입구 브라이들 조립체를 추가로 포함하고, 상기 가열 수단은 상기 입구 브라이들 롤러 중 하나를 부분적으로 에워싸는 것을 특징으로 하는 밀링 및 연신 장치.
11. 밀링 및 연신 장치를 통해서 예정된 방향으로 이동하는 시트 공작물을 동시에 밀링하고 연신하기 위한 장치에 있어서, 그 사이에 닙을 형성하고, 상기 시트 공작물이 단일 통로에서 상기 닙을 통과할때 동시에 밀링되고 연신되도록 상기 시트 공작물을 통과시키는 한쌍의 대향 롤러와, 상기 한쌍의 대향 롤러 사이에 형성된 상기 닙내에서 상기 시트 공작물을 동시에 밀링하고 연신하기 위해 충분히 다른 선형면 속도로 그리고 대향 방향으로 상기 대향 롤러를 구동하기위한 수단을 포함하고, 상기 대향 롤러는 상기 동시에 밀링되고 연신되는 시트 공작물이 상기 쌍의 대향 롤러 사이에 형성된 닙을 통과한 후에 상기 동시에 밀링되고 연신되는 시트 공작물의 폭을 가로질러서 상기 동시에 밀링되고 연신되는 시트 공작물의 증가된 평탄도가 달성되도록 상기 시트 공작물이 상기 쌍의 대향 롤러 사이에 형성된 상기 닙을 통해서 안내될때 중심부보다 더 얇은 엣지부를 갖는 시트 공작물을 제공하기 위하여 오목한 중심부와 원통형 엣지부를 구비하는 형상을 갖는 것을 특징으로 하는 밀링 및 연신 장치.
12. 제11항에 있어서, 상기 대향 롤러의 중심부는 아치형인 것을 특징으로 하는 밀링 및 연신 장치.
13. 제11항에 있어서, 상기 대향 롤러의 중심부는 사다리꼴 형상을 갖는 것을 특징으로 하는 밀링 및 연신 장치.
14. 밀링 및 연신 장치를 통해서 예정된 방향으로 이동하는 시트 공작물을 동시에 밀링하고 연신하기 위한 장치에 있어서, 시트 공작물을 압출하기 위한 다이 수단과, 그 사이에 닙을 형성하고, 상기 시트 공작물이 단일 통로에서 상기 닙을 통과할때 동시에 밀링되고 연신되도록 상기 시트 공작물을 통과시키는 한쌍의 대향 롤러 및, 상기 한쌍의 대향 롤러 사이에 형성된 상기 닙내에서 상기 시트 공작물을 동시에 밀링하고 연신하기 위해 충분히 다른 선형면 속도로 그리고 대향 방향으로 상기 대향 롤러를 구동하기 위한 수단을 포함하고, 상기 다이 수단은 상기 압출된 시트 공작물이 중심부보다 더 얇은 엣지부를 갖도록 예정된 단면 형상을 갖고, 그러므로써 상기 동시에 밀링되고 연신되는 시트 공작물이 상기 쌍의 대향 롤러 사이에 형성된 닙을 통과한 후에 상기 동시에 밀링되고 연신되는 시트 공작물의 폭을 가로질러서 상기 동시에 밀링되고 연신되는 시트 공작물의 중간된 평탄도가 달성되는 것을 특징으로 하는 밀링 및 연신 장치.
15. 제14항에 있어서, 상기 다이 수단의 예정된 단면 형상은 사다리꼴 형상을 포함하는 것을 특징으로 하는 밀링 및 연신 장치.
16. 제15항에 있어서, 수직한 배열로 배치되고, 상기 다이 수단에 의해 제조된 사다리꼴 형상 시트 공작물을 수용하기 위한 사다리꼴 형상을 그 사이에서 갖는 공간을 한정하는 복수개의 주조 롤러를 추가로 포한하는 것을 특징으로 하는 밀링 및 연신 장치.
17. 예정된 방향으로 이동하는 시트 공작물을 동시에 밀링 하고 연신하기 위한 방법에 있어서, 상기 시트 공작물이 단일 통로에서 상기 닙을 통과할때 상기 시트 공작물을 동시에 밀링하고 연신하기 위해 그 사이에 닙을 형성하는 한쌍의 대향 롤러를 제공하는 단계와, 상기 한쌍의 대향 롤러 사이에 형성된 상기 닙내에서 상기 시트 공작물을 동시에 밀링하고 연신하기 위해 충분히 다른 선형면 속도로 그리고 대향 방향으로 상기 대향 롤러를 구동하는 단계 및, 상기 이동 방향에서 고려할때 상기 쌍의 대향 롤러 사이에 형성된 상기 닙의 상부 위치에서 상기 쌍의 대향 롤러중 제1상부 롤러와 접촉하게 배치되지 않은 상기 시트 공작물의 외부 표면 부분을 상기 쌍의 대향 롤러 중 제1상부 롤러와 접촉하게 배치된 시트 공작물의 내부 표면 부분의 온도 레벨보다 높은 온도 레벨로 가열하는 단계를 포함하고, 상기 시트 공작물의 외부 및 내부 표면부분이 상기 쌍의 대향 롤러 사이에 형성된 상기 닙에 도달할때, 상기 시트 공작물의 내부 및 외부 표면 부분의 상기 온도 레벨은 시트 공작물의 두께 치수를 가로지르는 상기 시트 공작물의 밀도가 거의 균일하게 되므로써 거의 동일하게 되는것을 특징으로 하는 밀링 및 연산 방법.
18. 제17항에 있어서, 상기 쌍의 대향 롤러중 하부 롤러는 상기 쌍의 대향 롤러중 상기 상부 롤러의 선형면 속도보다 7 내지 12배 빠른 범위내에서 선형면 속도로 회전되는 것을 특징으로 하는 밀링 및 연신 방법.
19. 예정된 방향으로 이동하는 시트 공작물을 동시에 밀링하고 연신하기 위한 방법에 있어서, 상기 시트 공작물이 단일 통로에서 상기 닙을 통과할때, 상기 시트 공작물을 동시에 밀링하고 연신하기 위해 그 사이에 닙을 형성하는 한쌍의 대향 롤러를 제공하는 단계와, 상기 한쌍의 대향 롤러 사이에 형성된 상기 닙내에서 상기 시트 공작물을 동시에 밀링하고 연신하기 위해 충분히 다른 선형면 속도로 그리고 대향 방향으로 상기 대향 롤러를 구동하는 단계 및, 상기 동시에 밀링되고 연신되는 시트 공작물이 상기 쌍의 대향 롤러 사이에 형성된 닙을 통과한 후에 상기 동시에 밀링 되고 연신되는 시트 공작물의 폭을 가로질러서 상기 동시에 밀링되고 연신되는 시트 공작물의 평탄도를 증가하기 위하여 상기 쌍의 대향 롤러 사이에 형성된 상기 닙의 상부 위치에서 상기 시트 공작물의 대향 엣지부를 가열하는 단계를 포함하는 것을 특징으로 하는 밀링 및 연신 방법.
20. 제17항에 있어서, 상기 시트 공작물의 외부 표면 부분의 상기 가열 단계는 상기 쌍의 대향 롤러 상부 위치에서 발생하는 것을 특징으로 하는 밀링 및 연신 방법.
21. 제17항에 있어서, 입구 브라이들 조립체를 제공하는 단계를 추가로 포함하고, 상기 시트 공작물의 외부 표면 부분의 상기 가열 단계는 상기 입구 브라이들 조립체와 상기 쌍의 대향 롤러 사이에 배치된 위치에서 발생하는 것을 특징으로 하는 밀링 및 연신 방법.
22. 제19항에 있어서, 상기 시트 공작 공작물의 대향 엣지부의 상기 가열 단계는 상기 시트 공작물이 상기 대향 롤러중 상부 롤러에 관해 정렬되는 동안에 발생하는 것을 특징으로 하는 밀링 및 연신 방법.
23. 제19항에 있어서, 입구 브라이들 롤러를 구비하는 입구 브라이들 조립체를 제공하는 단계를 추가로 포함하고, 상기 시트 공작물의 대향 엣지부의 상기 가열 단계는 상기 시트 공작물이 상기 입구 브라이들 조립체의 상기 브라이들 롤러중 하나에 관해 정렬되는 동안에 발생하는 것을 특징으로 하는 밀링 및 연신 방법.
24. 예정된 방향으로 이동하는 시트 공작물을 동시에 밀링하고 연신하기 위한 방법에 있어서, 오목한 중심부와 원통형 엣지부를 구비하는 형상을 가지며, 상기 시트 공작물이 단일 통로에서 닙을 통과할때 상기 시트 공작물이 동시에 밀링되고 연신되도록 그 사이에 닙을 형성한 한쌍의 대향 롤러를 제공하는 단계와, 상기 쌍의 대향 롤러 사이에 형성된 닙내에서 상기 시트 공작물을 동시에 밀링하고 연신하기 위해 그리고, 상기 동시에 밀링되고 연신되는 시트 공작물이 상기 쌍의 대향 롤러 사이에 형성된 닙을 통과한 후에 상기 동시에 밀링되고 연신되는 시트 공작물의 폭을 가로질러서 상기 동시에 밀링되고 연신되는 시트 공작물의 증가된 평탄도가 달성되도록 상기 시트 공작물이 상기 쌍의 대향 롤러 사이에 형성된 닙을 통해 안내될때 중심부보다 더 얇은 엣지부를 갖는 시트 공작물을 제공하기 위해 충분히 다른 선형면 속도로 그리고 대향 방향으로 상기 대향 롤러를 구동하는 단계를 포함하는 것을 특징으로 하는 밀링 및 연신 방법.
25. 예정된 방향으로 이동하는 시트 공작물을 동시에 밀링하고 연신하기 위한 방법에 있어서, 예정된 단면 형상을 가지고, 압출되는 시트 공작물이 중심부보다 더 얇은 엣지부를 갖도록 시트 공작물을 압출하기 위한 다이 수단을 제공하는 단계와, 상기 시트 공작물이 단일 통로에서 닙을 통과할 때 상기 시트 공작물을 동시에 밀링하고 연신하기 위해 그 사이에 닙을 형성한 한쌍의 대향 롤러를 제공하는 단계 및, 상기 동시에 밀링되고 연신되는 시트 공작물이 상기 쌍의 대향 롤러 사이에 형성된 닙을 통과한 후에 상기 동시에 밀링되고 연신되는 시트 공작물의 폭을 가로질러서 상기 동시에 밀링되고 연신되는 시트 공작물의 증가된 평탄도가 달성되도록 상기 쌍의 대향 롤러 사이에 형성된 닙내에서 상기 시트 공작물을 동시에 밀링하고 연신하기 위해 충분히 다른 선형면 속도로 그리고 대향 방향으로 상기 대향 롤러를 구동하는 단계를 포함하는 것을 특징으로 하는 밀링 및 연신 방법.
26. 예정된 원래 두께 치수를 갖는 강성 시트 재료로 제조되어, 상기 강성 시트 재료의 상기 예정된 원래 두께 치수보다 더 적은 예정된 공간 치수를 갖는 닙을 그 사이에 형성하도록 서로에 대해 이격되어 있고, 다른 선형면 속도로 대향 방향으로 회전되는 한쌍의 대향 롤러 사이에 형성된 닙을 통과하므로써 동시에 밀링되고 연신되는 플라스틱 스트랩에 있어서, 상기 쌍의 대향 롤러 사이에 형성된 상기 닙의 상부 위치에서 상기 쌍의 대향 롤러중 제1롤러의 제1원주부를 연결하고 제1예정된 온도값을 갖는 상기 강성 시트 재료의 제1면 수단과, 상기 쌍의 대향 롤러중 제1롤러와 접촉하게 외부에 배치되고, 상기 쌍의 대향 롤러 사이에 배치된 닙의 상부 위치에서 상기 제1면 수단의 제1예정된 온도값 보다 더 높은 제2예정된 온도값을 갖는 상기 강성 시트 재료의 제2면 수단을 포함하고, 상기 강성 시트 재료의 제1 및 제2면 수단이 상기 쌍의 대향 롤러 사이에 형성된 상기 닙을 통과하므로써 동시에 밀링되고 연신되도록 상기 대향 롤러 사이에 형성된 상기 닙에 도달할때, 상기 강성 시트 재료의 제1 및 제2면 수단의 상기 온도 값은 상기 강성 시트 재료의 두께 치수를 가로지르는 상기 강성 시트 재료의 밀도가 거의 균일하게 되도록 거의 동일한 값으로 되는 것을 특징으로 하는 플라스틱 스트랩.
27. 예정된 원래 두께 치수를 갖는 강성 시트 재료로 제조되여, 상기 강성 시트 재료의 상기 예정된 원래 두께 치수보다 더 적은 예정된 공간 치수를 갖는 닙을 그 사이에 형성하도록 서로에 대해 이격되어 있고, 다른 선형면 속도로 대향 방행으로 회전되는 한쌍의 대향 롤러 사이에 형성된 닙을 통과하므로써 동시에 밀링되고 연신되는 플라스틱 스트랩에 있어서, 상기 쌍의 대향 롤러중 제1롤러의 제1원주부를 연결하고, 상기 쌍의 대향 롤러 사이에 형성된 상기 닙내에서 동시에 밀링되고 연신되도록 상기 닙을 통과하며, 상기 쌍의 대향 롤러중 제2롤러의 제2원주부를 연결하기 위한 강성 시트재료와, 상기 동시에 밀링되고 연신되는 강성 시트 재료가 상기 쌍의 대향 롤러 사이에 형성된 닙을 통과한 후에 상기 동시에 밀링되고 연신되는 강성 시트 재료의 폭을 가로질러서 상기 동시에 밀링되고 연신되는 강성 시트 재료의 평탄도를 증가시키도록 상기 쌍의 대향 롤러 사이에 형성된 상기 닙의 상부에 배치된 상기 강성 시트 재료의 대향 가열 엣지부를 포함하는 것을 특징으로 하는 플라스틱 스트랩.
28. 예정된 공간 치수를 갖는 닙을 그 사이에 형성하도록 서로에 대해 이격되어 있고 다른 선형면 속도로 대향 방향으로 회전되는 한쌍의 대향 롤러 사이에 형성된 닙을 통과하므로써 동시에 밀링되고 연신되는 강성 시트 재료로 제조된 플라스틱 스트랩에 있어서, 상기 쌍의 대향 롤러 사이에 형성된 상기 닙의 예정된 공간 치수보다 큰 예정된 원래 두께 치수를 구비하는 중심부를 갖는 강성 시트 재료를 포함하고, 상기 강성 시트는 상기 동시에 밀링되고 연신되는 강성 시트 재료가 상기 쌍의 대향 롤러 사이에 형성된 닙을 통과한 후에 상기 동시에 밀링되고 연신되는 강성 시트 재료의 폭을 가로질러서 상기 동시에 밀링되고 연신되는 강성 시트 재료의 증가된 평탄도는 상기 쌍의 대향 롤러 사이에 형성된 상기 닙내에서 동시에 밀링되고 연신되는 강성 시트 재료로 인해 상기 강성 시트 재료의 대향 엣지부의 두꺼워지는 결과 달성되도록 상기 강성 시트 재료의 중심부의 상기 예정된 원래 두께 치수 보다 적은 두께 치수를 구비하는 대향 엣지부를 갖는 것을 특징으로 하는 플라스틱 스트랩.