KR0137416B1 - 기체 스트림으로부터 휘발성 유기 화합물을 회수하는 방법 - Google Patents

기체 스트림으로부터 휘발성 유기 화합물을 회수하는 방법

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윌리엄 에프. 마쉬
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Abstract

본 발명은 저-비등점 기체를 상승 압력으로 압축시키고, 다수의 단계에서 상기 기체를 냉각시켜 상기 시스템 내에서의 냉동을 피하면서 휘발성 성분 및 물을 응축시킴으로써 상기 저-비등점 기체로 부터 휘발성 유기 화합물 및 수증기를 회수하는 방법에 관한 것으로서, 상기 시스템을 가압하에서 작동시키는 경우, 응축 효과를 향상시킬수 있으며, 또한 필요한 단계의 수 및 냉동을 피하고자 하는 작업시의 문제점을 최소화할 수 있다.

Description

기체 스트림으로부터 휘발성 유기 화합물을 회수하는 방법
제 1도는 본 발명의 양태의 생산 공정 흐름도이다.
본 발명은 공기 또는 질소와 같은 저-비등점 기체로 부터 휘발성 유기 화합물 및 물을 회수하는 방법에 관한 것이다.
공기 또는 질소로 부터 휘발성 유기 화합물(VOC)을 회수하는 단계는 소중한 반응물 또는 용매의 방출 조절, 회수 및 재순환, 및 제조 공정시 질소와 같은 기체의 재사용을 충족시키기 위한, 많은 산업 제조 공정에서 중요한 단계이다.
상기 방법은, 예를들어 하나 또는 그 이상의 VOC 를 함유하는 무수 스트림을 처리하기 위한 석유 화학 및 약학 산업에서 널리 사용된다.
휘발성 화합물은 다수의 상이한 방법으로 기체 스트림으로 부터 회수할 수 있다. 이들 가운데 가장 오래된 방법은 미합중국 특허 제 575,714 호 및 제 1,040,886 호에 개시된 바와 같이, 기체 스트림을 압축 및 냉각시키며, 부가의 냉각을 위해 자동 냉각기로 상기 압축 스트림을 팽창시키는 것이다. 이후, 냉동을 피하기 위해 적절한 온도에서 응축 성분을 회수한다.
고체 흡착제 상에서의 흡착 또는 적절한 액체중에서의 흡착에 의한 휘발성 화합물의 회수, 이후 재생성 또는 증류에 의한 상기 휘발성 성분들의 회수방법은 문헌 [Encyclopedia of chemical Technology](제 3권, 볼륨 21, pp 355-376 (1983))(John Wiley Sons)에 충분히 공지되어 있다. 주위 온도의 냉각수에 의한 냉각 또는 기계적 냉동은 이들 방법을 보완하는데 사용될 수 있다.
액체 질소는 다수의 공정에서 휘발성 성붕을 회수하기 위한 냉동원으로서 사용된다. 미합중국 특허 제 4,150,494 호, 제 4,237,700 호, 및 제 5,214,924 호 및 프랑스 공화국 특허 공보 제 2,349,113 호에는 기체 스트림과 증발 액체 질소간의 간접적인 열 교환에 의해 휘발성 화합물을 함유하는 기체 스트림을 냉각시키는 간접 냉각법이 개시되어 있다. 미합중국 특허 제 4,545,134 호에는 또다른 유형의 간접 냉각법이 개시되어 있는데, 상기 방법은 증발 액체 질소가 톨루엔과 같은 중간 열 전이 유체의 재순환 스트림을 간접적으로 냉각시키며, 잔류 휘발성 성분을 함유하는 공정 스트림을 차례로 냉각시키는 것이다. 미합중국 특허 4,444,016 호 및 제 4,545,134 호에는 응축 증기와 접촉하며, 상기 증기 성분을 함유하는 기체를 차례로 접촉 및 냉각시키는데 사용되는 액체 질소를 이용한 직접 접촉 냉동법의 용도가 개시되어 있다. 기계적 냉동은 상기 기체를 예비 냉각시키는데 사용된다. 냉동제로서 액체 질소를 사용하는 전술한 방법 모두는 대기압 보다 약간 높은 압력에서 수행하는 것을 특징으로 한다. 유사하게, VOC-적재된 기체를 간접적으로 냉각시킴으로써 응축 반응을 수행하는 전술한 방법 모두는 팬 또는 송풍기를 사용함으로써 생성되는, 대기압보다 약간 높은 압력하에서 수행한다.
기체 스트림내에 휘발성 유기 화합물 및 물의 존재는 비바람직한 냉각을 유발하며, 통상적으로 물의 존재는 전술한 바와 같은 시스템의 회수 작업을 복잡하게 한다. 또한, 최종의 정제된 기체내에는 매우 낮은 농도 또는 높은 회수율의 휘발성 성분이 요구되며, 다중 단계는 보다 낮은 온도에서 연속적으로 사용되어야 하고, 이들 온도는 물이 존재하는 경우 세심하게 조절해야만 한다. 회수 시스템의 비용을 감소시키기 위해서는 상기 단계의 수를 최소화시키는 것이 바람직하다.
하기 명세서에 기술하였으며, 또한 청구 범위에 정의된 본 발명의 방법은, 특히 물이 존재하며, 최종의 정제된 기체내에 매우 적은 농도의 휘발성 성분이 요구되는 경우, 저-비등점 기체로 부터 휘발성 성분을 회수하는 데 있어서의 이들 문제점들을 해소시킨다.
본 발명은 하나 또는 그 이상의 휘발성 유기 화합물 및 하나 또는 그 이상의 저-비등점 기체를 포함하는 기체상 혼합물을 30 psia 이상의 최소 압력으로 압축시키고, 냉각시키며, 부분적으로 응축시키고, 상기 생성된 압축혼합물을 제 1 온도에서 분리하여 제 1증기 및 제 1 응축 스트림을 수득하는 것을 포함하여, 저-비등점 기체와의 혼합물중에 포함되어 휘발성 유기 화합물을 회수하는 방법에 관한 것이다.
또한, 상기 제 1 증기 스트림을 제 2온도로 냉각시킴으로써 혼합 증기와 응축물을 함유하는 제 2스트림을 수득할 수 있으며, 상기 혼합된 스트림은 제 2증기와 제 2 응축 스트림으로 분리된다. 제 2증기 스트림은 휘발성 유기 화합물의 농도를 충분히 감소시키는 저-비등점 기체를 포함한다. 제 2온도는 상기 제 2응축 스트림의 초기 빙점 이상의 온도로 조절된다. 최소 압력하에서 또는 그 이상의 압력하에서 상기 시스켐의 작동은 최소 압력 이하의 압력하에서 가능한 냉각 및 냉동 가능성에 요구되는 냉동 조건들을 감소시킨다. 상기 방법은 특히 저-비등점 기체가 수증기 및 휘발성 유기 화합물을 함유하는 경우에 유용하다.
본 발명의 방법은 질소 또는 공기와 같은 저-비등점 기체로 부터 휘발성 화합물, 주로 휘발성 유기 화합물(VOC)을 회수하기 위한 개량 방법이다. VOC는 낮은 잔류 농도로 회수할 수 있으며, 이로써 저-비등점 기체를 대기압으로 배출시키는 경우 방출을 정밀하게 조절할 수 있다. 대안적으로, 상기 정제한 저-비등점 기체는 VOC-적재된 기체를 생성시키는 제조의 용이함 범위내에서 기타 목적을 위해 사용될 수 있다. 통상적으로 값비싼 용매인 회수된 VOC는 재사용될 수 있으며, 이로써 제조된 용매의 구입을 최소화할 수 있다. 본 발명의 목적은 간접 냉동을 이용한 선행 기술의 회수 시스템 보다 훨씬 더 높은 압력하에서 상기 회수 시스템을 작동시킴으로써 수득되는 효율 증가를 특징으로 한다.
다음에, 단일 도면으로서 제시된 전형적인 양태에 의거하여 본 발명을 기술하고자 한다. 스트림(1)은 휘발성 화합물이 적재된 저-비등점 기체 스트림, 예를들어 지방산 아민 제조 플랜트내에서 스퍼징(sparging), 스트리핑(stripping), 및 건조 작업으로 부터 산출되는 오프기체(offgas)이다. 주 저-비등점 성분은 통상적으로 공기 또는 질소이며, 질소는 상기 휘발성 화합물이 가연성인 경우에 사용하는 것이 바람직하다. 저-비등점 성분은 또한 3개의 탄소 원자를 지녀야 하는 경(輕) 탄화수소 또는 CO2를 포함할 수 있다. 상기 스트림은 통상적으로 이소프로필 알코올 및 염화 메틸과 같은 VOC 를 함유하며, 수증기를 대량으로 함유한다. 본원에서, 휘발성 유기 화합물은 주위 온도에서 휘발성이며, 기체 스트림내의 저-비등점 성분 보다 높은 비등점을 갖는 화합물로서 정의된다. 존재하는 경우, 물은 또한 이것의 비등점이 기체 스트림내의 저-비등점 성분보다 높기 때문에 휘발성 성분으로서 분류된다. 스트림(1)은 통상적으로 주위 온도에서 또는 그 이상의 온도에서, 약 15 psia 이하의 저압하에서 50 부피% 이하의 휘발성 화합물을 함유한다.
상기 스트림은 필요한 경우 냉각기(101)내에서 주위 온도의 냉각수로 냉각시킨다. 이 단계는 내부에 존재하는 고-비등점 성분의 25 내지 90% 를 응축시킬 수 있다. 냉각 증기/액체 스트림(2)는 증기 스트림(3) 및 응축 스트림(4)가 제거되는 분리 존(103)으로 유동한다. 상기 방법의 주단계에서, 증기 스트림(3)은 압축기(105)에 의해 30 내지 150 psia 로 압축되고, 고온 압축 스트림(5)는 냉각기(107)내에서 주위 온도의 냉각수로 냉각시킨다. 냉각 스트림(6)은 증기 스트림(7)과 부가의 응축물(8)이 제거되는 분리 존(109)로 이동하는데, 이 단계에서는 응축 가능한 잔류 성분의 약 5 내지 40%가 회수된다.
증기 스트림(7)은 열 교환기(113)내의 냉동기(111)에 의해 냉각되어 잔류 휘발성 화합물의 부가의 분획을 응축시킨다. -40 내지 40℉ 에서 부가로 냉각시킨 스트림(9)는 증기(10) 및 부가의 응축물(11)이 제거되는 분리기(115)로 이동하는데, 이 단계에서는 응축 가능한 잔류 성분의 1 내지 10%가 회수된다. 냉동기(111)의 온도 및 유속을 세심하게 선택하므로써 교환기(113)내의 온도를 응축물(11)의 초기 빙점 이상으로 할 수 있다. 교환기(113)은 가능한 가장 낮은 온도에서 작동하여 냉동을 피하고자 하는 요구에 부합하는 응축물의 제거를 최대화시키는 것이 바람직하다.
스트림(9)의 유속 및 조성은 상향 흐름 공정의 변화 또는 전복에 기인하여 요동할 수 있기 때문에, 교환기(113)내의 실제 작업 온도는 통상적으로 선택되는 안전 인자에 의해 응축물(11)의 초기 빙점 이상의 온도로 지정한다. 조성물 변화 상향 흐름은 또한 응축물(11)의 조성 및 초기 빙점에 영향을 미칠수 있다. 냉동기(111)은 통상적으로 염수 급냉기 또는 프레온 냉동 시스템(도시하지 않음)으로 부터 제공되며, 약 -45 내지 35℉ 의 온도를 가진다. 열 교환기(113) 및 분리기(115)는 장치의 분리된 부분으로써 도시하였지만, 당업계에 공지된 바와같이 단일 응축기/분리기 단위로서 결합될수 있다. 상기 시점에서, 저-비등점 기체 스트림(10)은 충분히 감소된 농도의 응축 가능한 성분을 가지는데, 상기 초기 응축 가능한 성분의 70% 이상은 회수된다.
기체 스트림(10) 및 상당한 고갈된 고-비등점의 응축 가능한 성분은 -40 내지 40℉ 에서 교환기(119)내의 재순환 저온 액체(117)에 의해 부가로 냉각되며, -40 내지 -100℉ 의 온도에서 분리기(121)로 이동한다. 이후, 증기(13) 및 부가의 응축물(14)는 회수되는데, 상기 단계에서 잔류하는 저-비등점 성분의 회수율은 10 내지 99% 범위이다. 교환기(119)는 가능한 가장 낮은 온도에서 작동하여 냉동을 피하고자 하는 요구에 부합하는 응축물의 제거를 최대화시키는 것이 바람직하다. 스트림(12)의 유속 및 조성은 상향 흐름 공정의 변화 또는 전복에 기인하여 요동할 수 있기 때문에, 교환기(119)내의 실제 작업 온도는 통상적으로 선택되는 안전 인자에 의해 응축물(14)의 초기 빙점 이상으로 지정한다. 조성물-변화 상향 흐름은 또한 응축물(14)의 조성 및 초기 빙점에 영향을 미칠수 있다. 저온의 재순환 액체(117)은 약 -45 내지 -105℉ 의 온도로 제공된다. 열 교환기(119) 및 분리기(121)은 장치의 분리된 부분으로서 도시하였지만, 당업계에 공지된 바와 같이 단일 응축기/분리기 단위로 결합될 수 있다. 상기 시점에서, 저-비등점 기체 스트림은 응축 가능한 성분을 거의 함유하지 않는데, 상기 초기 응축 가능하나 성분의 90%이상은 회수된다.
증기 스트림(13)은 초기 증기 스트림(1)을 생성시키는 제조 플랜트내에서 배출되거나 또는 기타 경우에 재사용될 수 있을 정도로 저 농도의 휘발성 화합물을 충분히 함유한다. 증기(13)으로 부터 휘발성 화합물을 부가로 회수할 필요가 있는데, 이 경우에는 최종 냉각 단계가 사용될 수 있으며, 상기의 경우 증기 스트림(13)은 교환기(125)내의 저온 재순환 액체(123)에 의해 냉각되어 -70 내지 -310℉ 온도의 분리기(127)로 이동한다. 실제 온도는 액체(123)의 초기 빙점 및 요구되는 VOC 회수 정도에 따라 달라질 것이다.
이후, 증기(16) 및 부가의 응축물(17)은 제거된다. 교환기(125)는 가능한 가장 낮은 온도에서 작동하여 냉동을 피하고자 하는 요구에 부합하는 응축물의 제거를 최대화시키는 것이 바람직하다. 스트림(15)의 유속 및 조성은 상향 흐름 공정의 변화 또는 전복에 기인하여 요동할 수 있기 때문에, 교환기(125)내의 실제 작업 온도는 통상적으로 선택되는 안전 인자에 의해 응축물(17)의 초기 빙점 이상으로 지정해 준다. 조성물-변화 상향 흐름은 또한 응축물(17)의 조성 및 초기 빙점에 영향을 미칠수 있다. 저온 재순환 액체(123)은 약 -75 내지 -315℉ 의 온도로 제공된다. 열 교환기(125) 및 분리기(127)은 장치의 분리된 부분으로서 도시하였지만, 당업계에 공지된 바와같이 단일 응축기/분리기 단위로 결합될 수 있다.
최종 처리된 증기 스트림(16)은 통상적으로 0.5 부피 % 의 잔류 휘발성 성분을 함유하는데, 이것은 스트림(1)내에서 응축 가능한 성분 99% 이상이 회수된다는 것을 의미한다. 상기 시점에서, 저-비등점 기체 스트림은 기본적으로 응축 가능한 성분을 함유하지 않는데, 상기 초기 응축 가능한 성분의 이상은 회수된다. 스트림(16)은 통상적으로 -70 내지 -310℉ 의 저온이며, 약 15 내지 145 psia 의 압력이 가해진다. 상기 스트림의 냉동 내용물은 상향 흐름 단계에서 냉동을 보충하는데 사용되거나 또는 요구되는 기타 목적을 위해 사용될 수 있다.
유사하게, 스트림(16)내의 압력 에너지는 요구되는 경우 팽창 장치내에서 회수될 수 있다. 스트림(16)은 초기 증기 스트림(1)을 생성시키는 제조 플랜트에 재순환될 수 있거나, 또는 대안적으로 내부에 잔존하는 잔류 휘발성 화합물의 방출 조절에 순응하는 대가로 배출될수도 있다.
저온 재순환 액체(117) 및 (123)은 교환기(119) 및 (125)의 온도에서 적적한 점도 및 수용 가능한 열 전이 특성을 갖도록 선택한다. 이들 액체는 교환기의 온도에 대한 이들의 냉동 특성(포점, 빙점, 비열)을 기초로 선택하는데, 통상적으로는 프레온으로서 공지된 수용 가능한 클로로플루오로카본 냉동제 목록에서 선택한다. 액체(117) 및 (123)은 각각 펌프(133) 및 (135)에 의해 교환기(129) 및 (131)을 통한 재순환에 의해 냉각된다. 냉동은 저온 액체 냉동제 스트림(137) 및 (139), 바람직하게는 액체 질소를 교환기(129) 및 (131)에 통과시켜 증발시킴으로써 수행된다.
냉동 유체(117) 및 (123)의 온도는 조절 밸브(143) 및 (145)로 액체 질소 공급(141)의 흐름을 조절함으로써 조절한다. 질소 증기 스트림(147) 및 (149)는 기타 경우에 불활성화, 정화, 및 냉각시키는데 사용되거나, 또는 기타 요구되는 목적으로 사용될 수 있다. 휘발성 성분을 함유하는 기체 스트림을 냉각시키기 위해 저온 재순환 액체(117) 및 (123)을 사용하는 경우, 액체 질소가 교환기(129) 및 (131)에 간접적으로 사용되는 경우, 상기 교환기들내에서 발생 가능한 저온 점적을 피할수 있으며, 또한 보다 양호한 온도 조절 수단을 제공할 수 있다. 저온 점적을 피하므로써, 교환기(129) 및 (131)의 기체부분에 대한 냉각 가능성을 최소화시킬수 있다.
전술한 바와 같은 본 발명의 주요 특징은 증기 스트림(3)을 20 내지 150 psia 로 압축시키며, 상기 압력하에서 또는 그 이하의 입력하에서 전체 휘발성 성분 회수 시스템을 작동시킨다는 점이다. 이것은 전술한 선행 기술의 외부 냉동 응축·유형의 휘발성 성분 회수 시스템과는 상이한 것으로서, 상기 선행기술의 시스템 모두는 상기 시스템을 통한 압력 강하만을 보충하기에 충분한 공급 압력하에서 작동시킨다. 가압하에서 본 발명의 방법을 수행하는 경우에는 응축을 효과적으로 할 수 있으며, 다수의 냉동 단계에서 보다 낮은 작업 압력하에서 발생하는 것보다 상당히 높은 이슬점 온도에서 액체를 응축시킬 수 있는 잇점을 제공한다. 응축은 고온에서 일어나기 때문에, 보다 덜한 냉동이 요구된다. 또한, 가압하에서 상기 시스템을 작동시킴으로써, 단계마다 높은 분획의 응축 가능한 성분을 회수할 수 있으며, 주어진 잔류농도의 응축 가능한 성분을 수득하는데 필요한 단계의 수를 감소시킬 수 있다.
더욱이, 주어진 단계에서 높은 분획의 응축물을 제거함으로써, 냉동시킴없이 보다 저온에서 상기 단계를 연속적으로 수행할 수 있는데, 그 이유는 액체가 보다 무겁고 보다 높은 비등점을 갖는 성분을 적은 농도로 함유하기 때문에다.
또한, 가압하에서의 작업은 감압하에서의 작업과 비교하여 응축물을 주어진 정도로 제거하는데 요구되는 냉동 단계의 수를 감소시킬 수 있다. 저압하에서의 작업은, 고농도의 고-비등점 성분이 각 단계로 부터의 액체중에 존재함으로 인해 냉동을 피하기 위해서는 보다 높은 온도의 분리기가 필요한 것이며, 그러므로 다수의 단계가 필요하거나 또는 복잡한 응축/냉동 방법 및 조절이 필요한 것이다.
본 발명은 상기 유형의 증기/응축물상 평형 시스템의 열역학적 특성, 즉 그 압력이 상기 수득된 이슬점 액체의 빙점 보다는 혼합물의 이슬점에 훨씬 더 큰 영향을 미친다는 특성을 이용한다. 이것은, 예를들어 통상의 조성물(하기실시예에 기술함)에 대한 스트림(10)의 이슬점 95 psia 의 압력하에서 14.9℉ 인 반면, 20 psia 의 압력하에서는 -18.1℉ 라는 것을 의미한다. 그러나 , 95 psia 이슬점 액체의 초기 빙점은 -154.4℉ 이며, 또한 20 psia 이슬점 액체의 초기 빙점도 -154.4℉ 이다.
본 발명에서 가압하에 작업하므로써 실현되는 바와 같이, 증기의 이슬점과 상기 생성된 이슬점 액체의 빙점간의 온도차의 증가는 상기 시스템의 작업 적응성을 향상시킨다. 예를 들어, 도면의 시스템을 작동시키는데 있어서, 전복 상황은 VOC-적재된 기체(1)의 유속이 갑자기 감소하며 및/또는 고-비등점 성분(즉, 물)의 농도가 갑자기 증가하여 응축물의 초기 빙점을 증가시키는 경우에 발생할 수 있다. 이러한 경우, 도면의 스트림(10)과 같은 포화 증기 스트림의 온도는 상당히 감소하는 반면, 응축물(14)의 빙점은 증가할 것이다. 상기 시스템을 저압(20 psia 이하)하에서 작동시키는 경우, 교환기(119) 또는 분리기(121)내에서 즉각적으로 냉각이 일어날 수 있다.
그러나, 시스템을 본 발명의 보다 높은 압력(즉, 30 내지 150 psia)하에서 작동시키는 경우에는, 스트림(10)의 온도가 증가함으로써, 응축물(14)의 빙점보다 더 높아질 것이다.
이로써, 보정 작업을 수행하여 냉동제(111) 및 (117)의 유속을 감소시키기 전에, 교환기(119) 또는 분리기(121)내에서 냉동이 일어나는 가능성을 감소시키는 안정상의 잇점을 제공할 수 있다.
본 발명의 방법은 휘발성 유기 화합물 외에 물을 함유하는 저-비등점 기체에 특히 유용하다. VOC와의 응축 혼합물내에 물이 존재하는 경우에는, 하나 또는 두 개의 비혼화성 액체상이 존재하더라도 응축물의 초기 빙점을 증가시킬 수 있다. 단일 상 응축물 내에서의 물의 용해는 순수한 물의 빙점이하에서 발생하는데, 이것은 냉동을 피하는데 요구되는 작업 온도의 선택을 어렵게 만든다. 가압하에서의 작업은 보다 높은 온도에서 보다 많은 양의 물을 제거하며, 이로써 이후의 제거 시스템의 단계에서 잔류 물이 저온에서 갖는 문제점들을 최소화시킬 수 있다.
VOC-적재된 기체(1)의 유속 및 특성의 통상적인 변화에 대한 시스템의 작업 조절은 다수의 작업 방식에 의해 달성될 수 있다. 이들중 하나는 상기 시스템내의 선택된 하향 흐름 온도에 대해 압축기(105)의 방전을 억제하므로써 상기 시스템의 압력을 조절하는 것이다. 대안적으로는, 각 단계의 냉동제의 흐름을 조절하므로써 각각의 분리 단계의 온도를 조절하는 것이 가능하다.
또다른 작업 방식에 있어서는, 온라인 분석기로 주어진 단계의 증기 스트림의 조성을 결정할 수 있으며, 또한 상기 조성물을 사용하므로써 상기 시스템 상평형 특성의 실제 시간 모형을 이용하여 주어진 단계의 온도에서 응축시킨 생성 액체의 조성 및 빙접을 계산할 수 있다. 상기 계산한 빙점이 실제 단계 온도에 근접하거나 또는 이를 초과하는 경우, 상기 단계 온도는 상기 단계의 냉동제 흐름을 감소시킴으로써 증가시킬 수 있으며, 이로써 비바람직한 냉동에 대한 잠재력을 제거할 수 있다. 이것은 필요한 경우 다중 단계에 적용할 수도 있다.
[실시예 1]
이소프로판올 16.8 몰%, 염화 메틸 15.0 몰%, 물 14.0 몰%, 및 HCI 0.0010 몰% 를 함유하는 VOC-적재된 질소 스트림(1)을 16.7 psia 및 160℉ 에서 가열 및 물질 균형을 이루게 하므로써 도면에 도시한 시스템을 가상화시켰다. 상기 시뮬레이션에 대한 스트림을 표 1 에 요약하였다. 스트림(1)은 통상적으로 지방산 아민 처리로 부터 생성되는 용매-적재된 스트림이다. 상기 스트림을 냉각시키고, 응축물(4)를 제거하며, 그 증기를 95 psia 로 압축 및 냉각시킨후, 부가의 응축물(8)을 제거하였다. 상기 시점에서, 주로 이소프로판올과 물인 초기 응축 가능한 성분 약 68.0% 를 제거하였다. 증기(7)을 냉동제(111), 통상적으로 기계적 냉동 시스템(도시하지 않음)에 의해 제공되는 급냉시킨 염수 또는 프레온으로 부가로 냉각시켰으며, 초기 응축 가능한 성분인 응축물(11) 5.0% 를 부가로 제거하였다. 또한, 증기(10)을 저온 재순환 액체(117)(상기와 같은 염수 또는 프레온)로 -60℉ 로 냉각시켰으며, 초기 응축 가능한 성분인 응축물(14) 21.5% 를 부가로 제거하였다. 증기(13)을 저온 재순환 액체(123)으로 -140℉ 로 냉각시켰으며, 응축물(17)(기본적으로, 염화 메틸)을 제거하여 전체적으로 98.9% 의 초기 응축 가능한 성분을 수득하였다. 최종의 정제된 증기(16)은 99.8 몰% 의 질소를 함유하였다.
[표 1]
스트림 요약 - 실시예 1
[실시예 2]
실시예 1의 조건에 대해 스트림 (5), (9), (12) 및 (15)의 빙점을 계산하여, 95 psia 의 압력하에서 및 선행 기술의 저압(21 psia)하에서 각각 작동시킨 본 발명의 이들 시스템에 대한 이슬점 온도를 비교하였다. 상기 결과를 표 2에 요약하였다. 상기 결과는 액체가 선행 기술의 저압 작업시와 비교하여 본 발명의 상당히 높은 온도에서 응축하기 시작한다는 것을 보여준다. 본 발명의 보다 높은 압력하에서의 응축은 냉동 필요 조건, 및 VOC 를 주어진 농도로 제거하는데 필요한 단계의 수를 감소시킨다. 또한, 이슬점과 빙점간의 온도차는 본 발명의 경우가 훨씬 더 큰데, 이것은 냉동온도 훨씬 이상의 온도에서 물 및 고-비등점 유기물을 응축시켜며, 이로써 VOC를 높은 함량으로 회수할 수 있도록 하거나 또는 주어진 회수를 위한 요구되는 단계의 수를 감소시킨다. 더우기, 본 발명에 있어서의 이슬점과 빙점간이 온도차가 더욱 커지는 경우에는, 훨씬 더 적응성이 있는 작업을 수행하므로써 전복 조건하에서 에러에 대해 보다 큰 여유를 갖는 냉동을 피할 수 있다.
[표 2]
이슬점과 빙점의 비교
[실시예 3]
선행 기술의 외부 냉각 응축 유형의 휘발성 성분 제거 시스템에서는 통상적으로 최대 압력인 21 psia의 시스템 공급 압력하에서 실시예 1 의 가열 및 물질 균형 시뮬레이션 작업을 반복하였다. 상기 저압 시스템의 구성 및 온도를 선택하여 각 단계에서 냉동을 피하면서 실시예 1 과 동일한 양의 전체 응축물을 회수하였다. 그 결과를 표 3에 요약하였다.
[표 3]
[실시예 4]
7 단계의 분리에 대해 21 psia 의 시스템 공급 압력하에서 실시예 3 의 가열 및 물질 균형 시뮬레이션 작업을 반복하였으며, 그 결과를 표 4 에 요약하였다. 단계 6 및 7 에 대한 열 교환, 분리기, 및 스트림은 도면에 표시하지 않았으며, 다음과 같이 기술하였다 : 도면이 스트림(16)을 -120℉로 냉각시켜 증기(19)와 응축 액체(20)으로 분리되는 스트림(18)을 수득하였다. 증기(19)를 -140℉ 로 부가로 냉각시켜 증기(22)와 응축액체(23)으로 분리되는 스트림(21)을 수득하였다.
[표 4]
저압하에서의 7단계 작업에 대한 스트림 요약
회수된 질소의 순도 및 MeCl 회수율에 대한 실시예 1,3 및 4 의 결과 비교치를 표 5에 수록하였다. 4단계를 이용한 본 발명의 가압하에서의 작업이 4 또는 7 단계를 이용한 선행 기술의 저압하에서의 작어보다 더 높은 회수율 및 질소 순도를 제공한다는 것을 알수 있다. 회수된 MeCl 의 순도는 모든 경우에서 수용 가능하다.
[표 5]
VOC 회수에 대한 공급 압력의 영향
이로써 본 발명의 방법은 질소 또는 공기와 같은 저-비등점 기체로 부터 휘발성 유기 화합물을 효과적으로 제거 및 회수하므로써 배출 또는 재사용을 위한 정제된 기체를 제공한다. 선행 기술의 방법의 충분히 낮은 압력하에서 작업하는 것과는 대조적으로, 가압하에서 상기 방법을 수행하는 경우 더욱 효과적으로 제거할 수 있으며, 주어진 회수율 및 최종 기체의 농도에 요구되는 단계의 수를 감소시킬 수 있다. 상기 방법은 또한 상기 단계내에서 냉동을 피하고자 하는 작업이 더욱 용이하게 이루어지기 때문에 물을 포함하는 용매-적재된 기체에 특히 유용하다.
본 발명의 기본적인 특징을 하기 요약서에 상세히 기술하였다. 당업자들은 본 발명을 이해할 수 있으며, 또한 본 발명은 본 발명의 기본 원리, 및 하기의 특허 청구 범위의 영역을 벗어나지 않는 한도내에서 당업자들에 의해 다수 수정될 수 있다.

Claims (19)

  1. (a) 하나 또는 그 이상의 휘발성 유기 화합물 및 하나 또는 그 이상의 저-비등점 기체를 포함하는 기체상 혼합물을 30 psia 이상의 최소 압력으로 압축시키고, 냉각시키며, 부분적으로 응축시키고, 상기 수득된 압축 혼합물을 제 1 온도에서 분리하여 제 1 증기 및 제 1 응축 스트림을 수득하는 단계; 및 (b) 상기 제 1 증기 스트림을 제 2 온도로 부가로 냉각시켜, 혼합 증기와 응축물을 함유하는 제 2 스트림을 수득하고, 상기 혼합 스트림을 제 2 증기와 제 2 응축물 스트림으로 분리하는 단계를 포함하여, 저-비등점 기체와의 혼합물 중에 함유된 휘발성 유기 화합물을 회수하는 방법으로서, 상기 제 2 증기 스트림은 충분히 감소된 농도의 상기 휘발성 유기 화합물을 함유하는 하나 또는 그 이상의 저-비등점 기체를 포함하고, 상기 제 2 온도는 상기 제 2 응축물 스트림의 초기 빙점 이상의 온도로 조절하므로써, 상기 최소 압력하에서 또는 그 이상의 압력하에서 단계(a) 및 (b)를 수행하는 경우 상기 최소 압력 이하의 압력하에서 가능한 것 보다 더 높은 온도에서 응축이 일어나며, 이로써 상기 제 2 응축물 스트림의 냉각 및 냉동 가능성에 대한 냉동 조건을 감소시키는 것을 특징으로 하는 휘발성 유기 화합물의 회수 방법.
  2. 제 1 항에 있어서, 상기 수득된 압축 혼합물의 상기 제 1 온도로의 냉각이 주위 온도의 냉각수에 의한 간접 열 교환에 의해 수행되는 방법.
  3. 제 1 항에 있어서, 상기 제 2 온도가 40 내지 -40 ℉ 인 방법.
  4. 제 3항에 있어서, 상기 제 2 온도가 외부 냉동 시스템에 의해 제공되는 냉동제와 상기 제 1 증기 스트림간의 간접 열 교환에 의해 수득되는 방법.
  5. 제 1 항에 있어서, 상기 제 2 증기 스트림을 제 3 온도로 냉각시켜 혼합 증기와 응축물을 함유하는 제 3 스트림을 수득하고, 상기 혼합 스트림을 제 3 증기와 제 3 응축물 스트림으로 분리하는 단계 (c)를 부가로 포함하는 방법으로서, 상기 제 3 증기 스트림은 잔류 휘발성 유기 화합물을 거의 함유하지 않는 하나 또는 그 이상의 저-비등점 기체를 포함하고, 상기 제 3 온도는 상기 제 3 응축물 스트림의 초기 빙점 이상의 온도로 조절하므로써, 상기 최소 압력하에서 또는 그 이상의 압력하에서 단계 (a), (b) 및 (c)를 수행하는 경우 최소 압력 이하의 압력하에서 가능한 것 보다 더 높은 온도에서 응축이 일어나며, 이로써 상기 제 3 응축물 스트림의 냉각 및 냉동 가능성에 대한 냉동 조건을 감소시키는 것을 특징으로 하는 휘발성 유기 화합물의 회수 방법.
  6. 제 5항에 있어서, 상기 제 3 온도가 -40 내지 -100 ℉인 방법.
  7. 제 6항에 있어서, 상기 제 3 온도가 상기 제 2 증기 스트림과 제 1 저온 재순환 액체간의 간접 열교환에 의해 수득되는 방법.
  8. 제 7항에 있어서, 상기 저온 재순환 액체가 클로로플루오로카본 냉동제인 방법.
  9. 제 7항에 있어서, 상기 제 1 저온 재순환 액체가 증발 액체 질소의 제 1 스트림과의 간접 열교환에 의해 냉각되는 방법.
  10. 제 5항에 있어서, 상기 제 3 증기 스트림을 제 4 온도로 냉각시켜 혼합 증기와 응축물을 함유하는 제 4 스트림을 수득하고, 상기 혼합 스트림을 제 4 증기와 제 4 응축물 스트림으로 분리하는 단계(d)를 부가로 포함하는 방법으로서, 상기 제 4 증기 스트림은 기본적으로 상기 휘발성 유기 화합물을 함유하지 않는 하나 또는 그 이상의 저-비등점 기체를 포함하고, 상기 제 4 온도는 상기 제 4 응축물 스트림의 초기 빙접 이상의 온도로 조절하므로써, 상기 최소 압력하에서 또는 그 이상의 압력하에서 단계 (a), (b), (c) 및 (d)를 수행하는 경우 상기 최소 압력 이하의 압력하에서 가능한 것 보다 더 높은 온도에서 응축이 일어나며, 이로써 상기 제 4 응축물 스트림의 냉각 및 냉동 가능성에 대한 냉동 조건을 감소시키는 것을 특징으로 하는 휘발성 유기 화합물의 회수 방법.
  11. 제 10항에 있어서, 상기 제 4 온도가 -100 내지 -310℉ 인 방법.
  12. 제 11항에 있어서, 상기 제 4 온도가 상기 제 3 증기 스트림과 제 2 저온 재순환 액체간의 간접 열 교환에 의해 수득되는 방법.
  13. 제 12항에 있어서, 상기 제 2 저온 재순환 액체가 클로로플루오로카본 냉동제인 방법.
  14. 제 12항에 있어서, 상기 제 2 저온 재순환 액체가 증발 액체 질소의 제 2 스트림과의 간접 열교환에 의해 냉각되는 방법.
  15. 제 1항에 있어서, 상기 하나 또는 그 이상의 저-비등점 기체가 공기, 질소, C3이하의 경탄화 수소, 및 CO2로 구성되는 군에서 선택되는 방법.
  16. 제 1항에 있어서, 상기 기체상 혼합물이 물을 부가로 포함하는 방법.
  17. (a) 하나 또는 그 이상의 휘발성 유기 화합물, 물 및 하나 또는 그 이상의 저-비등점 기체를 포함하는 기체상 혼합물을 30 psia 이상으로 최소 압력으로 압축시키고, 냉각시키며, 부분적으로 응축시키고, 상기 수득된 압축 혼합물을 제 1 온도에서 분리하여 제 1 증기 및 제 1 응축 스트림을 수득하는 단계; 및 (b) 상기 제 1 증기 스트림을 제 2 온도로 부가로 냉각시켜, 혼합 증기와 응축물을 함유하는 제 2 스트림을 수득하고, 상기 혼합 스트림을 제 2 증기와 제 2 응축물 스트림으로 분리하는 단계를 포함하여, 저-비등점 기체와의 혼합물중에 함유된 휘발성 유기 화합물 및 물을 회수하는 방법으로서, 상기 제 2 증기 스트림은 충분히 감소된 농도의 상기 휘발성 유기 화합물 및 물을 함유하는 하나 또는 그 이상의 저-비등점 기체를 포함하고, 상기 제 2 온도는 상기 제 2 응축물 스트림의 초기 빙점 이상의 온도로 조절하므로써, 상기 최소 압력하에서 또는 그 이상의 압력하에서 단계 (a) 및 (b)를 수행하는 경우 상기 최소 압력 이하의 압력하에서 가능한 것 보다 더 높은 온도에서 응축이 일어나며, 이로써 상기 제 2 응축물 스트림의 냉각 및 냉동 가능성에 대한 냉동 조건을 감소시키는 것을 특징으로 하는 휘발성 유기 화합물 및 물의 회수 방법.
  18. 제 17항에 있어서, 상기 제 2 온도가 40 내지 -40 ℉ 인 방법.
  19. 제 18항에 있어서, 상기 제 2 온도가 외부 냉동 시스템에 의해 제공되는 냉동제와 상기 제 1 증기 스트림간의 간접 열 교환에 의해 수득되는 방법.
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Cited By (3)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
KR100827568B1 (ko) * 2007-07-10 2008-05-07 이진식 휘발성 유기화합물 회수장치
WO2011017172A2 (en) * 2009-07-28 2011-02-10 Joule Unlimited, Inc. Fractional condensation processes, apparatuses and systems
KR102324814B1 (ko) * 2020-08-18 2021-11-11 정두섭 휘발성 유기화합물 회수 시스템

Families Citing this family (43)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
EP0729773A3 (de) * 1995-03-02 1997-03-26 Ingbuero Dr Foerster Verfahren zur Abtrennung organischer Dämpfe aus Luft und technischen Gasen
US5566555A (en) * 1995-03-27 1996-10-22 Hewitt; J. Paul Vapor recovery system with refrigeration and regeneration cycles
FR2739916B1 (fr) * 1995-10-11 1997-11-21 Inst Francais Du Petrole Procede et dispositif de liquefaction et de traitement d'un gaz naturel
US5524456A (en) * 1995-10-20 1996-06-11 Public Service Marine Inc. Pressure tank recycle system
US5638698A (en) * 1996-08-22 1997-06-17 Praxair Technology, Inc. Cryogenic system for producing nitrogen
NO305853B1 (no) * 1997-01-29 1999-08-09 Norske Stats Oljeselskap FremgangsmÕte for Õ redusere utslipp av flyktige organiske forbindelser
EP1062466B1 (en) 1997-12-16 2012-07-25 Battelle Energy Alliance, LLC Apparatus and process for the refrigeration, liquefaction and separation of gases with varying levels of purity
US6065305A (en) * 1998-12-30 2000-05-23 Praxair Technology, Inc. Multicomponent refrigerant cooling with internal recycle
US6324867B1 (en) * 1999-06-15 2001-12-04 Exxonmobil Oil Corporation Process and system for liquefying natural gas
EP1294470A1 (en) * 2000-06-22 2003-03-26 Michael Joseph Ashe System and method for abating a gas flow containing volatile organic compounds
US6467271B2 (en) * 2001-01-30 2002-10-22 Weeco International Corporation System and method for controlling VOC emissions
US7219512B1 (en) 2001-05-04 2007-05-22 Battelle Energy Alliance, Llc Apparatus for the liquefaction of natural gas and methods relating to same
US20070137246A1 (en) * 2001-05-04 2007-06-21 Battelle Energy Alliance, Llc Systems and methods for delivering hydrogen and separation of hydrogen from a carrier medium
US7594414B2 (en) * 2001-05-04 2009-09-29 Battelle Energy Alliance, Llc Apparatus for the liquefaction of natural gas and methods relating to same
US7591150B2 (en) * 2001-05-04 2009-09-22 Battelle Energy Alliance, Llc Apparatus for the liquefaction of natural gas and methods relating to same
US6581409B2 (en) 2001-05-04 2003-06-24 Bechtel Bwxt Idaho, Llc Apparatus for the liquefaction of natural gas and methods related to same
US7637122B2 (en) 2001-05-04 2009-12-29 Battelle Energy Alliance, Llc Apparatus for the liquefaction of a gas and methods relating to same
DE60233186D1 (de) * 2001-06-14 2009-09-17 Rohm & Haas Verbessertes System zur Behandlung von Elementarschwefel-Rückständen
KR100879549B1 (ko) * 2001-07-14 2009-01-22 롬 앤드 하스 캄파니 개선된 황-함유 잔류물 처리시스템
US7175696B2 (en) * 2002-02-19 2007-02-13 American Air Liquide, Inc. Method and apparatus for corrosive gas purification
US8382469B2 (en) * 2005-03-09 2013-02-26 Rem Technology, Inc. Method and apparatus for utilising fugitive gases as a supplementary fuel source
US7628034B2 (en) * 2005-05-13 2009-12-08 Anesthetic Gas Reclamation, Llc Method of low flow anesthetic gas scavenging and dynamic collection apparatus therefor
US7669438B2 (en) * 2005-05-13 2010-03-02 Anesthetic Gas Reclamation, Llc Method and apparatus for anesthetic gas reclamation with compression stage
RU2415681C2 (ru) * 2005-05-13 2011-04-10 Энестетик Гэз Рекламейшн, Ллк Аппарат и способ для переработки анестезирующего газа
US8899074B2 (en) 2009-10-22 2014-12-02 Battelle Energy Alliance, Llc Methods of natural gas liquefaction and natural gas liquefaction plants utilizing multiple and varying gas streams
US8555672B2 (en) 2009-10-22 2013-10-15 Battelle Energy Alliance, Llc Complete liquefaction methods and apparatus
US9574713B2 (en) 2007-09-13 2017-02-21 Battelle Energy Alliance, Llc Vaporization chambers and associated methods
US9217603B2 (en) 2007-09-13 2015-12-22 Battelle Energy Alliance, Llc Heat exchanger and related methods
US8061413B2 (en) 2007-09-13 2011-11-22 Battelle Energy Alliance, Llc Heat exchangers comprising at least one porous member positioned within a casing
US9254448B2 (en) 2007-09-13 2016-02-09 Battelle Energy Alliance, Llc Sublimation systems and associated methods
US20090145167A1 (en) * 2007-12-06 2009-06-11 Battelle Energy Alliance, Llc Methods, apparatuses and systems for processing fluid streams having multiple constituents
US8623107B2 (en) 2009-02-17 2014-01-07 Mcalister Technologies, Llc Gas hydrate conversion system for harvesting hydrocarbon hydrate deposits
DE102009035389A1 (de) * 2009-07-30 2011-02-03 Siemens Aktiengesellschaft Verfahren zur Schadstoffentfernung aus Kohlendioxid und Vorrichtung zur dessen Durchführung
FR2950684B1 (fr) * 2009-09-29 2012-02-17 Technip France Procede de traitement d'un effluent gazeux par solidification partielle d'un fluide intermediaire et installation de traitement associee.
MX370539B (es) * 2010-10-29 2019-12-17 Mecs Inc Regeneracion regenerativa de dioxido de azufre de gases efluentes.
US10655911B2 (en) 2012-06-20 2020-05-19 Battelle Energy Alliance, Llc Natural gas liquefaction employing independent refrigerant path
WO2014088630A1 (en) * 2012-12-04 2014-06-12 Hilliard Emission Controls, Inc. Refrigerated vapor recovery system
US9631863B2 (en) * 2013-03-12 2017-04-25 Mcalister Technologies, Llc Liquefaction systems and associated processes and methods
US9551642B2 (en) * 2014-10-17 2017-01-24 Athlon Solutions Llc Characterizing ionic and nonionic condensation from a mixed vapor stream
US10413642B2 (en) 2015-04-28 2019-09-17 James Michael Berry System for dynamic control of medical vacuum
KR102013078B1 (ko) * 2018-11-28 2019-08-21 박준배 유증기 회수장치
KR102618181B1 (ko) * 2020-07-22 2023-12-26 주식회사 엘지화학 중합체 제조방법
CN115193086B (zh) * 2022-02-22 2023-06-23 山东蓝湾新材料有限公司 一种一氯甲烷分离回收系统及方法

Family Cites Families (20)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US575714A (en) * 1897-01-26 Christian heinzerling
US1040886A (en) * 1909-03-05 1912-10-08 Air Liquide Process of recovery of volatile liquids.
US2278750A (en) * 1939-05-03 1942-04-07 Eureka Process Corp Method of recovering liquefiable hydrocarbons from gases or gaseous fluids
US2500129A (en) * 1944-08-29 1950-03-07 Clark Bros Co Inc Liquefaction system
US2641114A (en) * 1949-03-30 1953-06-09 Holthaus Paul Wilhelm Fuel gas treatment
US3374637A (en) * 1965-12-13 1968-03-26 Fmc Corp Recovery of chlorine
US3349571A (en) * 1966-01-14 1967-10-31 Chemical Construction Corp Removal of carbon dioxide from synthesis gas using spearated products to cool external refrigeration cycle
US3443388A (en) * 1967-06-16 1969-05-13 Lummus Co Demethanization of hydrocarbons condensed from hydrogen rich gas
FR2349113A1 (fr) * 1976-04-21 1977-11-18 Air Liquide Procede et installation de sechage par convection de produit dissous dans un solvant
AU511678B2 (en) * 1977-08-29 1980-08-28 Airco Inc. Recovering solvents from drying ovens
US4242875A (en) * 1978-05-10 1981-01-06 C F Braun & Co. Hydrogen cryogenic purification system
US4237700A (en) * 1979-04-20 1980-12-09 Airco, Inc. Methods and apparatus for providing refrigeration
DE3038789A1 (de) * 1980-10-14 1982-04-29 Lohmann Gmbh & Co Kg, 5450 Neuwied Verfahren und anlage zur fraktionierten kondensation von loesungsmitteldampfgemischen aus einem traegergasstrom
US4444016A (en) * 1981-05-20 1984-04-24 Airco, Inc. Heat exchanger apparatus
US4545134A (en) * 1983-04-01 1985-10-08 The Boc Group, Inc. Dual vessel heat exchange systems
US4519825A (en) * 1983-04-25 1985-05-28 Air Products And Chemicals, Inc. Process for recovering C4 + hydrocarbons using a dephlegmator
US4735704A (en) * 1986-05-16 1988-04-05 Santa Fe Braun Inc. Liquid removal enhancement
DE4040389C2 (de) * 1990-12-17 1994-03-03 Air Prod Gmbh Verfahren zur Vermeidung oder Verringerung von störfallbedingten Zeitverzögerungen bei der Lösungsmittelrückgewinnung aus Fertigungsprozessen
US5329774A (en) * 1992-10-08 1994-07-19 Liquid Air Engineering Corporation Method and apparatus for separating C4 hydrocarbons from a gaseous mixture
US5291738A (en) * 1992-12-07 1994-03-08 Edwards Engineering Corp. Vapor recovery apparatus and method

Cited By (5)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
KR100827568B1 (ko) * 2007-07-10 2008-05-07 이진식 휘발성 유기화합물 회수장치
WO2011017172A2 (en) * 2009-07-28 2011-02-10 Joule Unlimited, Inc. Fractional condensation processes, apparatuses and systems
WO2011017172A3 (en) * 2009-07-28 2011-06-03 Joule Unlimited, Inc. Fractional condensation processes, apparatuses and systems
US8026399B2 (en) 2009-07-28 2011-09-27 Joule Unlimited Technologies, Inc. Fractional condensation processes, apparatuses and systems
KR102324814B1 (ko) * 2020-08-18 2021-11-11 정두섭 휘발성 유기화합물 회수 시스템

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