CONFIGURACIONES Y MÉTODOS PARA LA SEPARACIÓN DE CONDENSADOS DE GAS A PARTIR DE MEZCLAS DE HIDROCARBUROS A ALTA PRESIÓN
CAMPO DE LA INVENCIÓN El campo de la invención está en el procesamiento de gases, especialmente en cuanto a que se refiere a la separación de condensados gaseosos (predominantemente de hidrocarburos de 4 átomos de carbono y más pesados) a partir de una mezcla de vapor-líquido de alta presión.
ANTECEDENTES DE LA INVENCIÓN El procesamiento de mezclas de hidrocarburos a partir de tuberías de líquido de gas de alta presión (por ejemplo, a partir de una tubería de fase densa o fluido de cabeza de pozos) es a menudo problemático, especialmente donde tales mezclas contienen cantidades relativamente grandes de componentes de 3 átomos de carbono (C3), de 4 átomos de carbono (C4) , y más pesados (por ejemplo, de 20 a 40% mol) . Entre otras cosas, todas o casi todas las configuraciones actualmente conocidas y métodos requieren cantidades sustanciales de energía para diversos procesos de calentamiento y enfriamiento, y al menos uno de los procesos conocidos tienen niveles de recuperación relativamente bajos para los componentes C3 C4 y más pesados. Por ejemplo, una configuración conocida típica para Ref.: 178753 el procesamiento de mezclas de hidrocarburos a alta presión, es descrita en la patente de los Estados Unidos No. 4,702,819 a Sharma et al. Aquí, las recuperaciones de C3 y C4+ relativamente altas son logradas utilizando refrigeración externa (refrigeración típica con propano) y calentamiento. Mientras que tales configuraciones permiten al menos niveles de algo deseables de recuperaciones de C3 y C4+ la operación efectiva está típicamente limitada a temperaturas por debajo de la temperatura ambiente. Además, numerosos intercambiadores de calor y columnas son necesarios para la integración del calor. En otra configuración conocida, como es ejemplificado con la patente de los Estados Unidos No. 4,462,813 a May et al., un compresor de etapas múltiples está conectado a la cabeza del pozo, a la unidad de refrigeración y los separadores. Similar a la configuración de Sharma, la configuración de May tiende a ser relativamente ineficiente e intensa en energía, donde las mezclas de hidrocarburo a alta presión comprenden cantidades significativas de componentes C3 y C4+. En otros ejemplos conocidos adicionales, como se describe en Re33408 o en la patente de los Estados Unidos No. 4,507,133 a Khan et al, la corriente de vapor proveniente de un desetanizador es enfriada hasta la licuefacción y puesta en contacto con una fase de vapor proveniente de la corriente de alimentación de hidrocarburo para separar los vapores de metano, etano y propano provenientes de la alimentación. Similarmente, como se describe en la patente de los Estados Unidos No. 6,658,893 a Mealey, el gas de alimentación es enfriado para licuar los componentes, más pesados y al menos algunos de los componentes de dos átomos de carbono de C y más ligeros. Los pasos subsecuentes de condensación y absorción permiten luego la alta recuperación de los componentes de C3 y C4+ . Tales procesos permiten típicamente altos rendimientos de C3 y C4+, no obstante, requiere cantidades sustanciales de energía para el enfriamiento y bombeo de los líquidos. Alternativamente, un absorbedor puede ser empleado corriente arriba de un expansor, en donde las corrientes de vapor enfriadas provenientes del absorbedor son combinadas con la corriente de vapor enfriada y condensada de una columna de destilación corriente abajo, como es mostrada por Sorensen en la patente de los Estados Unidos No. 5,685,170. Mientras que tales configuraciones hacen uso ventajosamente de la presión en el gas de alimentación, debe ser instalada una unidad de deshidratación de gas para la operación del expansor criogénico y el gas residual en tales plantas necesita ser recomprimido, lo cual niega cualesquiera ahorros de costo y energía. De este modo, mientras que son conocidas en la técnica numerosas configuraciones y métodos para la separación de hidrocarburos de condensado de gas, todos o casi todos ellos, sufren de una o más desventajas. Por lo tanto, existe todavía una necesidad para configuraciones y métodos mejorados para la separación de condensados de gas, y especialmente para la separación de condensados de gas provenientes de mezclas de hidrocarburos a alta presión.
BREVE DESCRIPCIÓN DE LA INVENCIÓN La presente invención está dirigida a las configuraciones y métodos para la recuperación del condensado de gas provenientes de corrientes que contienen hidrocarburos, especialmente en donde tales corrientes tienen presión relativamente alta. El término "condensado de gas" como se utiliza en la presente, se refiere a una fracción de hidrocarburo, que comprende componentes de 4 átomos de carbono y más pesados, y que pueden incluir además una fracción menor de 3 átomos de carbono (por ejemplo, típicamente menos de 3%, más típicamente menos de 2% y lo más típicamente menos de 1%) . Lo más preferentemente, el condensado de gas es separado en una serie de unidades de separación en las cuales los componentes C2/ C3 y más ligeros son retirados utilizando vapor de depuración comprimido, caliente, generado típicamente como descarga del compresor caliente a partir de un producto de vapor de una unidad de separación corriente abajo.
En un aspecto de la materia de interés de la invención, una planta de producción del condensado de gas tiene una unidad de separación que está configurada para recibir una alimentación que comprende de C y más ligeros y componentes de C3, C4 y más pesados, en donde la unidad de separación está configurada para operar bajo condiciones que permiten la depuración de los componentes C2 y/o C3 y más ligeros de la alimentación utilizando una corriente de reciclamiento caliente y comprimida que comprende componentes C2 y/o C3 y más ligeros. Preferentemente, la corriente de reciclamiento es generada en una segunda unidad de separación, corriente abajo con la unidad de separación, y al menos una de la unidad de separación y la segunda unidad de separación es un separador de vapor-líquido . Además, se prefiere en general que la corriente de reciclamiento que comprende C2 y/o C3 y componentes más ligeros, esté en una forma de vapor y comprimida a una presión a la cual opera la unidad de separación, en donde la unidad de separación está configurada para recibir la corriente de reciclamiento que comprende los componentes C2 y/o C3 y más ligeros como una corriente separada de la alimentación. Donde sea deseable, las plantas contempladas incluirán además una segunda unidad de separación fluidamente acoplada a la unidad de separación, tal que la segunda unidad de separación recibe un producto líquido proveniente de la unidad de separación y en donde la segunda unidad de separación es además configurada para producir la corriente de reciclamiento. En tales plantas, se prefiere que la segunda unidad de separación sea configurada para formar la corriente de reciclamiento mediante la depuración de producto líquido con un vapor comprimido enriquecido en componentes C2 y/o C3 más ligeros . De este modo, en otro aspecto más de la materia de interés de la invención, una planta de producción de condensados de gas, tendrá una pluralidad de unidades de separación acopladas una de la otra, tal que el producto de vapor comprimido de una unidad de separación corriente abajo retira los componentes C2 y/o C3 y más ligeros de una alimentación en una unidad de separación corriente arriba, para formar por ende un producto líquido que comprende predominantemente (> 96%) de C4 y componentes más pesados. El producto líquido formado en la unidad de separación corriente arriba es preferentemente alimentado a la unidad de separación corriente abajo como una alimentación, y la unidad de separación corriente arriba comprende un separador de vapor-líquido a alta presión. Las plantas contempladas incluirán típicamente una unidad mezcladora configurada para permitir el mezclado del producto de vapor comprimido y la alimentación antes de la entrada a la unidad de separación corriente arriba. Las unidades de separación corriente abajo adecuadas comprenden un separador de vapor-líquido (típicamente configurado para recibir una mezcla del producto líquido y un vapor comprimido enriquecido en C2 y componentes más ligeros) o un fraccionador (típicamente configurado al producto líquido como una alimentación y un vapor comprimido enriquecido en C2 y componentes más ligeros, como un vapor de depuración) . En consecuencia, un método para producir condensado de gas incluirá un paso en el cual los componentes C2 y/o C3 y más ligeros son separados de una segunda alimentación en una unidad de separación corriente abajo, para formar con esto un producto líquido que comprende predominantemente C y componentes más pesados. En otro paso más, los componentes separados C2 y/o C3 y más ligeros son comprimidos, y en otro paso adicional, los componentes C2 y/o C3 y más ligeros típicamente calientes y comprimidos, separados son empleados para depurar los componentes C2 y/o C3 y más ligeros a partir de una primera alimentación en una unidad de separación corriente arriba, para formar con esto la segunda alimentación. Diversos objetivos, características, aspectos y ventajas de la presente invención se volverán más aparentes a partir de la siguiente descripción detallada de las modalidades preferidas de la invención.
BREVE DESCRIPCIÓN DE LAS FIGURAS La figura 1 de la técnica anterior es una ilustración esquemática de una configuración ejemplar conocida para recuperación de condensado de gas. La figura 2 es una ilustración esquemática de una configuración ejemplar para la recuperación de condensado de gas de acuerdo a la materia de interés de la invención. La figura 3 es una ilustración esquemática de Otra configuración ejemplar más para la recuperación de condensado de gas de acuerdo a la materia de interés de la invención.
DESCRIPCIÓN DETALLADA DE LA INVENCIÓN Los inventores han descubierto inesperadamente que el condensado gaseoso puede ser separado de varias alimentaciones de hidrocarburo, y especialmente alimentaciones de hidrocarburo a alta presión en una configuración que explota la energía contenida en la presión, para el enfriamiento y el calor contenidos en las descargas del compresor de calor (que comprende predominantemente componentes C2 y/o C3 y más ligeros) para depurar los componentes más ligeros del condensado gaseoso. Tal integración elimina ventajosamente el requerimiento para un enfriador de aire sobre el lado de descarga del compresor así como un calentador de vapor que es de otro modo requerido en las configuraciones actualmente conocidas. Además, las configuraciones particularmente contempladas pueden también incluir columnas de fraccionamiento doble para mejorar adicionalmente la recuperación de condensado de gas. Preferentemente, el condensado de gas es recuperado de una mezcla de hidrocarburos a alta presión (al menos 35.15 kg/cm2 (500 psig, más preferentemente al menos 49.21 kg/cm2
(700 psig), más preferentemente al menos 70.3 kg/cm2 (1000 psig) de una manera en la cual los hidrocarburos gaseosos y líquidos son separados de la mezcla en tres capas de separación, y en las cuales la descarga de vapor caliente proveniente de los compresores es utilizada como un medio de depuración. Típicamente, las configuraciones contempladas incluirán un separador a alta presión como una primera etapa, y dos fraccionadores como segunda y tercera etapas que utilizan la descarga de vapor caliente proveniente de los compresores como el medio de depuración. En tales configuraciones, se prefiere en general que el vapor caliente proveniente de la descarga del compresor de la segunda etapa, sea primeramente mezclado con el gas de alimentación en el separador de alta presión (donde son eliminados los componentes más ligeros [C2 y/o C3 y más ligeros]) para producir con esto un líquido rico en componentes C4+ . Ese líquido es además dejado en presión y alimentado al primer fraccionador, en donde el vapor caliente proveniente de la descarga del compresor de primera etapa retira los componentes más ligeros (C2 y más ligeros) para producir con esto un líquido del fondo rico en componentes C+ . El líquido de fondo así producido es además dejado a presión y alimentado a un segundo fraccionador, donde uno o más reebullidores son utilizados para eliminar C2 y C3 residuales, y componentes más ligeros, para producir con esto un producto del fondo que está agotado de componentes más ligeros no deseables . Se debe apreciar especialmente - que las configuraciones contempladas, cuando se comparan a las configuraciones y procesos conocidos hasta ahora, proporcionan reducción significativa en los trabajos de calentamiento y enfriamiento, mediante la utilización del calor de desecho proveniente de la descarga del compresor, que es normalmente rechazada utilizando enfriamiento externo. De este modo, mediante el uso de energía de desecho para calentamiento de líquido de alimentación, puede ser eliminada una fuente externa de calor. Además, ya que la descarga en el compresor no necesita enfriamiento adicional, la necesidad para enfriadores de aire para la descarga del compresor, es también eliminada. Adicionalmente, el sistema de fraccionamiento de dos etapas produce resultados sorprendentes ya que éste mejora significativamente las recuperaciones generales del condensado de gas con menos equipo y sin el uso de refrigeración externa. Se debe reconocer también que las configuraciones y procesos contemplados pueden ser empleados para hidrocarburos normalmente líquidos y normalmente gaseosos, y son particularmente muy adecuados para la producción de gas de petróleo licuado C3-C4+ en licuefacción de gas de refinería o separación de líquidos de gas natural. Además, se señala que en la separación de hidrocarburos normalmente gaseosos, la corriente de gas de alimentación puede contener cantidades sustanciales de H2S, dióxido de carbono o nitrógeno, resultantes de la inyección en el pozo de estos gases (por ejemplo, para operaciones mejoradas de recuperación de petróleo) que pueden también ser ventajosamente procesados sin afectar de manera negativa la operación de las configuraciones contempladas. En una operación típica, la alimentación de hidrocarburos será a una presión de aproximadamente 77.33 kg/cm2 (1100 psig) hasta 98.42 kg/cm2 (1400 psig) y a una temperatura de aproximadamente 272C (802F) hasta 38aC (1009F) con la siguiente composición:
Una configuración conocida típica para separar tal alimentación de hidrocarburo, es ejemplificada en la figura 1 de la técnica anterior. Aquí, la corriente de alimentación 1 es mezclada con la corriente 22 del condensado de descarga del compresor, y separada en separador 51. El líquido 3 del separador es intercambiado en calor en el intercambiador 52 y el calentador de vapor 53 a aproximadamente 60aC (140SF) hasta 712C (160aF), y se deja a presión a aproximadamente 24.6 kg/cm2 (350 psig) a 31.63 kg/cm2 (450 psig) en el separador 55 se forma la corriente de vapor 8 y la corriente líquida instantánea 7. La corriente de vapor 8 es encaminada al separador 62 donde ésta es mezclada con vapor de descarga 13 del compresor enfriado a aproximadamente a 38SC (100SF) y la mezcla es además comprimida en el compresor 63. La corriente líquida 7 proveniente del separador 55 es calentada en el intercambiador 56 a aproximadamente 542C (1302F) hasta 822C (1802F) y alimentada a un fraccionador 57 que opera a aproximadamente 17.57 kg/cm2 (250 psig) hasta 28.12 kg/cm2 (400 psig) . Los componentes C2, C3 y más ligeros son depurados con el reebullidor lateral 58, y el rebullidor inferior 59. El fraccionador produce un gas pobre 11 y una corriente inferior 10 que es además intercambiada en calor con la alimentación de entrada en el intercambiador 56 y 52, formando la corriente de producto 26 del condensado de gas. La corriente de vapor 11 superior es comprimida por el compresor 60, enfriada en el enfriador 61, y mezclada con la corriente de vapor instantánea 8 y separada en separador 62. El vapor 14 del separador es además comprimido en el compresor 63, enfriado y separado en el separador 65. La corriente líquida 19 del separador es bombeada con la bomba 66 formando la corriente 22 aproximadamente a 77.33 kg/cm2
(1100 psig) hasta 98.42 (1400 psig) que es posteriormente mezclada con la corriente 1 en el separador 51. La corriente de vapor 20 del separador es mezclada con la corriente de vapor instantánea 2 proveniente del separador 51, formando la corriente 21 de gas pobre que es además procesada en una unidad corriente abajo. En contraste, una configuración ejemplar de acuerdo a la materia de interés de la invención es descrita en la figura 2. Aq í, la corriente de alimentación 1 a aproximadamente 77.33 kg/cm2 (1100 psig) hasta 98.82 (1400 psig) y 272C (80aF) hasta 38eC (1002F) es mezclada con la corriente 15 proveniente de la descarga del compresor 63. La mezcla es separada en el separador 51 operando a una presión de aproximadamente 77.33 kg/cm2 (1100 psig) y a una temperatura de aproximadamente 27aC (802F) hasta 54aC (130aF) . Se debe reconocer que el contenido de calor de la descarga del compresor eleva la temperatura de la mezcla a una temperatura que permite la depuración de al menos 50%, más típicamente de al menos 80% y lo más típicamente de al menos 90% de los componentes ligeros (C2, C3 y más ligeros) provenientes de la corriente líquida de alimentación 1. Esta etapa de mezclado y de depuración ha eliminado el enfriador, el separador y el bombeo sobre la descarga del compresor (separador 65, bomba 66 e intercambiador 64 de la figura 1 de la técnica anterior) y los intercambiadores de calor para el líquido del separador (intercambiador 52 e intercambiador 53 de la figura 1 de la técnica anterior) . Además, se debe notar que no se requiere en este caso ningún calentamiento externo (corriente 94 en el intercambiador 53 de la figura 1 de la técnica anterior) y enfriamiento (corriente 93 del intercambiador 64 de la figura 1 de la técnica anterior) . El líquido separador 3 es dejado a presión en la válvula 54 a aproximadamente 31.63 kg/cm2 (450 psig) a 42.18 kg/cm2 (600 psig) , enfriado por el efecto de JT a aproximadamente 21°C (70°F) a 32°C (90°F) y alimentado a la parte superior del fraccionador 68 como una corriente 6 de reflujo frío. El fraccionador 68 incluye preferentemente charolas o envases para dispositivos de contacto (típicamente 12 a 15 etapas de contacto o más son requeridas) . La corriente de vapor caliente 12 proveniente de la descarga del compresor 60 a aproximadamente 66°C (150°F) a 93°C (200°F) es alimentada a la parte inferior del fraccionador 68 y ayuda a depurar los componentes más ligeros (C , C3 y más ligeros) con lo cual se produce un líquido inferior 7 (rico en C4 y componentes más pesados) del fraccionador 68. La corriente de vapor superior 14 del fraccionador 68 a una temperatura de aproximadamente 27°C a 38°C (80°F a 100°F) es luego comprimida por el compresor 63 hasta aproximadamente 77.33 kg/cm2 (1100 psig) hasta 98.42 kg/cm2 (1400 psig) y aproximadamente 93°C (200°F) hasta 121°C (250°F) y se mezcla con la corriente de alimentación 1 para la depuración. La corriente líquida inferior 7 del fraccionador 68, a una temperatura de aproximadamente 60°C a 71°C (140°F a 160°F) es dejada a presión en la válvula 67 formando la corriente 9 a una presión de aproximadamente 17.57 kg/cm2 (250 psig) a 31.63 kg/cm2 (450 psig) y alimentada a la parte superior del fraccionador 57. El fraccionador 57 comprende preferentemente charolas o envases para dispositivos de contacto (típicamente 15 a 19 o más etapas de contacto son requeridas) . Los componentes C2, C3 son depurados con el calor suministrado del reebullidor lateral 58 y el reebullidor inferior 59. El fraccionador 57 produce un gas pobre 11 que es además comprendido a aproximadamente 31.63 kg/cm2 (450 psig) a 42.18 kg/cm2 (600 psig), y una corriente inferior 10, que es intercambiada en calor en el reebullidor lateral, formando la corriente de producto condensado de gas 26, que está agotada en los componentes C2 o C3 más ligeros no deseables . Alternativamente, el fraccionador 68 puede ser reemplazado por el recipiente instantáneo 68 como se muestra en la Figura 3. En este caso, la corriente de vapor caliente 12 del compresor 60 es mezclada con la corriente 6 de líquido instantáneo corriente abajo de la válvula JT 54 desde el separador 51. La corriente de mezcla 27 es llevada a 31.63 kg/cm2 a 45.70 kg/cm2 (450 a 650 psig) en el separador 68, produciendo una corriente 14 de vapor pobre y una corriente líquida 7 rica en C . La corriente de vapor 14 encendida es además comprimida por el compresor 63 y la corriente de líquido encendido 7 es dejado a presión en la válvula JT 67 para formar la corriente 9 que alimenta el fraccionador 57, como se describe en la configuración previa. Con respecto a los componentes remanentes y los números para los mismos, aplicarán también las mismas consideraciones y números que se describen anteriormente en la Figura 2. De este modo, se debe apreciar que una planta de producción de condensado de gas puede incluir una unidad de separación configurada para recibir una alimentación procesada o cruda que incluye componentes C2 y más ligeros y componente C3 y más pesados, en donde la unidad de separación está configurada para operar bajo condiciones que permiten la depuración de los componentes C2, C3 y más ligeros de la alimentación utilizando una corriente de reciclamiento caliente y comprimida (que comprende típicamente componentes C2, C3 y más ligeros) . El término "corriente de reciclamiento caliente y comprimida" como se utiliza en la presente se refiere a una corriente que tiene una temperatura y presión que es más alta que la temperatura y presión de la corriente donde se origina la corriente. De este modo, más típicamente la corriente de reciclamiento será una corriente que es generada dentro de la planta de separación de condensado gaseoso, en donde esa corriente es comprendida en un compresor (y con aquella calentada) , o en donde una corriente es calentada o generada dentro de la planta, y calentada y/o comprimida en un intercambiador de calor, calentador, compresor, etc. Además, el término "aproximadamente" como se utiliza en la presente y donde se utiliza en conjunto con un número, se refiere a aquel número y una desviación absoluta de ese número de ± 20%, inclusive. Lo más preferentemente, la corriente de reciclamiento es generada en otra unidad de separación que es acoplada a y corriente abajo de la primera unidad de separación. Mientras que no se limite la materia de interés de la invención, las unidades de separación son preferentemente un separador vapor-líquido que opera a una presión entre aproximadamente 21.09 kg/cm2 (300 psig) y 105.45 kg/cm2 (1500 psig), e incluso más típicamente entre aproximadamente 35.15 kg/cm2 (500 psig) y 84.36 kg/cm2 (1200 pisg) , o al menos una de las unidades de separación es un fraccionador que opera a la misma presión o a una presión similar que el separador vapor-líquido. De este modo, la corriente de reciclamiento incluirá en la mayoría de los casos predominantemente (al menos 51%, más típicamente al menos 65%, aún más típicamente al menos 80%, y lo más típicamente al menos 90%) de los componentes C2 y más ligeros, está en forma de vapor, y será comprimido a una presión en la cual opera la unidad de separación, y en la cual la corriente de reciclamiento actuará como un vapor de depuración. Dependiendo de la configuración particular de la unidad de separación (por ejemplo, el separador de vapor-líquido o fraccionador) , debe ser reconocido que la unidad de separación será configurada para recibir la corriente de reciclamiento que comprende componentes C2, C3 y más ligeros, como una corriente separada proveniente de la alimentación (por ejemplo, como una alimentación de vapor de depuración al fraccionador) , o que la unidad de separación estará configurada para recibir una mezcla de una alimentación de hidrocarburos con la corriente de reciclamiento (por ejemplo, donde la unidad de separación es un separador vapor-líquido) . En aspectos más preferidos de las plantas de producción de condensado de gas, contempladas, una segunda unidad de separación está fluidamente acoplada a la unidad de separación, tal que la segunda unidad de separación recibe un producto líquido desde la unidad de separación, y en donde la segunda unidad de separación está además configurada para producir la corriente de reciclamiento (típicamente mediante depuración del producto líquido con un vapor comprimido enriquecido en componentes C2 y más ligeros) . Por lo tanto, y visto desde otra perspectiva, una planta de producción de condensado de gas incluirá una pluralidad de unidades de separación acopladas una con la otra tal que un producto de vapor comprimido de una unidad de separación corriente abajo depura los componentes C2, C3 y más ligeros de una alimentación en una unidad de separación corriente arriba, para formar con esto un producto líquido que comprende predominantemente componentes C y más pesados . Lo más típicamente, el producto líquido formado en la unidad de separación corriente arriba es alimentado a la unidad de separación corriente abajo como una alimentación. Como se discutió anteriormente, se contempla que la unidad de separación corriente arriba comprenda un separador vapor-líquido de alta presión al cual está acoplada una unidad de mezclado que está configurada para permitir el mezclado del producto de vapor comprimido y la alimentación antes de la entrada a la unidad de separación corriente arriba. La unidad de separación corriente abajo comprende típicamente un separador vapor-líquido o un fraccionador, el cual puede ser configurado para recibir una mezcla del producto líquido y un vapor comprimido enriquecido en los componentes C , C3 y más ligeros, o que puede ser configurado para recibir el producto líquido como una alimentación y, separadamente de la alimentación, un vapor comprimido enriquecido en C2, C3 y componente más ligeros como un vapor de evaporación. En consecuencia, la invención también contempla los métodos para producir condensado de gas que incluyen un paso en el cual los componentes C2, C3 y más ligeros son separados de una segunda alimentación en una unidad de separación corriente abajo, para formar con esto un producto líquido que comprende componentes C y más pesados . En un paso adicional, los componentes C2, C3 y más ligeros, separados son comprimidos (y con esto calentados a una temperatura adecuada para retirar los componentes C2, C3 y más ligeros de una alimentación de hidrocarburos) , y en otro paso más, los componentes separados C2, C3 y más ligeros, comprimidos y calientes son utilizados para retirar los componentes C2, C3 y más ligeros de una primera alimentación en una unidad de separación corriente arriba, para probar con esto la segunda alimentación. En aspectos especialmente preferidos, el paso de separación de los componentes C2, C3 y más ligeros de la segunda alimentación, comprende el uso de un vapor comprimido enriquecido en componentes C2, C3 y más ligeros como un vapor de depuración en la unidad de separación corriente abajo. Típicamente, la unidad de separación corriente arriba comprende un separador de vapor-líquido de alta presión, en donde los componentes C2, C3 y más ligeros separados y comprimidos y la primera alimentación, son combinados antes de entrar a la unidad de separación corriente arriba. La unidad de separación corriente abajo comprende típicamente un separador vapor-líquido o un fraccionador. Además, en la mayoría de las placas de producción de condensado de gases, una tercera unidad de separación es incluida la cual proporciona un vapor comprimido enriquecido en componentes C2, C3 y más ligeros, como un vapor de depuración a la unidad de separación corriente abajo, en donde más preferentemente, la tercera unidad de separación produce un producto de ventas de condensado de gas (típicamente como un producto inferior de un fraccionador) . De este modo, las modalidades específicas y las aplicaciones de las configuraciones y métodos para la separación de condensados de gas a partir de mezclas de hidrocarburo de alta presión, han sido descritas. Debe ser aparente, no obstante, para aquellos expertos en la técnica que muchas modificaciones además de las ya descritas aquí, son posibles sin apartarse de los conceptos inventivos de la presente. La materia de interés de la invención, por lo tanto, no debe ser restringida excepto en el espíritu de las reivindicaciones anexas. Además, en la interpretación de la especificación y las reivindicaciones, todos los términos deben ser interpretados de la manera más amplia posible, consistente con el contexto. En particular, los términos "comprende" y "que comprende" deben ser interpretados como referentes a los elementos, componentes, o pasos de una manera no exclusiva, indicando que los elementos, componentes o pasos referidos pueden estar presentes, o utilizados, o combinados con otros elementos, componentes o pasos que no son expresamente referidos. Además, donde una definición o uso de un término en una referencia, que es incorporado por referencia en la presente, es inconsistente o contrario a la definición de ese término proporcionado en la presente, la definición de ese término proporcionado en la presente aplica, y la definición de ese término en la referencia no aplica . Se hace constar que con relación a esta fecha, el mejor método conocido por la solicitante para llevar a la práctica la citada invención, es el que resulta claro de la presente descripción de la invención.