KR0131191B1 - 토양 또는 지반강화재 및 이를 이용한 토양 또는 지반강화처리 방법 - Google Patents

토양 또는 지반강화재 및 이를 이용한 토양 또는 지반강화처리 방법

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KR0131191B1 KR1019930007485A KR930007485A KR0131191B1 KR 0131191 B1 KR0131191 B1 KR 0131191B1 KR 1019930007485 A KR1019930007485 A KR 1019930007485A KR 930007485 A KR930007485 A KR 930007485A KR 0131191 B1 KR0131191 B1 KR 0131191B1
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Abstract

주성분이 강철 생산이 부산물로 생산되는 산화철 및 알루미늄의 제련에서 부산물로 생산되는 적색 점토로부터 만들어지는 산화알루미늄인 Al-Fe 산화물 혼합물 및 여기에 첨가된 석회로 구성되는 토양 또는 지반 강화 재료를 분쇄된 암석, 천연 토양 들을 함유하는 토양에 혼합하거나; 상기 석회가 첨가된 토양 또는 지반 강화 재료에 산화티탄을 더욱 혼합하고 이 재료를 분쇄된 암석, 천연 토양 등을 함유하는 토양 또는 지반으로 혼합하여; 그의 강도 및 점탄성을 증진시키는 방법이 개시된다. 이러한 토양 또는 지반 강화 재료에서 산화티탄의 함량은 0.5-2.0중량% 범위에 있다.
[화학 반응식]

Description

토양 또는 지반 강화 처리 방법
제1도는 본 발명의 태양에 따라 토양 또는 지반 강화 재료를 토양에 첨가하였을 때 화학 반응 기전을 기술하는 도식.
제2도는 본 발명의 태양에 따라 토양 또는 지반 강화 재료를 실리카 분말에 첨가한 샘플의 0일째의 절단 표면을 나타내는 현미경 사진.
제3도는 본 발명의 태양에 따라 토양 또는 지반 강화 재료를 실리카 분말에 첨가한 샘플의 4일째의 절단 표면을 나타내는 현미경 사진.
제4도는 본 발명의 태양에 따라 토양 또는 지반 강화 재료를 실리카 분말에 첨가한 샘플의 28일째의 절단 표면을 나타내는 현미경 사진.
제5도는 본 발명의 태양에 따라 토양 또는 지반 강화 재료를 실리카 분말에 첨가한 샘플의 60일째의 절단 표면을 나타내는 현미경 사진.
제6도는 통상적인 소석회를 실리카 분말에 첨가한 샘플의 0일째의 절단 표면을 나타내는 현미경 사진.
제7도는 통상적인 소석회를 실리카 분말에 첨가한 샘플의 4일째의 절단 표면을 나타내는 현미경 사진.
제8도는 분해된 화강암을 사용하여 토양 또는 지반 강화 처리된 토양의 CBR 테스트 결과를 보여주는 그래프.
제9도는 분해된 화강암을 사용하여 토양 또는 지반 강화 처리된 토양의 일축 압축 테스트 결과를 보여주는 그래프.
제10도는 분해된 화강암을 사용하여 토양 또는 지반 강화 처리된 토양의 변형 테스트 결과를 보여주는 그래프.
제11도는 시르수를 사용하여 토양 또는 지반 강화 처리된 토양의 CBR 테스트 결과를 보여주는 그래프.
제12도는 시르수를 사용하여 토양 또는 지반 강화 처리된 토양의 일축 압축 테스트 결과를 보여주는 그래프.
제13도는 시르수를 사용하여 토양 또는 지반 강화 처리된 토양의 변형 테스트 결과를 보여주는 그래프.
제14도는 실리카 모래를 사용하여 토양 또는 지반 강화 처리된 토양의 CBR 테스트 결과를 보여주는 그래프.
본 발명은 강철 생산에서 부산물로 생산되는 미세한 산화철 분말 및 알루미늄 제련에서 부산물로 생산되는 적색 점토로부터 얻은 Al-Fe 산화물 혼합물을 석회와 혼합하거나, 또는 산화티탄을 더욱 혼합하여 얻은 Al-Fe-Ti 산화물 혼합물을 석회와 혼합하여 토양 또는 지반 강화 재료를 생산하고, 분쇄된 암석을 함유하는 토양 또는 지반, 천연 토양 등에 이 토양 또는 지반 강화 재료를 가하는 것에 의하여, 토양 또는 지반의 강도 및 점탄성을 증진시킬 수 있는 토양 또는 지반 강화 처리 방법에 관한 것이다.
포장된 도로의 총 길이는 약 770,000km 또는 총 도로 1,110,000km의 약 70%이고, 아스팔트 콘크리트(표면을 아스팔트 콘크리트로 만든 포장도로)로 포장된 도로는 일본에서 포장된 도로의 약 95%가 된다. 아스팔트 콘크리트의 응력은 혼합물의 공극을 특정한 비율(3-7%)로 유지시킴으로서 유지될 수 있다. 그러나, 아스팔트의 점도 저항은 온도에 크게 의존하고 더운 여름 동안은 저항이 저하되므로, 아스팔트 콘크리트는 무거운 교통 부하에 의하여 밀착되어 공극률이 저하되게 된다. 공극률이 2% 이하로 저하될 때, 응력은 현저하게 저하하고 유연한 바퀴자국 홈이 생겨서 포장도로의 기능이 손상된다. 그러나, 아스팔트 콘크리트의 공극률이 특정 비율보다 커질 경우에는 혼합중의 아스팔트가 산소와 반응하여 점성을 잃게 되고 추운 겨울 동안 탄성 부족에 기인한 균열 파괴가 일어나게 된다.
일본은 남쪽으로부터 북쪽으로 뻗은 길고 가는 열도이고 고도에 있어서 현저한 차이가 있는 지형적 특성 때문에, 북부 일본과 산악지방에서는 겨울 동안 눈이 많이 오고 여름에는 주위온도가 30℃로 아스팔트 콘크리트의 표면에서는 60℃까지 온도가 올라가는 등, 기후 조건이 아스팔트 포장도로에 가혹하다. 기후조건에 더하여, 일본에서 등록된 중기 차량은 유럽의 주요 국가에서 등록된 것보다 약 10배나 많아 더 큰 파괴 작용이 일본의 포장도로에 있게 된다. 이러한 이유로 일본에서는 포장도로가 10년 동안 견딜 수 있도록 고안된다.
그럼에도 불구하고, 중기 차량용 교통 도로는 더운 여름에는 불충분한 강도에 기인한 유연한 바퀴자국홈을 일으키기 쉽고, 비교적 덜 무거운 차량용 교통 도로는 아스팔트의 노화에 따른 불충분한 탄성에 의한 균열 파괴에 기인한 포장도로 기능 손상을 야기한다.
결과적으로, 유연한 바퀴자국 홈은 주행 제한에 이르게 되므로, 이러한 중기 차량용 교통 도로는 일반적인 지역에서 개통후 3-4년 이내에 보수되어야 한다. 아스팔트의 열반응성을 개선시킴으로서 이러한 유연한 바퀴자국 홈에 대처하는 수단이 고려되었으나, 균열과 같이 빈번하게 일어나고 충분한 대응 방법이 아직 확립되지 않는 다른 문제도 있는 것이다. 석회를 가하는 방법이 토양 및 지반을 강화시키기 위하여 수년 동안 사용되었으며, 이 반응 기전은 (1) 입자 표면 위에서 이온-교환 반응을 통하여 토양 입자의 덩어리를 만들고 (2) 탄산 칼슘의 형성을 통한 경화 작용을 주는 것이다. 그러나 최근의 연구에 따르면, (3) 토양이나 지반 중에서 점토 또는 콜로이드를 형성하는 실리카(SiO2) 또는 알루미나(Al2O3)와 같은 비결정성 물질이 토양이나 지반 중에서 석회와 수화되어 규산 칼슘 수화물 또는 알루민산 칼슘 수화물을 생성한다는 것이다. 이러한 물질들은 단일 형태 또는 복합체 형태에서 결합제로 작용하여 강도를 증진시키고 지속성을 유지시킬 수 있다. 일반적으로 이러한 반응은 라임-포졸란 반응(Lime-Pozzolan Reaction)으로 불리우며 석회를 가지고 토양 또는 지반 강화 처리를 하는 것의 성공은 라임-포졸란 반응에 의존하는 것으로 여겨진다.
천연의 토양으로부터 만들어지는 석회 또는 세멘트와 함께 첨가되는 토양 또는 지반 강화 재료가 포장 도로 건설 재료로서 사용될 경우에는, 강도 및 점탄성이 상호 모순되는 관계가 있게 된다. 예를 들어, 최대응력에서 1.0% 이상의 장력과 10kg/cm2이상의 일축 압력 강도를 동시에 갖는 특성을 얻는 것은 불가능하다.
이제 이러한 특성은 Fe 산화물에 석회가 첨가된 혼합물로부터 만들어진 토양 또는 지반 강화 재료를 사용하는 것에 의하여 얻을 수 있게 되었으며 의도하는 목적은 시험적으로 달성되었다. 미세한 Fe 산화물 분말, 생석회, 소석회 및 분말의 혼합물인 토양 또는 지반 강화 재료는 이하 본 명세서에서 Fe 석회로 불리우게 될 것이다.
본 출원의 발명자는 이러한 Fe 석회를 기초로 하여 수용할만한 성과를 이룬 몇가지 발명을 하게 되었다. 예를 들어, 본 발명은 천연의 토양, 전환 슬러그, 미세한 산화철 분말 및 소석회의 혼합물을 갖는 하부 중간 단계의 유연한 기초를 만드는 것에 의한 포장도로 건설(일본 특허 공보 소52-7256호 참고), 및 기초 재료 단계와 하부 사이에 있는 중간 단계로서 강화된 토양 또는 지반 재료 단계를 제공하여 미세한 산화철 분말과 소석회를 첨가한 천연 토양의 화학 반응을 이용하는 것에 의한 간단한 도로 포장 건설 방법(일본 특허 공보 소54-25738호 참고), 그리고 더 나아가서 미세한 산화철 분말 및 소석회가 첨가된 천연의 토양으로부터 만들어진 강화된 토양 또는 지반 재료를 가지고 표면 지반을 만드는 것에 의하여 유연한 기초를 강화시키는 것에 의한 고체화, 및 강화된 토양 또는 지반 재료 단계의 두께를 만들어 구조물의 부하에 대하여 탄성 계수가 임계 편향 이하에 있도록 만드는 것에 의한 지반 하강의 예방 방법(일본 특허 출원 공개 소63-134709호 참고)에 관한 것이다. Fe 석회가 (사용되는 토양에) 혼합되는 토양이 풍화된 화강암 암석의 잔해 토양인 분해된 화강암인 경우에는, 많은 반응성 비결정성 재료(SiO2, Al2O3및 Fe2O3와 같은)를 함유하고 있기 때문에, Fe 석회를 사용한 토양 또는 지반 강화 처리는 상당히 양호한 품질의 재료를 생산할 수 있다. 그러나, 사용되는 토양이 점토나 풍화되지 않은 열적 분쇄된 침적토를 덜 함유하는, 주된 원소가 화산 유리질이고 함량 대부분이 모래 및 시르수라고 불리우는 침니(silt)로 되는 언덕 모래, 하상 토양 및 모래 및 자갈 모래와 같은 실리카 모래로 대표되는 SiO2로 구성되는 고도의 결정성 재료라면, 토양이 비결정성 재료를 거의 함유하지 않고 따라서 의도하는 강도를 얻을 수 없다는 문제가 있다.
본 발명의 목적은 사용되는 특정한 토양에 제한되는 일이 없이 특정한 조성을 갖는 토양 또는 지반 강화 재료를 만드는 것에 의하여 포장도로 각 단계에서 의도하는 강도 및 점탄성을 부여할 수 있는 토양 또는 지반 강화 처리를 제공하는 것이다. 예를 들어, 사용되는 토양이 분해된 화강암인 경우에는, 본 발명의 토양 또는 지반 강화 처리를 사용함으로서 Fe 석회를 가지고 통상의 강화된 토양 또는 지반 재료의 편향 특성을 손상시키지 않고 강도가 크게 증진될 수 있다. 그러므로 무거운 교통 수단용 도로의 기초 상부 단계에 있어서 본 발명의 적용이 가능해질 수 있고 점탄성의 완충 작용에 의하여 포장도로의 편향이 실질적으로 감소하고 이러한 포장도로의 구조적 파괴 및 유연한 바퀴자국 홈이 방지될 수 있다.
일본의 남부 큐슈에 널리 분포된 화산암재 지반은 화산 분출의 응결된 퇴적인 것으로 여겨지고 농지의 토양으로 수용될 수 없어 이 지역에서는 주된 농지로부터 제거되고 있다. 제거 계획이 세워진 시기 동안 수집된 정보에 따르면, (1) 평균 수분 함량은 37%로 28-54% 범위에 있고, (2) 절단 샘플(4×4×16cm)의 평균 굽힘 장력 강도는 Michael 테스트 기계를 사용할 때 2.3kgf/cm2으로 1.4-4.3kgf/cm2의 범위에 있고, (3) 기계에 의한 제거시험에 따르면 가장 유효한 방법은 화산암 지반을 균열시키기 위하여 50cm 간격으로 8개의 날은 갖는 3m 넓이의 2.7톤 레이크를 화산암 지반 상 1m 높이에서 수회 떨어뜨리고 레이크를 끄는 동안 불도저를 보내어 화산암 판을 받아 뒤로 보내는 것이다.
이 방법은 포장도로 수선 작업에서 비교적 두꺼운 아스팔트 콘크리트판을 제거하는 방법과 동일한데, 화산암 지반은 아스팔트 혼합물 지반과 유사하게 단단할 뿐 아니라 점탄성이 있으며 또한 입자 크기에 있어서도 아스팔트 콘크리트와 매우 유사하다.
그러므로, 기계적인 관점에서 볼 때 마찰 저항은 응집에 의하여 주어지고 점탄성은 아스팔트와 유사한 점성 또는 접착성 저항을 갖는 금속에 의하여 주어지는 것으로 여겨진다.
본 발명은 아스팔트 결합체와 유사한 점성 저항을 갖는 이러한 금속이 인공적으로 생산된다면, 이상적인 토양 또는 지반 강화 재료가 얻어질 수 있다는 가정을 가지고 처음에 계획되었다.
본 발명은 석회가 첨가된 산화알루미늄과 산화철이 풍부한 Al-Fe 산화물 혼합물의 토양 또는 지반 강화 재료를 분쇄된 암석, 천연 토양 등을 함유하는 토양 또는 지반에 혼합하는 것에 의한 토양 또는 지반 강화 처리에 관한 것이고, 바람직하게는 토양 또는 지반 강화 재료는 석회가 첨가된 산화알루미늄과 산화철의 주성분에 추가로 산화티탄을 함유하는 Al-Fe-Ti 산화물 혼합물이고, 더욱 바람직한 것은 토양 또는 지반 강화 재료 중 Al-Fe-Ti 산화물 혼합물의 함량은 산화알루미늄 함량이 5-15중량% 범위이고, 산화철 함량이 15-35중량% 범위이고 산화티탄 함량이 0.5-2.0중량% 범위인 것이다.
제1도는 본 발명의 태양에 따라 토양 또는 지반 강화 재료를 토양에 첨가하였을 때 화학 반응 기전을 기술하는 도식이다.
제2도는 본 발명의 태양에 따라 토양 또는 지반 강화 재료를 실리카 분말에 첨가한 샘플의 0일째의 절단 표면을 나타내는 현미경 사진이다.
제3도는 본 발명의 태양에 따라 토양 또는 지반 강화 재료를 실리카 분말에 첨가한 샘플의 4일째의 절단 표면을 나타내는 현미경 사진이다.
제4도는 본 발명의 태양에 따라 토양 또는 지반 강화 재료를 실리카 분말에 첨가한 샘플의 28일째의 절단 표면을 나타내는 현미경 사진이다.
제5도는 본 발명의 태양에 따라 토양 또는 지반 강화 재료를 실리카 분말에 첨가한 샘플의 60일째의 절단 표면을 나타내는 현미경 사진이다.
제6도는 통상적인 소석회를 실리카 분말에 첨가한 샘플의 0일째의 절단 표면을 나타내는 현미경 사진이다.
제7도는 통상적인 소석회를 실리카 분말에 첨가한 샘플의 4일째의 절단 표면을 나타내는 현미경 사진이다.
제8도는 본 발명의 태양에 따라 토양 또는 지반 강화 재료를 첨가한 분해된 화강암을 사용하여 토양 또는 지반 강화 처리된 토양의 CBR 테스트 결과를 보여주는 그래프이다.
제9도는 본 발명의 태양에 따라 토양 또는 지반 강화 재료를 첨가한 분해된 화강암을 사용하여 토양 또는 지반 강화 처리된 토양과 일축 강도 사이의 관계를 나타내는 일축 압축 테스트 결과를 보여주는 그래프이다.
제10도는 본 발명의 태양에 따라 토양 또는 지반 강화 재료를 첨가한 분해된 화강암을 사용하여 토양 또는 지반 강화 처리된 토양에서의 시간 경과와 최대 장력에서의 변형 사이의 관계를 나타내는 변형 테스트 결과를 보여주는 그래프이다.
제11도는 본 발명의 태양에 따라 토양 또는 지반 강화 재료를 첨가한 시르수를 사용하여 토양 또는 지반 강화 처리된 토양의 CBR 테스트 결과를 보여주는 그래프이다.
제12도는 본 발명의 태양에 따라 토양 또는 지반 강화 재료를 첨가한 시르수를 사용하여 토양 또는 지반 강화 처리된 토양의 시간 경과와 일축 강도 사이의 관계를 나타내는 일축 압축 테스트 결과를 보여주는 그래프이다.
제13도는 본 발명의 태양에 따라 토양 또는 지반 강화 재료를 첨가한 시르수를 사용하여 토양 또는 지반 강화 처리된 토양의 시간 경과와 최대 장력에서의 변형 사이에서의 관계를 나타내는 변형 테스트 결과를 보여주는 그래프이다.
제14도는 본 발명의 태양에 따라 토양 또는 지반 강화 재료를 첨가한 시르수를 사용하여 토양 또는 지반 강화 처리된 토양의 CBR 테스트 결과를 보여주는 그래프이다.
이하 본 발명의 태양을 상세히 기술한다.
1) 토양 또는 지반 강화 재료의 제조
원료인 Al-Fe 산화물 혼합물(적색 점토)(표 2 참고)은 약 30% 수분함량을 가지고 부산물로 생산된다.
습윤된 적색 점토를 적절한 양(원료의 건조 중량과 등가의 비율)의 생석회(CaO) 및/또는 소석회(Ca(OH)2)와 특정한 혼합비율로 혼합하여 표 3에 보여주는 바와 같은 조성을 갖는 토양 또는 지반 강화 재료(Al-Fe-Ca 토양 또는 지반 강화 재료)를 얻었다.
생석회 및 소석회는 시판되는 제품으로 표 4 및 5에 나타낸 바와 같은 화학적 조성을 갖는다.
비교를 위하여 통상적인 Fe 석회의 조성을 표 8, 9, 12, 13 및 15에 나타내었다.
2) 토양 또는 지반 강화 처리
2-1) 분해된 화강암을 사용한 토양의 강도 테스트.
분해된 화강암은 풍화된 화강암 암석의 잔존 퇴적물이고 일본 서부에 널리 분포되어 있다. 분해된 화강암의 공학적 특성은, 풍화된 상태에 따라 어떤 것은 점토로 현저하게 전환되지만, 일반적으로는 2mm 이상의 자갈 및 0.005mm 이하의 점토를 함유하는 5-10% 부분의 모래 토양이라는 것이다. 사용된 토양은 사가 토양 공업사, 야마토마찌, 사가현, 일본의 토양 저장소로부터 입수하였으며, 물리적 특성은 표 6에, 화학적 특성은 표 7에서 보여준다.
표 3에 나타낸 토양 또는 지반 강화 재료를 93% 토양과 7% 재료(건조 중량 조성)의 혼합 비율로 토양과 혼합하고 JIS A 1211의 CBR 테스트 방법에 따라 스틱-경화에 의해 CBR 1층 20배 5층의 샘플을 제조하였다. 스틱-경화의 작업은 CBR 테스트와 일축 테스트 모두 Ec=9.2cm·kgf/cm2이고 스틱-경화의 수분 함량은 사용된 토양의 스틱-경화 테스트에 의하여 최적 함량(13.3%)이 되도록 만들어졌다. 샘플의 숙성 방법은 스틱-경화 직후의 비수성 침습이지만, 4일 경과 이후의 샘플은 CBR 테스트에 따른 침투 테스트까지 스틱-경화 직후 물 중에 (23℃) 계속적으로 수침시켰으며, 다음에 샘플을 필름으로 밀봉한 다음 부하 테스트 하루 전까지 항온(23℃)에서 숙성시키고, 샘플을 진공수로 30분 동안 완전히 포화시킨 다음 일축 압착 테스트에 따라 수침(24시간)에 의하여 숙성시켰다. 수침 CBR 테스트 결과는 표 8 및 9에 나타내었고, 일축 압축 테스트 결과(이 테스트는 토양 품질 공학회 JSF, T511-1990의 표준에 따라 수행)는 표 9 및 제9도에 나타내었으며, 변형 테스트 결과는 제10도에 각각 나타내었다.
테스트 결과가 명확히 나타내는 바와 같이, 샘플 숙성과 수침 CBR(%) 사이의 관계 및 샘플 숙성과 일축 강도(kgf/cm2) 사이의 관계에 따라, 통상적인 Fe 석회 토양 또는 지반 강화 처리된 토양과 비교할 때 Al-Fe-Ca 토양 또는 지반 강화 처리된 토양이 강도에 있어서 보다 큰 증가를 볼 수 있는데, 어떠한 샘플 숙성에 있어서나 보다 높은 Al 함량이 보다 큰 CBR 강도를 갖는다.
예를 들어 전자의 경우 (본 태양)에서 28일 경과된 샘플의 일축 강도는 16-20인 반면, 후자 (통상적)의 경우에 강도는 약 11이고 최대 장력에서의 변형은 본 태양에서 1.0% 보다 커서 후자의 경우 보다 전혀 열등하지 않았다.
2-2) 시르수 토양의 강도 테스트
시르수는 일본의 남부 큐슈에 널리 분포된 화산 분출 퇴적물이고 조성 입자의 대부분은 화산 유리질 및 경석이다. 그러므로 입자의 비중(2.30-2.50)은 일반적인 토양 보다 나으며 마찰에 대하여 약하고 깨어지기 쉽다. 그의 주성분은 2mm 보다 큰 자갈 부분과 0.005mm 점토의 함량이 적은 모래와 침니이다. 사용된 토양은 가고시마시의 토양 저장소에서 입수하였고 토양 입자의 비중과 입자 크기 분포는 표 10에서, 화학적 조성은 표 11에서 보여준다. 표 3에서 나타내는 토양 또는 지반 강화 재료를 토양과 7%와 93%의 혼합 비율(건조 중량 기준)로 혼합하고 샘플을 JIS A 1211 CBR 테스트 방법에 따라 스틱-경화에 의해 CBR 1층 20배의 5층의 샘플을 제조하였다. 스틱-경화의 작업은 CBR 테스트와 일축 테스트 모두 Ec=9.2cm·kgf/cm2이고 스틱-경화의 수분 함량은 사용된 토양의 스틱-경화 테스트에 의하여 최적 함량이 되도록 만들어졌다. 샘플의 숙성 방법은 분해된 화강암을 사용한 토양의 경우에 적용된 방법과 동일하게 만들었다.
수침 CBR 테스트 결과는 표 12 및 제11도에 나타내었고, 일축 압착 테스트 결과는 표 13 및 제12도에 나타내며, 변형 테스트 결과는 제13도에 나타낸다.
테스트 결과가 명백히 나타내는 바와 같이, 샘플 숙성과 수침 CBR(%) 사이의 관계 및 샘플 숙성과 일축 강도(kgf/cm2) 사이의 관계에 따라, 통상적인 Fe 석회 토양 또는 지반 강화 처리된 토양과 비교할 때 Al-Fe-Ca 토양 또는 지반 강화 처리된 토양이 강도에 있어서 보다 큰 증가를 볼 수 있는데, 즉 어떠한 샘플 숙성에 있어서나 보다 높은 Al 함량이 보다 큰 CBR 강도를 갖는다.
예를 들어 전자의 경우 (본 태양)에서 28일 경과된 샘플의 일축 강도는 18-27로 후자 (통상적)의 약 13보다 훨씬 크고, 최대 장력에서의 변형은 본 태양에서 1.15% 보다 커서 후자의 경우 보다 전혀 열등하지 않았다.
토양으로서 시르수가 사용된 경우에 일축 강도는 제9도의 분해된 화강암의 토양의 경우에서와 거의 동일한 값을 나타낸다. 그러나, 강도에 있어서 차이의 범위는 토양 또는 지반 강화 재료의 종류에 따라 상당히 컸다. 즉, 토양 또는 지반 강화 재료에 있어서 강도를 증가시키는 Al 함량의 효과는 토양으로서 시르수가 사용된 경우에 가장 높았다. 토양 또는 지반 강화 재료 중에서 최고 Al 함량을 갖는 Al-Fe-Ca No.3 토양 또는 지반 강화 처리된 토양은 28일 경과 샘플에서 약 27kgf/cm2의 최대 장력 및 약 1.13%의 최대 변형을 나타내었다. 8% 세멘트의 28일 경과된 샘플의 일축 압축 테스트 결과는 약 17kgf/cm2의 최대 장력 및 약 0.65%의 최대 변형을 나타내었다. 그러므로, Al-Fe-Ca No.3 토양 또는 지반 강화 토양의 적용은 세멘트의 첨가와 비교하여 약 1.6배 큰 강도와 약 1.8배 높은 탄성을 부여하는 것을 가능하게 하였다.
2-3) 실리카 모래 토양의 강도 테스트
화학적 조성이 표 14에서 보여주는 바와 같은 실리카 분말(0.074mm 이하)을 가지고 샘플을 제조하고, JIS A 1211 CBR 테스트 방법에 따른 CBR 1층 20배 5층 스틱-경화에 의해 3종류의 천연 실리카 모래(5.0-0.074mm)를 제조된 토양에 혼합하여 토양 93%와 표 3에 나타낸 토양 또는 지반 강화 재료 7%(건조 중량 조성)의 혼합 비율에서 알려진 입자 크기 곡선에 기초하여 합성된 입자 크기(일반적인 모래질 토양 : 비교적 풍화 분해된 화강암)를 갖도록 제조하였다. 숙성 방법은 분해된 화강암을 토양으로 사용한 강도 테스트의 경우에서와 동일한 상태로 하였다. 수침 CBR 테스트 결과는 표 15 및 제14도에 나타낸다. 시험 결과의 고찰은 다음과 같다 : (1) 본 태양에 있어서 Al-Fe-Ca 토양 또는 지반 강화 처리된 토양은 4일 경과된 샘플에서 CBR=45-70% 및 14일 경과된 샘플에서 CBR=180-315%를 보여주고, 강도에 있어서의 증가는 60일 경과된 샘플까지는 완만하였지만 이후에는 증가가 급격하여, 소석회 처리된 토양과 Fe 석회 토양 또는 지반 강화 처리된 토양에 비교할 때 120일 경과된 샘플에서 CBR=270-430%를 보였다. CBR 강도는 토양 또는 지반 강화 재료에 있어서 Al2O3함량에 비례하여 증가하였다. (2) 14 내지 60일의 샘플 숙성 기간은 제1도에 보여주는 토양 또는 지반 강화된 토양의 반응 기전에 기술된 바와 같이 수화된 Al-Fe 산화물 혼합물로부터 Al-Fe 수화물 (1)을 겔의 형태로 형성하는 시간이다. 60일 후에는 복합적인 결정 상태 하에서 규산과 함께 강한 결합을 보여주는 알루미늄-산소 결합 사슬과 점탄성을 보여주는 철-산소 결합을 형성하는 것에 의하여, 결정이 산소의 존재와 함께 다시 형성되고 구조적 안정성이 달성되었다.
CBR 강도는 토양 또는 지반 강화 재료 내의 Al2O3함량에 비례하여 증가하므로, 토양 또는 지반 강화 재료가 강도만이나 탄성 계수만을 근거로 하여 평가된다면 Al2O3함량이 높은 재료가 보다 바람직하다. 그러나, AASHO 테스트 로드의 결과로부터 보여지는 바와 같이, 점탄성 또는 탄성의 다른 중요한 인자가 고려되어야 한다. 게다가, 요구되는 강도 및 탄성은 본 출원이 사용되는 포장도로 건설의 위치에 따라 변화된다. 본 출원이 아스팔트 표면 단계 바로 아래에서 기초 단계에 사용되는 경우에는, 강도가 우선적이다. 실험은 샘플 숙성과 실리카 모래를 사용하여 토양 또는 지반 강화 처리된 토양의 일축 강도 사이의 관계에 대해서 실시되었다. 결과적으로, 이 관계는 분해된 화강암을 사용하여 토양 또는 지반 강화 처리된 토양에 대한 실험으로부터 얻어진 데이타와 시르수를 사용하여 처리된 토양 사이의 중간값을 나타내는 것을 알 수 있었다.
본 발명의 토양 또는 지반 처리 방법은 석회가 첨가된 산화알루미늄과 산화철이 풍부한 Al-Fe 산화물의 토양 또는 지반 강화 재료를 사용하고, 본 태양의 결과가 나타내는 바와 같이 토양 또는 지반 강화 재료 중의 산화 Al 혼합물은 토양 또는 지반 강화 처리된 토양의 강도를 증진시키고 산화 Fe 혼합물은 토양 또는 지반 강화 처리된 토양의 점탄성을 증진시킨다.
토양 또는 지반 강화 처리된 토양이 포장도로 건설 재료로서 사용될 때, 강도 증진은 부하의 분산 효과를 부여하여 포장도로의 바퀴 부하에 의한 편향을 감소시키고 점탄성은 운송 수단에 의한 충격 부하를 흡수하여 포장도로의 구조 파괴도는 아스팔트 포장도로 재료의 바퀴자국 홈을 방지하여 이에 따라 포장도로의 수명을 크게 연장시킨다. 본 발명의 유효한 적용은 Al-Fe-Ca 토양 또는 지반 강화 재료 내에 Al-Fe 산화물 혼합물을 산화알루미늄 5-15중량% 및 산화철 15-35중량%의 범위 내에서 혼합하는 것이다. 이 범위가 한계를 초과한다면 탄성을 유지하면서 강도를 크게 개선한다는 목적을 달성하기 어려울 것이다. 알루미늄 제련 중에 부산물로 생산되는 적색 점토는 주성분인 산화알루미늄(Al2O3) 및 산화철(Fe2O3)에 추가로 산화티탄(TiO2)을 함유하며, 산화티탄을 함유하는 Al-Fe-Ti-Ca 토양 또는 지반 강화 재료를 토양에 첨가할 때 산화티탄을 제1도에 보여주는 반응에 따라 토양 또는 지반의 구조 강화에 추가의 효과를 주게 된다. 이 경우에 토양 또는 지반 강화 재료 중 산화티탄 함량은 0.5-2.0중량%의 범위 내에서 우수한 효과를 부여하였다.
표 1은 화산암재의 화학적 분석을 보여준다(일본의 토양 품질 공학회, 큐슈 분회에 의하여 편찬되고 큐슈 대학 편집 위원회에 의하여 출판된 큐슈 및 오키나와의 특징적 토양으로부터의 발췌). 화산재 지반의 화학적 조성은 산화알루미늄(Al2O3) 및 산화철(Fe2O3)의 존재를 특징으로 하고, 이것은 적색 점토(보오크사이트를 수산화나트륨으로 처리하는 것에 의하여 고순도의 알루미나를 생산할 때의 잔류물)의 분석치와 매우 유사하다는 것을 알았다.
표 2는 Al-Fe-Ti 산화물 혼합물(적색 점토)의 화학적 분석을 보여준다(일본 철강 협회 TAC 분석 센터의 분석에 의함).
제1도는 이러한 Al-Fe 산화물 혼합물 및 소석회로 구성되는 토양 또는 지반 강화 재료가 토양에 첨가될 때의 반응 기전을 나타낸다. Al-Fe 산화물 혼합물 및 소석회의 혼합물이 토양에 첨가될 때, 소석회는 토양 수분에 용해되어 강한 알칼리성을 나타내게 된다. 알칼리성 상태에서 Al-Fe 산화물 혼합물은 수화되어 겔 상태로 응집 입자 사이에 분산되는 활성 알루미늄-철 수화물(Ⅰ)을 형성한다. 다음에는 압축과 같은 물리적 작용 및 산소의 존재하에서 결정이 형성되어 시간이 지남에 따라 비가역적인 화학적 변화가 일어나서 규산과 알루미늄의 강한 결합력을 갖는 알루미늄-산소 결합 사슬 및 철에 특정한 점탄성을 갖는 철-산소 결합 사슬을 형성하게 되고 이들의 조합은 복합적인 결정 상태(Ⅱ)를 형성하여 토양 또는 지반의 구조를 강화하게 된다.
토양에 첨가된 Al-Fe 산화물 혼합물 및 소석회로 구성되는 토양 또는 지반 강화 재료(이하 Al-Fe-Ca 토양 또는 지반 강화 재료라고 지칭한다)의 전자 현미경적 고찰은 다음과 같다 :
비-결정성 재료를 함유하지 않는 고도의 결정성 실리카 분말에 소석회를 건조 중량으로 7% 첨가할 경우, 분말의 샘플을 스틱-경화하고 특정 기간 동안 숙성하여 110℃에서 건조하였다. 다음에 주위 온도까지 냉각시켜 수지로 밀봉하고 절단 표면 사진은 각각 제6도(0일째) 및 제7도(4일째)로 나타낸다.
이 도면은 숙성된 샘플에서 입자 구조에는 아무 변화도 일어나지 않았음을 나타낸다. 그러나, Al-Fe-Ca 토양 또는 지반 강화 재료(표 3에서 실시예 Al-Fe-Ca No.2와 동등한)를 상기 실리카 분말에 건조 중량으로 7% 첨가된 경우에 있어서는 제2도(0일째), 제3도(4일째), 제4도(28일째) 및 제5도(60일째)에서 보여주는 바와 같이 동일한 상태 하에서 절단 표면 사진을 비교하면, 스틱-경화 직후의 상태를 보여주는 제2도가 단순한 실리카 모래의 제6도와 매우 유사하지만 4일째의 제3도에서는 비결정 현상이 관찰된다. 28일째의 샘플인 제4도는 Al-Fe 산화물 혼합물이 수화되고 겔상태로 분산된 것을 보여주고 60일째의 샘플인 제5도로부터는 산소의 존재 중에서 실리카를 결합시키는 Al-Fe 수화된 화합물 결정의 형성이 관찰되었다.
이 반응 기전에 대응하는 강도 및 점탄성 특성을 논의된 일축 압축 테스트에서 장력과 변형 사이의 관계와 깊은 상호관계를 나타내고, 따라서 포장도로는 장기간 동안의 강도와 관련하여 통상적인 세멘트-콘크리트에 의해 대표되는 탄성 재료와 아스팔트-콘크리트에 의해 대표되는 점탄성 재료 사이의 중간적 기계적 특성을 갖는 재료를 가지고 건설할 수 있다.
상기에서 기술한 바와 같이, 본 발명의 토양 또는 지반 강화 처리 방법은 주성분이 석회가 첨가된 산화알루미늄, 산화철 및 산화티탄인 Al-Fe-Ti 산화물 혼합물의 토양 또는 지반 강화 재료를 분쇄된 암석, 천연 토양 등에 혼합하여 토양 또는 지반 강화 처리를 통하여 강도를 증가시키고 점탄성에 의한 완충 효과를 부여한다.
그러므로, 포장도로 건설 재료에 관련된 본 발명의 적용은 부하 분산 효과를 증진시켜 바퀴의 부하에 기인되는 포장도로 몸체의 편향을 감소시키고 운송 수단에 의하여 발생되는 충격 부하(포장도로 디자인에서 보통 정지 바퀴 부하의 약 1.8배)를 경감시킨다. 따라서 본 발명의 토양 또는 지반 강화 처리를 유연한 하부층 위 강화 단계에 적용시키는 것은 포장도로 몸체로부터 오는 충격 부하나 진동을 경감시킬 수 있어 하부층의 고갈 또는 유연화를 방지한다. 이러한 완충 작용은 이 나라에서 아스팔트 포장도로 작업에 치명적인 문제인 도로 상의 유동성 바퀴자국 홈에 대하여 획기적인 방지효과를 예시할 수 있다.
본 발명의 토양 또는 지반 강화 처리 방법의 바람직한 태양은 본 발명의 적용에 있어서는 유연한 하부층 위의 도로포장에 관련하여 기술되었으나, 본 발명의 처리 방법의 적용은 집짓는 곳, 주차장, 운동장 또는 공항과 같은 지반에 관련한 것과 같이 다른 방법에도 사용될 수 있다.
참고적으로 표 1-15는 다음과 같다 :
표 1은 화산암재 지반의 화학적 분석이다.
표 2는 Al-Fe 산화물 혼합물(적색 점토)의 화학적 분석이다.
표 3은 토양 또는 지반 강화 재료의 주성분 함량이다.
표 4는 생석회의 화학적 조성이다.
표 5는 소석회의 화학적 조성이다.
표 6은 분해된 화강암 토양의 물리적 특성이다.
표 7은 분해된 화강암 토양의 화학적 조성이다.
표 8은 분해된 화강암을 사용하여 토양 또는 지반 강화 처리한 토양의 CBR 테스트 결과이다.
표 9는 분해된 화강암을 사용하여 토양 또는 지반 강화 처리한 토양의 일축 압축 테스트 결과이다.
표 10은 시르수 토양의 비중 및 입자 크기 조성이다.
표 11은 시르수 토양의 화학적 조성이다.
표 12는 시르수를 사용하여 토양 또는 지반 강화 처리한 토양의 CBR 테스트 결과이다.
표 13은 시르수를 사용하여 토양 또는 지반 강화 처리한 토양의 일축 압축 테스트 결과이다.
표 14는 실리카 분말의 화학적 조성 및 입자 크기 분포이다.
표 15는 실리카 모래를 사용하여 토양 또는 지반 강화 처리한 토양의 CBR 테스트 결과이다.
강열 감량은 연소시 CO2, H2O의 손실분을 의미한다.
(1g/100ml soluble)

Claims (4)

  1. 주성분이 산화알루미늄 및 산화철이고 산화티탄을 함유하며 석회가 첨가된 Al-Fe-Ti 산화물 혼합물로 구성되는 토양 또는 지반 강화 재료를 분쇄된 암석, 천연 토양을 함유하는 토양에 혼합하는 것을 특징으로 하는 토양 또는 지반 강화 처리 방법.
  2. 제1항에 있어서, 토양 또는 지반 강화 재료중 Al-Fe 산화물 혼합물의 함량이 산화알루미늄이 5-15중량% 범위에 있고 산화철이 15-35중량% 범위에 있는 것을 특징으로 하는 토양 또는 지반 강화 처리 방법.
  3. 제2항에 있어서, 토양 또는 지반 강화 재료중 산화티탄의 함량이 0.5-2.0중량% 범위에 있는 것을 특징으로 하는 토양 또는 지반 강화 처리 방법.
  4. 5-15중량%의 산화알루미늄, 15-35중량%의 산화철, 0.5-2.0중량%의 산화티탄 및 나머지량의 석회를 포함하여 되는 토양 또는 지반 강화재.
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Cited By (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
KR20010035161A (ko) * 2001-01-08 2001-05-07 배기필 폐 산화철을 첨가한 토양 개량용 부산석회의 제법

Families Citing this family (23)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US5658097A (en) * 1995-12-14 1997-08-19 Fe Lime Industry Corporation Soil or ground quality stabilizer and treatment method
DE19503142C2 (de) * 1995-02-01 1998-12-17 Horst Prof Dr Bannwarth Bindemittel und und dessen Verwendung
US5931772A (en) * 1995-10-31 1999-08-03 Kaiser Aluminum & Chemical Corp. Use of spent bauxite as an absorbent or solidification agent
JP2717528B2 (ja) * 1995-12-18 1998-02-18 月夫 井 構造物構築地盤の液状化対策工法
GB9623578D0 (en) * 1996-11-13 1997-01-08 Univ Leeds Synthetic sesquioxide biomass conditioning and preservation process
CN1067663C (zh) * 1998-06-12 2001-06-27 武汉水利电力大学 一种土壤固化剂
US6468942B1 (en) * 2000-11-16 2002-10-22 John J. Sansalone Absorptive-filtration media for the capture of waterborne or airborne constituents
US7341661B2 (en) * 2000-11-16 2008-03-11 Unit Process Technologies, L.L.C. Clarification and sorptive-filtration system for the capture of constituents and particulate matter in liquids and gases
GB0305078D0 (en) * 2003-03-06 2003-04-09 Mbt Holding Ag Rock protection
US20060112749A1 (en) * 2003-11-13 2006-06-01 Noll Anthony P Soil amendment product and method of processing
US7967877B2 (en) 2003-11-13 2011-06-28 Biomass Worldwide Group Limited Biomass energy product and processing method
US20080179253A1 (en) * 2003-12-24 2008-07-31 Malcolm William Clark Porous Particulate Material For Fluid Treatment, Cementitious Composition and Method of Manufacture Thereof
US8206586B2 (en) * 2006-02-09 2012-06-26 Alcoa Inc. Systems for polishing wastewater utilizing natural media filtration
US8728802B2 (en) 2006-02-15 2014-05-20 Biomass Worldwide Group Limited Angled reaction vessel
US7745208B2 (en) 2006-02-15 2010-06-29 Noll Anthony P Angled reaction vessel
US20100276360A1 (en) * 2007-02-08 2010-11-04 Alcoa Inc. Methods, apparatus and systems for polishing wastewater utilizing natural media filtration
US9187342B2 (en) 2010-06-14 2015-11-17 Alcoa Inc. Method for removing drugs from waste water using neutralized bauxite residue
CN105008289B (zh) 2013-01-11 2017-06-06 奥科宁克有限公司 废水处理系统和方法
CN106676995B (zh) * 2017-02-09 2019-07-23 山东省交通科学研究院 一种拜耳法赤泥路基深厚式沥青路面结构设计方法
CN107012755B (zh) * 2017-04-19 2019-06-04 中铁七局集团第四工程有限公司 风积沙路基施工方法
CN107201703B (zh) * 2017-08-01 2023-07-11 四川睿铁科技有限责任公司 一种地震区路基支挡减震结构及其施工方法
CN111268951B (zh) * 2020-03-25 2022-03-11 长安大学 一种改良低液限粉土路基材料及其制备方法和应用
CN114808586B (zh) * 2022-05-16 2024-03-15 中交一公局第一工程有限公司 用于严寒地区沥青路面防裂的施工方法

Family Cites Families (19)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
FR1196032A (fr) * 1957-06-28 1959-11-20 Corson G & W H Construction de routes
US3876439A (en) * 1970-11-12 1975-04-08 Gordon L Schneider Soil stabilizing agent comprising an acid sludge-sulfuric acid product and method for preparing the agent
JPS50120128A (ko) * 1974-03-11 1975-09-20
US4095988A (en) * 1974-07-19 1978-06-20 Vyskumny Ustav Inzenierskych Stavieb Self hardening suspension for foundation engineering purposes
JPS527256A (en) * 1976-07-05 1977-01-20 Semiconductor Res Found Phototransmission line
JPS5425738A (en) * 1977-07-28 1979-02-26 Ricoh Co Ltd Electronic copier of microcomputer control
IT1099079B (it) * 1978-09-14 1985-09-18 Euteco Spa Trattamento degli affluenti degli impianti adibiti alla produzione di titanio biossido con il procedimento al solfato
JPS5542250A (en) * 1978-09-21 1980-03-25 Osaka Cement Swelling solidifying material
CA1135288A (fr) * 1978-10-24 1982-11-09 Jean Couturier Liant hydraulique
FR2453837A1 (fr) * 1979-04-12 1980-11-07 Couturier Jean Liant hydraulique a base de laitier finement broye, de cendres volantes et de chaux
JPS5817556B2 (ja) * 1979-12-29 1983-04-07 千代田化工建設株式会社 悪臭を持つ含水軟弱土の脱臭強度増加方法
US4380408A (en) * 1981-07-09 1983-04-19 Chevron Research Company Stabilizing clay soil with dry hydroxy-aluminum
US4443260A (en) * 1982-06-14 1984-04-17 Chiyoda Chemical Engineering & Constr., Co., Ltd. Method for strengthening soft soil
US4465518A (en) * 1982-06-14 1984-08-14 Chiyoda Chemical Engineering & Const. Co. Process for strengthening soft soil
US4655839A (en) * 1983-09-06 1987-04-07 E. I. Du Pont De Nemours And Company Landfillable composition from iron chloride waste treatment in molten salt
US4946311A (en) * 1986-06-16 1990-08-07 Natec Mines, Ltd. Co-disposal pollution control method-II
JPH0645925B2 (ja) * 1986-11-25 1994-06-15 月夫 井 自然土を物理化学的に安定処理して軟弱地盤を補強する圧密沈下防止法
US4871283A (en) * 1987-02-13 1989-10-03 Gkn Hayward Baker, Inc. Continuous mixing and injection of lime-fly ash slurry
US5118219A (en) * 1991-03-21 1992-06-02 Chemstar Lime Company Method of capping tailings ponds

Cited By (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
KR20010035161A (ko) * 2001-01-08 2001-05-07 배기필 폐 산화철을 첨가한 토양 개량용 부산석회의 제법

Also Published As

Publication number Publication date
JP2631336B2 (ja) 1997-07-16
JPH06185006A (ja) 1994-07-05
CN1041429C (zh) 1998-12-30
KR940015109A (ko) 1994-07-20
CN1088650A (zh) 1994-06-29
DE69303803T2 (de) 1997-03-06
EP0602304B1 (en) 1996-07-24
DE69303803D1 (de) 1996-08-29
EP0602304A1 (en) 1994-06-22
US5456553A (en) 1995-10-10

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