JPWO2022210151A5 - - Google Patents

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上記課題を解決するため、本発明は以下の構成を採用する。
［１］ 鋼材を屋外に曝した場合の腐食量を評価する指標として、観測地点Ｘにおける観測時刻ｔＸｉ（ただしｉは１～ｎの整数）毎の風速、風向及び降雨量の気象観測値ＷＸから求まる鋼材の腐食性指標Ｑ（ｔＸｉ，ＷＸ）を用いる、鋼材の腐食量を予測する方法であって、
前記観測地点Ｘが鋼材の利用予定地点Ｍである気象観測値ＷＭに基づいて、過去の観測時刻ｔＭｉ毎に鋼材の腐食性指標Ｑ（ｔＭｉ，ＷＭ）を求め、観測時刻ｔＭ１～ｔＭｎ間の腐食性指標Ｑ（ｔＭｉ，ＷＭ）の時系列データに対して極値統計解析を行うことにより、将来の評価期間ｔＦ1～ｔＦｎ内における腐食性指標の極大値Ｑｍａｘ（ｔＦｉ）を推測する極値推測ステップと、
試験地点Ｚにおける鋼材の腐食試験から得た実測腐食量と、前記観測地点Ｘが前記試験地点Ｚである気象観測値ＷＺに基づいて前記腐食試験の試験期間中の観測時刻ｔＺｉ毎に得た鋼材の腐食性指標Ｑ（ｔＺｉ，ＷＺ）の最大値との関係式を予め求めておき、この関係式に、前記極値推測ステップにおいて推測した腐食性指標の極大値Ｑｍａｘ（ｔＦｉ）を導入して、前記評価期間における鋼材の腐食量の推測値を得る腐食量推測ステップと、を備えることを特徴とする、鋼材の腐食量の予測方法。
なお、上記関係式は、鋼材の腐食試験から得た実測腐食量と、鋼材の腐食性指標Ｑ（ｔＺｉ，ＷＺ）の最大値の対数との関係式としてもよい。
［２］ 前記極値推測ステップ及び前記腐食量推測ステップにはそれぞれ、前記腐食性指標Ｑ（ｔＸｉ，ＷＸ）を求める計算ステップが備えられており、
前記計算ステップは、
前記観測地点Ｘにおける前記観測時刻ｔＸｉ毎の風速ｕ（ｔＸｉ）、風向θｗ（ｔＸｉ）及び降雨量を少なくとも取得する第１ステップと、
前記観測時刻ｔＸｉ毎に、一次腐食性指標Ｑ１（ｔＸｉ，ＷＸ）を下記式（１）により計算する第２ステップと、
前記観測時刻ｔＸｉ毎に、二次腐食性指標Ｑ２（ｔＸｉ，ＷＸ）を下記式（２）により計算する第３ステップと、
前記観測時刻ｔＸｉ毎に、腐食性指標Ｑ（ｔＸｉ，ＷＸ）を下記式（３Ａ）により計算する第４ステップと、を備えている、［１］に記載の、鋼材の腐食量の予測方法。
Ｑ１（ｔＸｉ，ＷＸ）＝（ｄ＋１）－０．６｛ｕ（ｔＸｉ）・ｃｏｓ｜θｓ－θｗ（ｔＸｉ）｜｝２ …（１）
Ｑ２（ｔＸｉ，ＷＸ）＝｛Ｑ２（ｔＸｉ－１，ＷＸ）＋Ｑ１（ｔＸｉ，ＷＸ）・ｓ（ｔＸｉ）・（ｔＸｉ－ｔＸｉ－１）｝・ｃ（ｔＸｉ） …（２）
Ｑ（ｔＸｉ，ＷＸ）＝Ｑ２（ｔＸｉ，ＷＸ）・ｐ（ｔＸｉ） …（３Ａ）
ただし、式（１）におけるｄは、前記観測地点Ｘに最も近い海岸と前記観測地点Ｘとの距離（ｍ）であり、ｕ（ｔＸｉ）は、観測時刻ｔＸｉの風速（ｍ／ｓ）であり、θｗ（ｔＸｉ）は北を０°とした場合の観測時刻ｔＸｉでの風向（°）であり、θｓは、前記観測地点Ｘに最も近い海岸からの前記観測地点Ｘの方位であって北を０°とした場合の方位（°）である。
式（２）におけるｃ（ｔＸｉ）は腐食性消失係数であって、観測時刻ｔＸｉ－１～ｔＸｉ間の降雨量が閾値超の場合にｃ（ｔＸｉ）＝０、観測時刻ｔＸｉ－１～ｔＸｉ間の降雨量が閾値以下の場合にｃ（ｔＸｉ）＝１とする。
式（２）におけるｓ（ｔＸｉ）は腐食性蓄積係数であって、観測時刻ｔＸｉ－１～ｔＸｉ間が昼間（日の出～日没までの期間）の場合にｓ（ｔＸｉ）＝０、観測時刻ｔＸｉ－１～ｔＸｉ間が夜間（日没～日の出までの期間）の場合にｓ（ｔＸｉ）＝１とする。
式（３Ａ）におけるｐ（ｔＸｉ）は腐食性発現係数であって、観測時刻ｔＸｉ－１～ｔＸｉ間が夜間（日没～日の出までの期間）の場合にｐ（ｔＸｉ）＝０、観測時刻ｔＸｉ－１～ｔＸｉ間が昼間（日の出～日没までの期間）の場合にｐ（ｔＸｉ）＝１、とする。
［３］ 前記極値推測ステップ及び前記腐食量推測ステップにはそれぞれ、前記腐食性指標Ｑ（ｔＸｉ，ＷＸ）を求める計算ステップが備えられており、
前記計算ステップは、
前記観測地点Ｘにおける前記観測時刻ｔＸｉ毎の風速ｕ（ｔＸｉ）、風向θｗ（ｔＸｉ）及び降雨量を少なくとも取得する第１ステップと、
前記観測時刻ｔＸｉ毎に、一次腐食性指標Ｑ１（ｔＸｉ，ＷＸ）を下記式（１）により計算する第２ステップと、
前記観測時刻ｔＸｉ毎に、二次腐食性指標Ｑ２（ｔＸｉ，ＷＸ）を下記式（２）により計算する第３ステップと、
前記観測時刻ｔＸｉ毎に、腐食性指標Ｑ（ｔＸｉ，ＷＸ）を下記式（３Ｂ）により計算する第４ステップと、を備えている、［１］に記載の、鋼材の腐食量の予測方法。
Ｑ１（ｔＸｉ，ＷＸ）＝（ｄ＋１）－０．６｛ｕ（ｔＸｉ）・ｃｏｓ｜θｓ－θｗ（ｔＸｉ）｜｝２ …（１）
Ｑ２（ｔＸｉ，ＷＸ）＝｛Ｑ２（ｔＸｉ－１，ＷＸ）＋Ｑ１（ｔＸｉ，ＷＸ）・ｓ（ｔＸｉ）・（ｔＸｉ－ｔＸｉ－１）｝・ｃ（ｔＸｉ） …（２）
Ｑ（ｔＸｉ，ＷＸ）＝１００．０４Ｔｂ・Ｑ２（ｔＸｉ，ＷＸ）・ｐ（ｔＸｉ） …（３Ｂ）
ただし、式（１）におけるｄは、前記観測地点Ｘに最も近い海岸と前記観測地点Ｘとの距離（ｍ）であり、ｕ（ｔＸｉ）は、観測時刻ｔＸｉの風速（ｍ／ｓ）であり、θｗ（ｔＸｉ）は北を０°とした場合の観測時刻ｔＸｉでの風向（°）であり、θｓは、前記観測地点Ｘに最も近い海岸からの前記観測地点Ｘの方位であって北を０°とした場合の方位（°）である。
式（２）におけるｃ（ｔＸｉ）は腐食性消失係数であって、観測時刻ｔＸｉ－１～ｔＸｉ間の降雨量が閾値超の場合にｃ（ｔＸｉ）＝０、観測時刻ｔＸｉ－１～ｔＸｉ間の降雨量が閾値以下の場合にｃ（ｔＸｉ）＝１とする。
式（２）におけるｓ（ｔＸｉ）は腐食性蓄積係数であって、観測時刻ｔＸｉ－１～ｔＸｉ間が昼間（日の出～日没までの期間）の場合にｓ（ｔＸｉ）＝０、観測時刻ｔＸｉ－１～ｔＸｉ間が夜間（日没～日の出までの期間）の場合にｓ（ｔＸｉ）＝１とする。
式（３Ｂ）におけるＴｂは、日の出時の気温Ｔｅｍｐ（℃）とした場合にＴｅｍｐ（℃）～（Ｔｅｍｐ＋２）℃の範囲の何れかの温度である。
式（３Ｂ）におけるｐ（ｔＸｉ）は腐食性発現係数であって、観測時刻ｔＸｉ－１～ｔＸｉ間が夜間（日没～日の出までの期間）の場合にｐ（ｔＸｉ）＝０、観測時刻ｔＸｉ－１～ｔＸｉ間が昼間（日の出～日没までの期間）の場合にｐ（ｔＸｉ）＝１、とする。

［４］ 前記極値推測ステップ及び前記腐食量推測ステップにはそれぞれ、前記腐食性指標Ｑ（ｔＸｉ，ＷＸ）を求める計算ステップが備えられており、
前記計算ステップは、
前記観測地点Ｘにおける前記観測時刻ｔＸｉ毎の風速ｕ（ｔＸｉ）、風向θｗ（ｔＸｉ）及び降雨量を少なくとも取得する第１ステップと、
前記観測時刻ｔＸｉ毎に、一次腐食性指標Ｑ１（ｔＸｉ，ＷＸ）を下記式（１）により計算する第２ステップと、
前記観測時刻ｔＸｉ毎に、二次腐食性指標Ｑ２（ｔＸｉ，ＷＸ）を下記式（２）により計算する第３ステップと、
前記観測時刻ｔＸｉ毎に、腐食性指標Ｑ（ｔＸｉ，ＷＸ）を下記式（３Ｃ）により計算する第４ステップと、を備えている、［１］に記載の、鋼材の腐食量の予測方法。
Ｑ１（ｔＸｉ，ＷＸ）＝（ｄ＋１）－０．６｛ｕ（ｔＸｉ）・ｃｏｓ｜θｓ－θｗ（ｔＸｉ）｜｝２ …（１）
Ｑ２（ｔＸｉ，ＷＸ）＝｛Ｑ２（ｔＸｉ－１，ＷＸ）＋Ｑ１（ｔＸｉ，ＷＸ）・ｓ（ｔＸｉ）・（ｔＸｉ－ｔＸｉ－１）｝・ｃ（ｔＸｉ） …（２）
Ｑ（ｔＸｉ，ＷＸ）＝１００．０４Ｔｃ・Ｑ２（ｔＸｉ，ＷＸ）・ｐ（ｔＸｉ） …（３Ｃ）
ただし、式（１）におけるｄは、前記観測地点Ｘに最も近い海岸と前記観測地点Ｘとの距離（ｍ）であり、ｕ（ｔＸｉ）は、観測時刻ｔＸｉの風速（ｍ／ｓ）であり、θｗ（ｔＸｉ）は北を０°とした場合の観測時刻ｔＸｉでの風向（°）であり、θｓは、前記観測地点Ｘに最も近い海岸からの前記観測地点Ｘの方位であって北を０°とした場合の方位（°）である。
式（２）におけるｃ（ｔＸｉ）は腐食性消失係数であって、観測時刻ｔＸｉ－１～ｔＸｉ間の降雨量が閾値超の場合にｃ（ｔＸｉ）＝０、観測時刻ｔＸｉ－１～ｔＸｉ間の降雨量が閾値以下の場合にｃ（ｔＸｉ）＝１とする。
式（２）におけるｓ（ｔＸｉ）は腐食性蓄積係数であって、観測時刻ｔＸｉにおける鋼材表面の水分付着量ｗｓ（ｔＸｉ）が０の場合にｓ（ｔＸｉ）＝０とし、前記ｗｓ（ｔＸｉ）が０超の場合にｓ（ｔＸｉ）＝１とする。前記ｗｓ（ｔＸｉ）は、前記観測時刻ｔＸｉにおける降雨および結露生成による水分付着量から水の蒸発量を差し引いた推測値であって、鋼材の表面温度、気温（℃）、気圧（ｈＰａ）、鋼材表面における風速（ｍ／ｓ）および相対湿度（％）から求まる値である。
式（３Ｃ）におけるＴｃは、前記観測時刻ｔＸｉより前の時点であって鋼材表面の水分付着量ｗｓ（ｔＸｉ）が０になる時点の気温（℃）である。
式（３Ｃ）におけるｐ（ｔＸｉ）は腐食性発現係数であって、前記ｗｓ（ｔＸｉ）が０を超える場合にｐ（ｔＸｉ）＝０とし、前記ｗｓ（ｔＸｉ）が０以下の場合にｐ（ｔＸｉ）＝１、とする。
［５］ 前記鋼材が、ステンレス鋼からなる鋼材であることを特徴とする、［１］乃至［４］の何れか一項に記載の、鋼材の腐食量の予測方法。
［６］ 鋼材を屋外に曝した場合の腐食量を評価する指標として、観測地点Ｘにおける観測時刻ｔＸｉ（ただしｉは１～ｎの整数）毎の風速、風向及び降雨量の気象観測値ＷＸから求まる鋼材の腐食性指標Ｑ（ｔＸｉ，ＷＸ）を用いる、電子計算機による鋼材の腐食量予測システムであって、
前記観測地点Ｘが鋼材の利用予定地点Ｍである気象観測値ＷＭに基づいて、過去の観測時刻ｔＭｉ毎に鋼材の腐食性指標Ｑ（ｔＭｉ，ＷＭ）を求め、観測時刻ｔＭ１～ｔＭｎ間の腐食性指標Ｑ（ｔＭｉ，ＷＭ）の時系列データに対して極値統計解析を行うことにより、将来の評価期間ｔＦ1～ｔＦｎ内における腐食性指標の極大値Ｑｍａｘ（ｔＦｉ）を推測する極値推測部と、
試験地点Ｚにおける鋼材の腐食試験から得た実測腐食量と、前記観測地点Ｘが前記試験地点Ｚである気象観測値ＷＺに基づいて前記腐食試験の試験期間中の観測時刻ｔＺｉ毎に得た鋼材の腐食性指標Ｑ（ｔＺｉ，ＷＺ）の最大値との関係式を予め求めておき、この関係式に、前記極値推測部において推測した腐食性指標の極大値Ｑｍａｘ（ｔＦｉ）を導入して、前記評価期間における鋼材の腐食量の推測値を得る腐食量推測部と、を備えることを特徴とする、鋼材の腐食量予測システム。
なお、上記関係式は、鋼材の腐食試験から得た実測腐食量と、鋼材の腐食性指標Ｑ（ｔＺｉ，ＷＺ）の最大値の対数との関係式としてもよい。
［７］ 前記極値推測部及び前記腐食量推測部にはそれぞれ、前記腐食性指標Ｑ（ｔＸｉ，ＷＸ）を求める計算部が備えられており、
前記計算部は、
前記観測地点Ｘにおける前記観測時刻ｔＸｉ毎の風速ｕ（ｔＸｉ）、風向θｗ（ｔＸｉ）及び降雨量を少なくとも取得する第１処理部と、
前記観測時刻ｔＸｉ毎に、一次腐食性指標Ｑ１（ｔＸｉ，ＷＸ）を下記式（１）により計算する第２処理部と、
前記観測時刻ｔＸｉ毎に、二次腐食性指標Ｑ２（ｔＸｉ，ＷＸ）を下記式（２）により計算する第３処理部と、
前記観測時刻ｔＸｉ毎に、腐食性指標Ｑ（ｔＸｉ，ＷＸ）を下記式（３Ａ）により計算する第４処理部と、を備えている、［６］に記載の、鋼材の腐食量予測システム。
Ｑ１（ｔＸｉ，ＷＸ）＝（ｄ＋１）－０．６｛ｕ（ｔＸｉ）・ｃｏｓ｜θｓ－θｗ（ｔＸｉ）｜｝２ …（１）
Ｑ２（ｔＸｉ，ＷＸ）＝｛Ｑ２（ｔＸｉ－１，ＷＸ）＋Ｑ１（ｔＸｉ，ＷＸ）・ｓ（ｔＸｉ）・（ｔＸｉ－ｔＸｉ－１）｝・ｃ（ｔＸｉ） …（２）
Ｑ（ｔＸｉ，ＷＸ）＝Ｑ２（ｔＸｉ，ＷＸ）・ｐ（ｔＸｉ） …（３Ａ）
ただし、式（１）におけるｄは、前記観測地点Ｘに最も近い海岸と前記観測地点Ｘとの距離（ｍ）であり、ｕ（ｔＸｉ）は、観測時刻ｔＸｉの風速（ｍ／ｓ）であり、θｗ（ｔＸｉ）は北を０°とした場合の観測時刻ｔＸｉでの風向（°）であり、θｓは、前記観測地点Ｘに最も近い海岸からの前記観測地点Ｘの方位であって北を０°とした場合の方位（°）である。
式（２）におけるｃ（ｔＸｉ）は腐食性消失係数であって、観測時刻ｔＸｉ－１～ｔＸｉ間の降雨量が閾値超の場合にｃ（ｔＸｉ）＝０、観測時刻ｔＸｉ－１～ｔＸｉ間の降雨量が閾値以下の場合にｃ（ｔＸｉ）＝１とする。
式（２）におけるｓ（ｔＸｉ）は腐食性蓄積係数であって、観測時刻ｔＸｉ－１～ｔＸｉ間が昼間（日の出～日没までの期間）の場合にｓ（ｔＸｉ）＝０、観測時刻ｔＸｉ－１～ｔＸｉ間が夜間（日没～日の出までの期間）の場合にｓ（ｔＸｉ）＝１とする。
式（３Ａ）におけるｐ（ｔＸｉ）は腐食性発現係数であって、観測時刻ｔＸｉ－１～ｔＸｉ間が夜間（日没～日の出までの期間）の場合にｐ（ｔＸｉ）＝０、観測時刻ｔＸｉ－１～ｔＸｉ間が昼間（日の出～日没までの期間）の場合にｐ（ｔＸｉ）＝１、とする。
［８］ 前記極値推測部及び前記腐食量推測部にはそれぞれ、前記腐食性指標Ｑ（ｔＸｉ，ＷＸ）を求める計算部が備えられており、
前記計算部は、
前記観測地点Ｘにおける前記観測時刻ｔＸｉ毎の風速ｕ（ｔＸｉ）、風向θｗ（ｔＸｉ）及び降雨量を少なくとも取得する第１処理部と、
前記観測時刻ｔＸｉ毎に、一次腐食性指標Ｑ１（ｔＸｉ，ＷＸ）を下記式（１）により計算する第２処理部と、
前記観測時刻ｔＸｉ毎に、二次腐食性指標Ｑ２（ｔＸｉ，ＷＸ）を下記式（２）により計算する第３処理部と、
前記観測時刻ｔＸｉ毎に、腐食性指標Ｑ（ｔＸｉ，ＷＸ）を下記式（３Ｂ）により計算する第４処理部と、を備えている、［６］に記載の、鋼材の腐食量予測システム。
Ｑ１（ｔＸｉ，ＷＸ）＝（ｄ＋１）－０．６｛ｕ（ｔＸｉ）・ｃｏｓ｜θｓ－θｗ（ｔＸｉ）｜｝２ …（１）
Ｑ２（ｔＸｉ，ＷＸ）＝｛Ｑ２（ｔＸｉ－１，ＷＸ）＋Ｑ１（ｔＸｉ，ＷＸ）・ｓ（ｔＸｉ）・（ｔＸｉ－ｔＸｉ－１）｝・ｃ（ｔＸｉ） …（２）
Ｑ（ｔＸｉ，ＷＸ）＝１００．０４Ｔｂ・Ｑ２（ｔＸｉ，ＷＸ）・ｐ（ｔＸｉ） …（３Ｂ）
ただし、式（１）におけるｄは、前記観測地点Ｘに最も近い海岸と前記観測地点Ｘとの距離（ｍ）であり、ｕ（ｔＸｉ）は、観測時刻ｔＸｉの風速（ｍ／ｓ）であり、θｗ（ｔＸｉ）は北を０°とした場合の観測時刻ｔＸｉでの風向（°）であり、θｓは、前記観測地点Ｘに最も近い海岸からの前記観測地点Ｘの方位であって北を０°とした場合の方位（°）である。
式（２）におけるｃ（ｔＸｉ）は腐食性消失係数であって、観測時刻ｔＸｉ－１～ｔＸｉ間の降雨量が閾値超の場合にｃ（ｔＸｉ）＝０、観測時刻ｔＸｉ－１～ｔＸｉ間の降雨量が閾値以下の場合にｃ（ｔＸｉ）＝１とする。
式（２）におけるｓ（ｔＸｉ）は腐食性蓄積係数であって、観測時刻ｔＸｉ－１～ｔＸｉ間が昼間（日の出～日没までの期間）の場合にｓ（ｔＸｉ）＝０、観測時刻ｔＸｉ－１～ｔＸｉ間が夜間（日没～日の出までの期間）の場合にｓ（ｔＸｉ）＝１とする。
式（３Ｂ）におけるＴｂは、日の出時の気温Ｔｅｍｐ（℃）とした場合にＴｅｍｐ（℃）～（Ｔｅｍｐ＋２）℃の範囲の何れかの温度である。
式（３Ｂ）におけるｐ（ｔＸｉ）は腐食性発現係数であって、観測時刻ｔＸｉ－１～ｔＸｉ間が夜間（日没～日の出までの期間）の場合にｐ（ｔＸｉ）＝０、観測時刻ｔＸｉ－１～ｔＸｉ間が昼間（日の出～日没までの期間）の場合にｐ（ｔＸｉ）＝１、とする。
［９］ 前記極値推測部及び前記腐食量推測部にはそれぞれ、前記腐食性指標Ｑ（ｔＸｉ，ＷＸ）を求める計算部が備えられており、
前記計算部は、
前記観測地点Ｘにおける前記観測時刻ｔＸｉ毎の風速ｕ（ｔＸｉ）、風向θｗ（ｔＸｉ）及び降雨量を少なくとも取得する第１処理部と、
前記観測時刻ｔＸｉ毎に、一次腐食性指標Ｑ１（ｔＸｉ，ＷＸ）を下記式（１）により計算する第２処理部と、
前記観測時刻ｔＸｉ毎に、二次腐食性指標Ｑ２（ｔＸｉ，ＷＸ）を下記式（２）により計算する第３処理部と、
前記観測時刻ｔＸｉ毎に、腐食性指標Ｑ（ｔＸｉ，ＷＸ）を下記式（３Ｃ）により計算する第４処理部と、を備えている、［６］に記載の、鋼材の腐食量予測システム。
Ｑ１（ｔＸｉ，ＷＸ）＝（ｄ＋１）－０．６｛ｕ（ｔＸｉ）・ｃｏｓ｜θｓ－θｗ（ｔＸｉ）｜｝２ …（１）
Ｑ２（ｔＸｉ，ＷＸ）＝｛Ｑ２（ｔＸｉ－１，ＷＸ）＋Ｑ１（ｔＸｉ，ＷＸ）・ｓ（ｔＸｉ）・（ｔＸｉ－ｔＸｉ－１）｝・ｃ（ｔＸｉ） …（２）
Ｑ（ｔＸｉ，ＷＸ）＝１００．０４Ｔｃ・Ｑ２（ｔＸｉ，ＷＸ）・ｐ（ｔＸｉ） …（３Ｃ）
ただし、式（１）におけるｄは、前記観測地点Ｘに最も近い海岸と前記観測地点Ｘとの距離（ｍ）であり、ｕ（ｔＸｉ）は、観測時刻ｔＸｉの風速（ｍ／ｓ）であり、θｗ（ｔＸｉ）は北を０°とした場合の観測時刻ｔＸｉでの風向（°）であり、θｓは、前記観測地点Ｘに最も近い海岸からの前記観測地点Ｘの方位であって北を０°とした場合の方位（°）である。
式（２）におけるｃ（ｔＸｉ）は腐食性消失係数であって、観測時刻ｔＸｉ－１～ｔＸｉ間の降雨量が閾値超の場合にｃ（ｔＸｉ）＝０、観測時刻ｔＸｉ－１～ｔＸｉ間の降雨量が閾値以下の場合にｃ（ｔＸｉ）＝１とする。
式（２）におけるｓ（ｔＸｉ）は腐食性蓄積係数であって、観測時刻ｔＸｉにおける鋼材表面の水分付着量ｗｓ（ｔＸｉ）が０の場合にｓ（ｔＸｉ）＝０とし、前記ｗｓ（ｔＸｉ）が０超の場合にｓ（ｔＸｉ）＝１とする。前記ｗｓ（ｔＸｉ）は、前記観測時刻ｔＸｉにおける降雨および結露生成による水分付着量から水の蒸発量を差し引いた推測値であって、鋼材の表面温度、気温（℃）、気圧（ｈＰａ）、鋼材表面における風速（ｍ／ｓ）および相対湿度（％）から求まる値である。
式（３Ｃ）におけるＴｃは、前記観測時刻ｔＸｉより前の時点であって鋼材表面の水分付着量ｗｓ（ｔＸｉ）が０になる時点の気温（℃）である。
式（３Ｃ）におけるｐ（ｔＸｉ）は腐食性発現係数であって、前記ｗｓ（ｔＸｉ）が０を超える場合にｐ（ｔＸｉ）＝０とし、前記ｗｓ（ｔＸｉ）が０以下の場合にｐ（ｔＸｉ）＝１、とする。
［１０］ 前記鋼材が、ステンレス鋼からなる鋼材であることを特徴とする、［６］乃至［９］の何れか一項に記載の、鋼材の腐食量予測システム。
［１１］ 鋼材を屋外に曝した場合の腐食量を評価する指標として、観測地点Ｘにおける観測時刻ｔＸｉ（ただしｉは１～ｎの整数）毎の風速、風向及び降雨量の気象観測値ＷＸから求まる鋼材の腐食性指標Ｑ（ｔＸｉ，ＷＸ）を用いる、電子計算機に利用される鋼材の腐食量予測プログラムであって、
前記観測地点Ｘが鋼材の利用予定地点Ｍである気象観測値ＷＭに基づいて、過去の観測時刻ｔＭｉ毎に鋼材の腐食性指標Ｑ（ｔＭｉ，ＷＭ）を求め、観測時刻ｔＭ１～ｔＭｎ間の腐食性指標Ｑ（ｔＭｉ，ＷＭ）の時系列データに対して極値統計解析を行うことにより、将来の評価期間ｔＦ1～ｔＦｎ内における腐食性指標の極大値Ｑｍａｘ（ｔＦｉ）を推測する極値推測ステップと、
試験地点Ｚにおける鋼材の腐食試験から得た実測腐食量と、前記観測地点Ｘが前記試験地点Ｚである気象観測値ＷＺに基づいて前記腐食試験の試験期間中の観測時刻ｔＺｉ毎に得た鋼材の腐食性指標Ｑ（ｔＺｉ，ＷＺ）の最大値との関係式を予め求めておき、この関係式に、前記極値推測ステップにおいて推測した腐食性指標の極大値Ｑｍａｘ（ｔＦｉ）を導入して、前記評価期間における鋼材の腐食量の推測値を得る腐食量推測ステップと、を備えることを特徴とする、鋼材の腐食量予測プログラム。
なお、上記関係式は、鋼材の腐食試験から得た実測腐食量と、鋼材の腐食性指標Ｑ（ｔＺｉ，ＷＺ）の最大値の対数との関係式としてもよい。
［１２］ 前記極値推測ステップ及び前記腐食量推測ステップにはそれぞれ、前記腐食性指標Ｑ（ｔＸｉ，ＷＸ）を求める計算ステップが備えられており、
前記計算ステップは、
前記観測地点Ｘにおける前記観測時刻ｔＸｉ毎の風速ｕ（ｔＸｉ）、風向θｗ（ｔＸｉ）及び降雨量を少なくとも取得する第１ステップと、
前記観測時刻ｔＸｉ毎に、一次腐食性指標Ｑ１（ｔＸｉ，ＷＸ）を下記式（１）により計算する第２ステップと、
前記観測時刻ｔＸｉ毎に、二次腐食性指標Ｑ２（ｔＸｉ，ＷＸ）を下記式（２）により計算する第３ステップと、
前記観測時刻ｔＸｉ毎に、腐食性指標Ｑ（ｔＸｉ，ＷＸ）を下記式（３Ａ）により計算する第４ステップと、を備えている［１１］に記載の、鋼材の腐食量予測プログラム。
Ｑ１（ｔＸｉ，ＷＸ）＝（ｄ＋１）－０．６｛ｕ（ｔＸｉ）・ｃｏｓ｜θｓ－θｗ（ｔＸｉ）｜｝２ …（１）
Ｑ２（ｔＸｉ，ＷＸ）＝｛Ｑ２（ｔＸｉ－１，ＷＸ）＋Ｑ１（ｔＸｉ，ＷＸ）・ｓ（ｔＸｉ）・（ｔＸｉ－ｔＸｉＳ－１）｝・ｃ（ｔＸｉ） …（２）
Ｑ（ｔＸｉ，ＷＸ）＝Ｑ２（ｔＸｉ，ＷＸ）・ｐ（ｔＸｉ） …（３Ａ）
ただし、式（１）におけるｄは、前記観測地点Ｘに最も近い海岸と前記観測地点Ｘとの距離（ｍ）であり、ｕ（ｔＸｉ）は、観測時刻ｔＸｉの風速（ｍ／ｓ）であり、θｗ（ｔＸｉ）は北を０°とした場合の観測時刻ｔＸｉでの風向（°）であり、θｓは、前記観測地点Ｘに最も近い海岸からの前記観測地点Ｘの方位であって北を０°とした場合の方位（°）である。
式（２）におけるｃ（ｔＸｉ）は腐食性消失係数であって、観測時刻ｔＸｉ－１～ｔＸｉ間の降雨量が閾値超の場合にｃ（ｔＸｉ）＝０、観測時刻ｔＸｉ－１～ｔＸｉ間の降雨量が閾値以下の場合にｃ（ｔＸｉ）＝１とする。
式（２）におけるｓ（ｔＸｉ）は腐食性蓄積係数であって、観測時刻ｔＸｉ－１～ｔＸｉ間が昼間（日の出～日没までの期間）の場合にｓ（ｔＸｉ）＝０、観測時刻ｔＸｉ－１～ｔＸｉ間が夜間（日没～日の出までの期間）の場合にｓ（ｔＸｉ）＝１とする。
式（３Ａ）におけるｐ（ｔＸｉ）は腐食性発現係数であって、観測時刻ｔＸｉ－１～ｔＸｉ間が夜間（日没～日の出までの期間）の場合にｐ（ｔＸｉ）＝０、観測時刻ｔＸｉ－１～ｔＸｉ間が昼間（日の出～日没までの期間）の場合にｐ（ｔＸｉ）＝１、とする。
［１３］ 前記極値推測ステップ及び前記腐食量推測ステップにはそれぞれ、前記腐食性指標Ｑ（ｔＸｉ，ＷＸ）を求める計算ステップが備えられており、
前記計算ステップは、
前記観測地点Ｘにおける前記観測時刻ｔＸｉ毎の風速ｕ（ｔＸｉ）、風向θｗ（ｔＸｉ）及び降雨量を少なくとも取得する第１ステップと、
前記観測時刻ｔＸｉ毎に、一次腐食性指標Ｑ１（ｔＸｉ，ＷＸ）を下記式（１）により計算する第２ステップと、
前記観測時刻ｔＸｉ毎に、二次腐食性指標Ｑ２（ｔＸｉ，ＷＸ）を下記式（２）により計算する第３ステップと、
前記観測時刻ｔＸｉ毎に、腐食性指標Ｑ（ｔＸｉ，ＷＸ）を下記式（３Ｂ）により計算する第４ステップと、を備えている［１１］に記載の、鋼材の腐食量予測プログラム。
Ｑ１（ｔＸｉ，ＷＸ）＝（ｄ＋１）－０．６｛ｕ（ｔＸｉ）・ｃｏｓ｜θｓ－θｗ（ｔＸｉ）｜｝２ …（１）
Ｑ２（ｔＸｉ，ＷＸ）＝｛Ｑ２（ｔＸｉ－１，ＷＸ）＋Ｑ１（ｔＸｉ，ＷＸ）・ｓ（ｔＸｉ）・（ｔＸｉ－ｔＸｉＳ－１）｝・ｃ（ｔＸｉ） …（２）
Ｑ（ｔＸｉ，ＷＸ）＝１００．０４Ｔｂ・Ｑ２（ｔＸｉ，ＷＸ）・ｐ（ｔＸｉ） …（３Ｂ）
ただし、式（１）におけるｄは、前記観測地点Ｘに最も近い海岸と前記観測地点Ｘとの距離（ｍ）であり、ｕ（ｔＸｉ）は、観測時刻ｔＸｉの風速（ｍ／ｓ）であり、θｗ（ｔＸｉ）は北を０°とした場合の観測時刻ｔＸｉでの風向（°）であり、θｓは、前記観測地点Ｘに最も近い海岸からの前記観測地点Ｘの方位であって北を０°とした場合の方位（°）である。
式（２）におけるｃ（ｔＸｉ）は腐食性消失係数であって、観測時刻ｔＸｉ－１～ｔＸｉ間の降雨量が閾値超の場合にｃ（ｔＸｉ）＝０、観測時刻ｔＸｉ－１～ｔＸｉ間の降雨量が閾値以下の場合にｃ（ｔＸｉ）＝１とする。
式（２）におけるｓ（ｔＸｉ）は腐食性蓄積係数であって、観測時刻ｔＸｉ－１～ｔＸｉ間が昼間（日の出～日没までの期間）の場合にｓ（ｔＸｉ）＝０、観測時刻ｔＸｉ－１～ｔＸｉ間が夜間（日没～日の出までの期間）の場合にｓ（ｔＸｉ）＝１とする。
式（３Ｂ）におけるＴｂは、日の出時の気温Ｔｅｍｐ（℃）とした場合にＴｅｍｐ（℃）～（Ｔｅｍｐ＋２）℃の範囲の何れかの温度である。
式（３Ｂ）におけるｐ（ｔＸｉ）は腐食性発現係数であって、観測時刻ｔＸｉ－１～ｔＸｉ間が夜間（日没～日の出までの期間）の場合にｐ（ｔＸｉ）＝０、観測時刻ｔＸｉ－１～ｔＸｉ間が昼間（日の出～日没までの期間）の場合にｐ（ｔＸｉ）＝１、とする。
［１４］ 前記極値推測ステップ及び前記腐食量推測ステップにはそれぞれ、前記腐食性指標Ｑ（ｔＸｉ，ＷＸ）を求める計算ステップが備えられており、
前記計算ステップは、
前記観測地点Ｘにおける前記観測時刻ｔＸｉ毎の風速ｕ（ｔＸｉ）、風向θｗ（ｔＸｉ）及び降雨量を少なくとも取得する第１ステップと、
前記観測時刻ｔＸｉ毎に、一次腐食性指標Ｑ１（ｔＸｉ，ＷＸ）を下記式（１）により計算する第２ステップと、
前記観測時刻ｔＸｉ毎に、二次腐食性指標Ｑ２（ｔＸｉ，ＷＸ）を下記式（２）により計算する第３ステップと、
前記観測時刻ｔＸｉ毎に、腐食性指標Ｑ（ｔＸｉ，ＷＸ）を下記式（３Ｃ）により計算する第４ステップと、を備えている［１１］に記載の、鋼材の腐食量予測プログラム。
Ｑ１（ｔＸｉ，ＷＸ）＝（ｄ＋１）－０．６｛ｕ（ｔＸｉ）・ｃｏｓ｜θｓ－θｗ（ｔＸｉ）｜｝２ …（１）
Ｑ２（ｔＸｉ，ＷＸ）＝｛Ｑ２（ｔＸｉ－１，ＷＸ）＋Ｑ１（ｔＸｉ，ＷＸ）・ｓ（ｔＸｉ）・（ｔＸｉ－ｔＸｉＳ－１）｝・ｃ（ｔＸｉ） …（２）
Ｑ（ｔＸｉ，ＷＸ）＝１００．０４Ｔｃ・Ｑ２（ｔＸｉ，ＷＸ）・ｐ（ｔＸｉ） …（３Ｃ）
ただし、式（１）におけるｄは、前記観測地点Ｘに最も近い海岸と前記観測地点Ｘとの距離（ｍ）であり、ｕ（ｔＸｉ）は、観測時刻ｔＸｉの風速（ｍ／ｓ）であり、θｗ（ｔＸｉ）は北を０°とした場合の観測時刻ｔＸｉでの風向（°）であり、θｓは、前記観測地点Ｘに最も近い海岸からの前記観測地点Ｘの方位であって北を０°とした場合の方位（°）である。
式（２）におけるｃ（ｔＸｉ）は腐食性消失係数であって、観測時刻ｔＸｉ－１～ｔＸｉ間の降雨量が閾値超の場合にｃ（ｔＸｉ）＝０、観測時刻ｔＸｉ－１～ｔＸｉ間の降雨量が閾値以下の場合にｃ（ｔＸｉ）＝１とする。
式（２）におけるｓ（ｔＸｉ）は腐食性蓄積係数であって、観測時刻ｔＸｉにおける鋼材表面の水分付着量ｗｓ（ｔＸｉ）が０の場合にｓ（ｔＸｉ）＝０とし、前記ｗｓ（ｔＸｉ）が０超の場合にｓ（ｔＸｉ）＝１とする。前記ｗｓ（ｔＸｉ）は、前記観測時刻ｔＸｉにおける降雨および結露生成による水分付着量から水の蒸発量を差し引いた推測値であって、鋼材の表面温度、気温（℃）、気圧（ｈＰａ）、鋼材表面における風速（ｍ／ｓ）および相対湿度（％）から求まる値である。
式（３Ｃ）におけるＴｃは、前記観測時刻ｔＸｉより前の時点であって鋼材表面の水分付着量ｗｓ（ｔＸｉ）が０になる時点の気温（℃）である。
式（３Ｃ）におけるｐ（ｔＸｉ）は腐食性発現係数であって、前記ｗｓ（ｔＸｉ）が０を超える場合にｐ（ｔＸｉ）＝０とし、前記ｗｓ（ｔＸｉ）が０以下の場合にｐ（ｔＸｉ）＝１、とする。
［１５］ 前記鋼材が、ステンレス鋼からなる鋼材であることを特徴とする、［１１］乃至［１４］の何れか一項に記載の、鋼材の腐食量予測プログラム。
［１６］ ［１］乃至［５］の何れか一項に記載の鋼材の腐食量の予測方法により、利用予定地点Ｍにおける将来にわたる鋼材の腐食量を予測する予測工程と、
前記予測工程によって得られた腐食量の予測値または腐食量の予測値に対応する鋼材表面の画像を、営業担当者が顧客に提示する工程と、を備えた、鋼材の提案方法。
［１７］ ［１］乃至［５］の何れか一項に記載の鋼材の腐食量の予測方法により、利用予定地点Ｍにおける将来にわたる鋼材の腐食量を、複数種類の鋼材についてそれぞれ予測する予測工程と、
前記予測工程によって得られた鋼材毎の腐食量の予測値または腐食量の予測値に対応する鋼材表面の画像を、営業担当者が顧客に提示する工程と、を備えた、鋼材の提案方法。
［１８］ 前記腐食量の予測値が、少なくとも小数点第一位までのレイティングナンバーである、［１６］または［１７］に記載の鋼材の提案方法。
［１９］ 前記腐食量の予測値に対応する鋼材表面の画像が、少なくとも小数点第一位までのレイティングナンバーに対応する画像である、［１６］または［１７］に記載の鋼材の提案方法。

Claims (19)

  1. 鋼材を屋外に曝した場合の腐食量を評価する指標として、観測地点Ｘにおける観測時刻ｔＸｉ（ただしｉは１～ｎの整数）毎の風速、風向及び降雨量の気象観測値ＷＸから求まる鋼材の腐食性指標Ｑ（ｔＸｉ，ＷＸ）を用いる、鋼材の腐食量を予測する方法であって、
    前記観測地点Ｘが鋼材の利用予定地点Ｍである気象観測値ＷＭに基づいて、過去の観測時刻ｔＭｉ毎に鋼材の腐食性指標Ｑ（ｔＭｉ，ＷＭ）を求め、観測時刻ｔＭ１～ｔＭｎ間の腐食性指標Ｑ（ｔＭｉ，ＷＭ）の時系列データに対して極値統計解析を行うことにより、将来の評価期間ｔＦ1～ｔＦｎ内における腐食性指標の極大値Ｑｍａｘ（ｔＦｉ）を推測する極値推測ステップと、
    試験地点Ｚにおける鋼材の腐食試験から得た実測腐食量と、前記観測地点Ｘが前記試験地点Ｚである気象観測値ＷＺに基づいて前記腐食試験の試験期間中の観測時刻ｔＺｉ毎に得た鋼材の腐食性指標Ｑ（ｔＺｉ，ＷＺ）の最大値との関係式を予め求めておき、この関係式に、前記極値推測ステップにおいて推測した腐食性指標の極大値Ｑｍａｘ（ｔＦｉ）を導入して、前記評価期間における鋼材の腐食量の推測値を得る腐食量推測ステップと、を備えることを特徴とする、鋼材の腐食量の予測方法。
  2. 前記極値推測ステップ及び前記腐食量推測ステップにはそれぞれ、前記腐食性指標Ｑ（ｔＸｉ，ＷＸ）を求める計算ステップが備えられており、
    前記計算ステップは、
    前記観測地点Ｘにおける前記観測時刻ｔＸｉ毎の風速ｕ（ｔＸｉ）、風向θｗ（ｔＸｉ）及び降雨量を少なくとも取得する第１ステップと、
    前記観測時刻ｔＸｉ毎に、一次腐食性指標Ｑ１（ｔＸｉ，ＷＸ）を下記式（１）により計算する第２ステップと、
    前記観測時刻ｔＸｉ毎に、二次腐食性指標Ｑ２（ｔＸｉ，ＷＸ）を下記式（２）により計算する第３ステップと、
    前記観測時刻ｔＸｉ毎に、腐食性指標Ｑ（ｔＸｉ，ＷＸ）を下記式（３Ａ）により計算する第４ステップと、を備えている、請求項１に記載の、鋼材の腐食量の予測方法。
    Ｑ１（ｔＸｉ，ＷＸ）＝（ｄ＋１）－０．６｛ｕ（ｔＸｉ）・ｃｏｓ｜θｓ－θｗ（ｔＸｉ）｜｝２ …（１）
    Ｑ２（ｔＸｉ，ＷＸ）＝｛Ｑ２（ｔＸｉ－１，ＷＸ）＋Ｑ１（ｔＸｉ，ＷＸ）・ｓ（ｔＸｉ）・（ｔＸｉ－ｔＸｉ－１）｝・ｃ（ｔＸｉ） …（２）
    Ｑ（ｔＸｉ，ＷＸ）＝Ｑ２（ｔＸｉ，ＷＸ）・ｐ（ｔＸｉ） …（３Ａ）
    ただし、式（１）におけるｄは、前記観測地点Ｘに最も近い海岸と前記観測地点Ｘとの距離（ｍ）であり、ｕ（ｔＸｉ）は、観測時刻ｔＸｉの風速（ｍ／ｓ）であり、θｗ（ｔＸｉ）は北を０°とした場合の観測時刻ｔＸｉでの風向（°）であり、θｓは、前記観測地点Ｘに最も近い海岸からの前記観測地点Ｘの方位であって北を０°とした場合の方位（°）である。
    式（２）におけるｃ（ｔＸｉ）は腐食性消失係数であって、観測時刻ｔＸｉ－１～ｔＸｉ間の降雨量が閾値超の場合にｃ（ｔＸｉ）＝０、観測時刻ｔＸｉ－１～ｔＸｉ間の降雨量が閾値以下の場合にｃ（ｔＸｉ）＝１とする。
    式（２）におけるｓ（ｔＸｉ）は腐食性蓄積係数であって、観測時刻ｔＸｉ－１～ｔＸｉ間が昼間（日の出～日没までの期間）の場合にｓ（ｔＸｉ）＝０、観測時刻ｔＸｉ－１～ｔＸｉ間が夜間（日没～日の出までの期間）の場合にｓ（ｔＸｉ）＝１とする。
    式（３Ａ）におけるｐ（ｔＸｉ）は腐食性発現係数であって、観測時刻ｔＸｉ－１～ｔＸｉ間が夜間（日没～日の出までの期間）の場合にｐ（ｔＸｉ）＝０、観測時刻ｔＸｉ－１～ｔＸｉ間が昼間（日の出～日没までの期間）の場合にｐ（ｔＸｉ）＝１、とする。
  3. 前記極値推測ステップ及び前記腐食量推測ステップにはそれぞれ、前記腐食性指標Ｑ（ｔＸｉ，ＷＸ）を求める計算ステップが備えられており、
    前記計算ステップは、
    前記観測地点Ｘにおける前記観測時刻ｔＸｉ毎の風速ｕ（ｔＸｉ）、風向θｗ（ｔＸｉ）及び降雨量を少なくとも取得する第１ステップと、
    前記観測時刻ｔＸｉ毎に、一次腐食性指標Ｑ１（ｔＸｉ，ＷＸ）を下記式（１）により計算する第２ステップと、
    前記観測時刻ｔＸｉ毎に、二次腐食性指標Ｑ２（ｔＸｉ，ＷＸ）を下記式（２）により計算する第３ステップと、
    前記観測時刻ｔＸｉ毎に、腐食性指標Ｑ（ｔＸｉ，ＷＸ）を下記式（３Ｂ）により計算する第４ステップと、を備えている、請求項１に記載の、鋼材の腐食量の予測方法。
    Ｑ１（ｔＸｉ，ＷＸ）＝（ｄ＋１）－０．６｛ｕ（ｔＸｉ）・ｃｏｓ｜θｓ－θｗ（ｔＸｉ）｜｝２ …（１）
    Ｑ２（ｔＸｉ，ＷＸ）＝｛Ｑ２（ｔＸｉ－１，ＷＸ）＋Ｑ１（ｔＸｉ，ＷＸ）・ｓ（ｔＸｉ）・（ｔＸｉ－ｔＸｉ－１）｝・ｃ（ｔＸｉ） …（２）
    Ｑ（ｔＸｉ，ＷＸ）＝１００．０４Ｔｂ・Ｑ２（ｔＸｉ，ＷＸ）・ｐ（ｔＸｉ） …（３Ｂ）
    ただし、式（１）におけるｄは、前記観測地点Ｘに最も近い海岸と前記観測地点Ｘとの距離（ｍ）であり、ｕ（ｔＸｉ）は、観測時刻ｔＸｉの風速（ｍ／ｓ）であり、θｗ（ｔＸｉ）は北を０°とした場合の観測時刻ｔＸｉでの風向（°）であり、θｓは、前記観測地点Ｘに最も近い海岸からの前記観測地点Ｘの方位であって北を０°とした場合の方位（°）である。
    式（２）におけるｃ（ｔＸｉ）は腐食性消失係数であって、観測時刻ｔＸｉ－１～ｔＸｉ間の降雨量が閾値超の場合にｃ（ｔＸｉ）＝０、観測時刻ｔＸｉ－１～ｔＸｉ間の降雨量が閾値以下の場合にｃ（ｔＸｉ）＝１とする。
    式（２）におけるｓ（ｔＸｉ）は腐食性蓄積係数であって、観測時刻ｔＸｉ－１～ｔＸｉ間が昼間（日の出～日没までの期間）の場合にｓ（ｔＸｉ）＝０、観測時刻ｔＸｉ－１～ｔＸｉ間が夜間（日没～日の出までの期間）の場合にｓ（ｔＸｉ）＝１とする。
    式（３Ｂ）におけるＴｂは、日の出時の気温Ｔｅｍｐ（℃）とした場合にＴｅｍｐ（℃）～（Ｔｅｍｐ＋２）℃の範囲の何れかの温度である。
    式（３Ｂ）におけるｐ（ｔＸｉ）は腐食性発現係数であって、観測時刻ｔＸｉ－１～ｔＸｉ間が夜間（日没～日の出までの期間）の場合にｐ（ｔＸｉ）＝０、観測時刻ｔＸｉ－１～ｔＸｉ間が昼間（日の出～日没までの期間）の場合にｐ（ｔＸｉ）＝１、とする。
  4. 前記極値推測ステップ及び前記腐食量推測ステップにはそれぞれ、前記腐食性指標Ｑ（ｔＸｉ，ＷＸ）を求める計算ステップが備えられており、
    前記計算ステップは、
    前記観測地点Ｘにおける前記観測時刻ｔＸｉ毎の風速ｕ（ｔＸｉ）、風向θｗ（ｔＸｉ）及び降雨量を少なくとも取得する第１ステップと、
    前記観測時刻ｔＸｉ毎に、一次腐食性指標Ｑ１（ｔＸｉ，ＷＸ）を下記式（１）により計算する第２ステップと、
    前記観測時刻ｔＸｉ毎に、二次腐食性指標Ｑ２（ｔＸｉ，ＷＸ）を下記式（２）により計算する第３ステップと、
    前記観測時刻ｔＸｉ毎に、腐食性指標Ｑ（ｔＸｉ，ＷＸ）を下記式（３Ｃ）により計算する第４ステップと、を備えている、請求項１に記載の、鋼材の腐食量の予測方法。
    Ｑ１（ｔＸｉ，ＷＸ）＝（ｄ＋１）－０．６｛ｕ（ｔＸｉ）・ｃｏｓ｜θｓ－θｗ（ｔＸｉ）｜｝２ …（１）
    Ｑ２（ｔＸｉ，ＷＸ）＝｛Ｑ２（ｔＸｉ－１，ＷＸ）＋Ｑ１（ｔＸｉ，ＷＸ）・ｓ（ｔＸｉ）・（ｔＸｉ－ｔＸｉ－１）｝・ｃ（ｔＸｉ） …（２）
    Ｑ（ｔＸｉ，ＷＸ）＝１００．０４Ｔｃ・Ｑ２（ｔＸｉ，ＷＸ）・ｐ（ｔＸｉ） …（３Ｃ）
    ただし、式（１）におけるｄは、前記観測地点Ｘに最も近い海岸と前記観測地点Ｘとの距離（ｍ）であり、ｕ（ｔＸｉ）は、観測時刻ｔＸｉの風速（ｍ／ｓ）であり、θｗ（ｔＸｉ）は北を０°とした場合の観測時刻ｔＸｉでの風向（°）であり、θｓは、前記観測地点Ｘに最も近い海岸からの前記観測地点Ｘの方位であって北を０°とした場合の方位（°）である。
    式（２）におけるｃ（ｔＸｉ）は腐食性消失係数であって、観測時刻ｔＸｉ－１～ｔＸｉ間の降雨量が閾値超の場合にｃ（ｔＸｉ）＝０、観測時刻ｔＸｉ－１～ｔＸｉ間の降雨量が閾値以下の場合にｃ（ｔＸｉ）＝１とする。
    式（２）におけるｓ（ｔＸｉ）は腐食性蓄積係数であって、観測時刻ｔＸｉにおける鋼材表面の水分付着量ｗｓ（ｔＸｉ）が０の場合にｓ（ｔＸｉ）＝０とし、前記ｗｓ（ｔＸｉ）が０超の場合にｓ（ｔＸｉ）＝１とする。前記ｗｓ（ｔＸｉ）は、前記観測時刻ｔＸｉにおける降雨および結露生成による水分付着量から水の蒸発量を差し引いた推測値であって、鋼材の表面温度、気温（℃）、気圧（ｈＰａ）、鋼材表面における風速（ｍ／ｓ）および相対湿度（％）から求まる値である。
    式（３Ｃ）におけるＴｃは、前記観測時刻ｔＸｉより前の時点であって鋼材表面の水分付着量ｗｓ（ｔＸｉ）が０になる時点の気温（℃）である。
    式（３Ｃ）におけるｐ（ｔＸｉ）は腐食性発現係数であって、前記ｗｓ（ｔＸｉ）が０を超える場合にｐ（ｔＸｉ）＝０とし、前記ｗｓ（ｔＸｉ）が０以下の場合にｐ（ｔＸｉ）＝１、とする。
  5. 前記鋼材が、ステンレス鋼からなる鋼材であることを特徴とする、請求項１乃至請求項４の何れか一項に記載の、鋼材の腐食量の予測方法。
  6. 鋼材を屋外に曝した場合の腐食量を評価する指標として、観測地点Ｘにおける観測時刻ｔＸｉ（ただしｉは１～ｎの整数）毎の風速、風向及び降雨量の気象観測値ＷＸから求まる鋼材の腐食性指標Ｑ（ｔＸｉ，ＷＸ）を用いる、電子計算機による鋼材の腐食量予測システムであって、
    前記観測地点Ｘが鋼材の利用予定地点Ｍである気象観測値ＷＭに基づいて、過去の観測時刻ｔＭｉ毎に鋼材の腐食性指標Ｑ（ｔＭｉ，ＷＭ）を求め、観測時刻ｔＭ１～ｔＭｎ間の腐食性指標Ｑ（ｔＭｉ，ＷＭ）の時系列データに対して極値統計解析を行うことにより、将来の評価期間ｔＦ1～ｔＦｎ内における腐食性指標の極大値Ｑｍａｘ（ｔＦｉ）を推測する極値推測部と、
    試験地点Ｚにおける鋼材の腐食試験から得た実測腐食量と、前記観測地点Ｘが前記試験地点Ｚである気象観測値ＷＺに基づいて前記腐食試験の試験期間中の観測時刻ｔＺｉ毎に得た鋼材の腐食性指標Ｑ（ｔＺｉ，ＷＺ）の最大値との関係式を予め求めておき、この関係式に、前記極値推測部において推測した腐食性指標の極大値Ｑｍａｘ（ｔＦｉ）を導入して、前記評価期間における鋼材の腐食量の推測値を得る腐食量推測部と、を備えることを特徴とする、鋼材の腐食量予測システム。
  7. 前記極値推測部及び前記腐食量推測部にはそれぞれ、前記腐食性指標Ｑ（ｔＸｉ，ＷＸ）を求める計算部が備えられており、
    前記計算部は、
    前記観測地点Ｘにおける前記観測時刻ｔＸｉ毎の風速ｕ（ｔＸｉ）、風向θｗ（ｔＸｉ）及び降雨量を少なくとも取得する第１処理部と、
    前記観測時刻ｔＸｉ毎に、一次腐食性指標Ｑ１（ｔＸｉ，ＷＸ）を下記式（１）により計算する第２処理部と、
    前記観測時刻ｔＸｉ毎に、二次腐食性指標Ｑ２（ｔＸｉ，ＷＸ）を下記式（２）により計算する第３処理部と、
    前記観測時刻ｔＸｉ毎に、腐食性指標Ｑ（ｔＸｉ，ＷＸ）を下記式（３Ａ）により計算する第４処理部と、を備えている、請求項６に記載の、鋼材の腐食量予測システム。
    Ｑ１（ｔＸｉ，ＷＸ）＝（ｄ＋１）－０．６｛ｕ（ｔＸｉ）・ｃｏｓ｜θｓ－θｗ（ｔＸｉ）｜｝２ …（１）
    Ｑ２（ｔＸｉ，ＷＸ）＝｛Ｑ２（ｔＸｉ－１，ＷＸ）＋Ｑ１（ｔＸｉ，ＷＸ）・ｓ（ｔＸｉ）・（ｔＸｉ－ｔＸｉ－１）｝・ｃ（ｔＸｉ） …（２）
    Ｑ（ｔＸｉ，ＷＸ）＝Ｑ２（ｔＸｉ，ＷＸ）・ｐ（ｔＸｉ） …（３Ａ）
    ただし、式（１）におけるｄは、前記観測地点Ｘに最も近い海岸と前記観測地点Ｘとの距離（ｍ）であり、ｕ（ｔＸｉ）は、観測時刻ｔＸｉの風速（ｍ／ｓ）であり、θｗ（ｔＸｉ）は北を０°とした場合の観測時刻ｔＸｉでの風向（°）であり、θｓは、前記観測地点Ｘに最も近い海岸からの前記観測地点Ｘの方位であって北を０°とした場合の方位（°）である。
    式（２）におけるｃ（ｔＸｉ）は腐食性消失係数であって、観測時刻ｔＸｉ－１～ｔＸｉ間の降雨量が閾値超の場合にｃ（ｔＸｉ）＝０、観測時刻ｔＸｉ－１～ｔＸｉ間の降雨量が閾値以下の場合にｃ（ｔＸｉ）＝１とする。
    式（２）におけるｓ（ｔＸｉ）は腐食性蓄積係数であって、観測時刻ｔＸｉ－１～ｔＸｉ間が昼間（日の出～日没までの期間）の場合にｓ（ｔＸｉ）＝０、観測時刻ｔＸｉ－１～ｔＸｉ間が夜間（日没～日の出までの期間）の場合にｓ（ｔＸｉ）＝１とする。
    式（３Ａ）におけるｐ（ｔＸｉ）は腐食性発現係数であって、観測時刻ｔＸｉ－１～ｔＸｉ間が夜間（日没～日の出までの期間）の場合にｐ（ｔＸｉ）＝０、観測時刻ｔＸｉ－１～ｔＸｉ間が昼間（日の出～日没までの期間）の場合にｐ（ｔＸｉ）＝１、とする。
  8. 前記極値推測部及び前記腐食量推測部にはそれぞれ、前記腐食性指標Ｑ（ｔＸｉ，ＷＸ）を求める計算部が備えられており、
    前記計算部は、
    前記観測地点Ｘにおける前記観測時刻ｔＸｉ毎の風速ｕ（ｔＸｉ）、風向θｗ（ｔＸｉ）及び降雨量を少なくとも取得する第１処理部と、
    前記観測時刻ｔＸｉ毎に、一次腐食性指標Ｑ１（ｔＸｉ，ＷＸ）を下記式（１）により計算する第２処理部と、
    前記観測時刻ｔＸｉ毎に、二次腐食性指標Ｑ２（ｔＸｉ，ＷＸ）を下記式（２）により計算する第３処理部と、
    前記観測時刻ｔＸｉ毎に、腐食性指標Ｑ（ｔＸｉ，ＷＸ）を下記式（３Ｂ）により計算する第４処理部と、を備えている、請求項６に記載の、鋼材の腐食量予測システム。
    Ｑ１（ｔＸｉ，ＷＸ）＝（ｄ＋１）－０．６｛ｕ（ｔＸｉ）・ｃｏｓ｜θｓ－θｗ（ｔＸｉ）｜｝２ …（１）
    Ｑ２（ｔＸｉ，ＷＸ）＝｛Ｑ２（ｔＸｉ－１，ＷＸ）＋Ｑ１（ｔＸｉ，ＷＸ）・ｓ（ｔＸｉ）・（ｔＸｉ－ｔＸｉ－１）｝・ｃ（ｔＸｉ） …（２）
    Ｑ（ｔＸｉ，ＷＸ）＝１００．０４Ｔｂ・Ｑ２（ｔＸｉ，ＷＸ）・ｐ（ｔＸｉ） …（３Ｂ）
    ただし、式（１）におけるｄは、前記観測地点Ｘに最も近い海岸と前記観測地点Ｘとの距離（ｍ）であり、ｕ（ｔＸｉ）は、観測時刻ｔＸｉの風速（ｍ／ｓ）であり、θｗ（ｔＸｉ）は北を０°とした場合の観測時刻ｔＸｉでの風向（°）であり、θｓは、前記観測地点Ｘに最も近い海岸からの前記観測地点Ｘの方位であって北を０°とした場合の方位（°）である。
    式（２）におけるｃ（ｔＸｉ）は腐食性消失係数であって、観測時刻ｔＸｉ－１～ｔＸｉ間の降雨量が閾値超の場合にｃ（ｔＸｉ）＝０、観測時刻ｔＸｉ－１～ｔＸｉ間の降雨量が閾値以下の場合にｃ（ｔＸｉ）＝１とする。
    式（２）におけるｓ（ｔＸｉ）は腐食性蓄積係数であって、観測時刻ｔＸｉ－１～ｔＸｉ間が昼間（日の出～日没までの期間）の場合にｓ（ｔＸｉ）＝０、観測時刻ｔＸｉ－１～ｔＸｉ間が夜間（日没～日の出までの期間）の場合にｓ（ｔＸｉ）＝１とする。
    式（３Ｂ）におけるＴｂは、日の出時の気温Ｔｅｍｐ（℃）とした場合にＴｅｍｐ（℃）～（Ｔｅｍｐ＋２）℃の範囲の何れかの温度である。
    式（３Ｂ）におけるｐ（ｔＸｉ）は腐食性発現係数であって、観測時刻ｔＸｉ－１～ｔＸｉ間が夜間（日没～日の出までの期間）の場合にｐ（ｔＸｉ）＝０、観測時刻ｔＸｉ－１～ｔＸｉ間が昼間（日の出～日没までの期間）の場合にｐ（ｔＸｉ）＝１、とする。
  9. 前記極値推測部及び前記腐食量推測部にはそれぞれ、前記腐食性指標Ｑ（ｔＸｉ，ＷＸ）を求める計算部が備えられており、
    前記計算部は、
    前記観測地点Ｘにおける前記観測時刻ｔＸｉ毎の風速ｕ（ｔＸｉ）、風向θｗ（ｔＸｉ）及び降雨量を少なくとも取得する第１処理部と、
    前記観測時刻ｔＸｉ毎に、一次腐食性指標Ｑ１（ｔＸｉ，ＷＸ）を下記式（１）により計算する第２処理部と、
    前記観測時刻ｔＸｉ毎に、二次腐食性指標Ｑ２（ｔＸｉ，ＷＸ）を下記式（２）により計算する第３処理部と、
    前記観測時刻ｔＸｉ毎に、腐食性指標Ｑ（ｔＸｉ，ＷＸ）を下記式（３Ｃ）により計算する第４処理部と、を備えている、請求項６に記載の、鋼材の腐食量予測システム。
    Ｑ１（ｔＸｉ，ＷＸ）＝（ｄ＋１）－０．６｛ｕ（ｔＸｉ）・ｃｏｓ｜θｓ－θｗ（ｔＸｉ）｜｝２ …（１）
    Ｑ２（ｔＸｉ，ＷＸ）＝｛Ｑ２（ｔＸｉ－１，ＷＸ）＋Ｑ１（ｔＸｉ，ＷＸ）・ｓ（ｔＸｉ）・（ｔＸｉ－ｔＸｉ－１）｝・ｃ（ｔＸｉ） …（２）
    Ｑ（ｔＸｉ，ＷＸ）＝１００．０４Ｔｃ・Ｑ２（ｔＸｉ，ＷＸ）・ｐ（ｔＸｉ） …（３Ｃ）
    ただし、式（１）におけるｄは、前記観測地点Ｘに最も近い海岸と前記観測地点Ｘとの距離（ｍ）であり、ｕ（ｔＸｉ）は、観測時刻ｔＸｉの風速（ｍ／ｓ）であり、θｗ（ｔＸｉ）は北を０°とした場合の観測時刻ｔＸｉでの風向（°）であり、θｓは、前記観測地点Ｘに最も近い海岸からの前記観測地点Ｘの方位であって北を０°とした場合の方位（°）である。
    式（２）におけるｃ（ｔＸｉ）は腐食性消失係数であって、観測時刻ｔＸｉ－１～ｔＸｉ間の降雨量が閾値超の場合にｃ（ｔＸｉ）＝０、観測時刻ｔＸｉ－１～ｔＸｉ間の降雨量が閾値以下の場合にｃ（ｔＸｉ）＝１とする。
    式（２）におけるｓ（ｔＸｉ）は腐食性蓄積係数であって、観測時刻ｔＸｉにおける鋼材表面の水分付着量ｗｓ（ｔＸｉ）が０の場合にｓ（ｔＸｉ）＝０とし、前記ｗｓ（ｔＸｉ）が０超の場合にｓ（ｔＸｉ）＝１とする。前記ｗｓ（ｔＸｉ）は、前記観測時刻ｔＸｉにおける降雨および結露生成による水分付着量から水の蒸発量を差し引いた推測値であって、鋼材の表面温度、気温（℃）、気圧（ｈＰａ）、鋼材表面における風速（ｍ／ｓ）および相対湿度（％）から求まる値である。
    式（３Ｃ）におけるＴｃは、前記観測時刻ｔＸｉより前の時点であって鋼材表面の水分付着量ｗｓ（ｔＸｉ）が０になる時点の気温（℃）である。
    式（３Ｃ）におけるｐ（ｔＸｉ）は腐食性発現係数であって、前記ｗｓ（ｔＸｉ）が０を超える場合にｐ（ｔＸｉ）＝０とし、前記ｗｓ（ｔＸｉ）が０以下の場合にｐ（ｔＸｉ）＝１、とする。
  10. 前記鋼材が、ステンレス鋼からなる鋼材であることを特徴とする、請求項６乃至請求項９の何れか一項に記載の、鋼材の腐食量予測システム。
  11. 鋼材を屋外に曝した場合の腐食量を評価する指標として、観測地点Ｘにおける観測時刻ｔＸｉ（ただしｉは１～ｎの整数）毎の風速、風向及び降雨量の気象観測値ＷＸから求まる鋼材の腐食性指標Ｑ（ｔＸｉ，ＷＸ）を用いる、電子計算機に利用される鋼材の腐食量予測プログラムであって、
    前記観測地点Ｘが鋼材の利用予定地点Ｍである気象観測値ＷＭに基づいて、過去の観測時刻ｔＭｉ毎に鋼材の腐食性指標Ｑ（ｔＭｉ，ＷＭ）を求め、観測時刻ｔＭ１～ｔＭｎ間の腐食性指標Ｑ（ｔＭｉ，ＷＭ）の時系列データに対して極値統計解析を行うことにより、将来の評価期間ｔＦ1～ｔＦｎ内における腐食性指標の極大値Ｑｍａｘ（ｔＦｉ）を推測する極値推測ステップと、
    試験地点Ｚにおける鋼材の腐食試験から得た実測腐食量と、前記観測地点Ｘが前記試験地点Ｚである気象観測値ＷＺに基づいて前記腐食試験の試験期間中の観測時刻ｔＺｉ毎に得た鋼材の腐食性指標Ｑ（ｔＺｉ，ＷＺ）の最大値との関係式を予め求めておき、この関係式に、前記極値推測ステップにおいて推測した腐食性指標の極大値Ｑｍａｘ（ｔＦｉ）を導入して、前記評価期間における鋼材の腐食量の推測値を得る腐食量推測ステップと、を備えることを特徴とする、鋼材の腐食量予測プログラム。
  12. 前記極値推測ステップ及び前記腐食量推測ステップにはそれぞれ、前記腐食性指標Ｑ（ｔＸｉ，ＷＸ）を求める計算ステップが備えられており、
    前記計算ステップは、
    前記観測地点Ｘにおける前記観測時刻ｔＸｉ毎の風速ｕ（ｔＸｉ）、風向θｗ（ｔＸｉ）及び降雨量を少なくとも取得する第１ステップと、
    前記観測時刻ｔＸｉ毎に、一次腐食性指標Ｑ１（ｔＸｉ，ＷＸ）を下記式（１）により計算する第２ステップと、
    前記観測時刻ｔＸｉ毎に、二次腐食性指標Ｑ２（ｔＸｉ，ＷＸ）を下記式（２）により計算する第３ステップと、
    前記観測時刻ｔＸｉ毎に、腐食性指標Ｑ（ｔＸｉ，ＷＸ）を下記式（３Ａ）により計算する第４ステップと、を備えている請求項１１に記載の、鋼材の腐食量予測プログラム。
    Ｑ１（ｔＸｉ，ＷＸ）＝（ｄ＋１）－０．６｛ｕ（ｔＸｉ）・ｃｏｓ｜θｓ－θｗ（ｔＸｉ）｜｝２ …（１）
    Ｑ２（ｔＸｉ，ＷＸ）＝｛Ｑ２（ｔＸｉ－１，ＷＸ）＋Ｑ１（ｔＸｉ，ＷＸ）・ｓ（ｔＸｉ）・（ｔＸｉ－ｔＸｉＳ－１）｝・ｃ（ｔＸｉ） …（２）
    Ｑ（ｔＸｉ，ＷＸ）＝Ｑ２（ｔＸｉ，ＷＸ）・ｐ（ｔＸｉ） …（３Ａ）
    ただし、式（１）におけるｄは、前記観測地点Ｘに最も近い海岸と前記観測地点Ｘとの距離（ｍ）であり、ｕ（ｔＸｉ）は、観測時刻ｔＸｉの風速（ｍ／ｓ）であり、θｗ（ｔＸｉ）は北を０°とした場合の観測時刻ｔＸｉでの風向（°）であり、θｓは、前記観測地点Ｘに最も近い海岸からの前記観測地点Ｘの方位であって北を０°とした場合の方位（°）である。
    式（２）におけるｃ（ｔＸｉ）は腐食性消失係数であって、観測時刻ｔＸｉ－１～ｔＸｉ間の降雨量が閾値超の場合にｃ（ｔＸｉ）＝０、観測時刻ｔＸｉ－１～ｔＸｉ間の降雨量が閾値以下の場合にｃ（ｔＸｉ）＝１とする。
    式（２）におけるｓ（ｔＸｉ）は腐食性蓄積係数であって、観測時刻ｔＸｉ－１～ｔＸｉ間が昼間（日の出～日没までの期間）の場合にｓ（ｔＸｉ）＝０、観測時刻ｔＸｉ－１～ｔＸｉ間が夜間（日没～日の出までの期間）の場合にｓ（ｔＸｉ）＝１とする。
    式（３Ａ）におけるｐ（ｔＸｉ）は腐食性発現係数であって、観測時刻ｔＸｉ－１～ｔＸｉ間が夜間（日没～日の出までの期間）の場合にｐ（ｔＸｉ）＝０、観測時刻ｔＸｉ－１～ｔＸｉ間が昼間（日の出～日没までの期間）の場合にｐ（ｔＸｉ）＝１、とする。
  13. 前記極値推測ステップ及び前記腐食量推測ステップにはそれぞれ、前記腐食性指標Ｑ（ｔＸｉ，ＷＸ）を求める計算ステップが備えられており、
    前記計算ステップは、
    前記観測地点Ｘにおける前記観測時刻ｔＸｉ毎の風速ｕ（ｔＸｉ）、風向θｗ（ｔＸｉ）及び降雨量を少なくとも取得する第１ステップと、
    前記観測時刻ｔＸｉ毎に、一次腐食性指標Ｑ１（ｔＸｉ，ＷＸ）を下記式（１）により計算する第２ステップと、
    前記観測時刻ｔＸｉ毎に、二次腐食性指標Ｑ２（ｔＸｉ，ＷＸ）を下記式（２）により計算する第３ステップと、
    前記観測時刻ｔＸｉ毎に、腐食性指標Ｑ（ｔＸｉ，ＷＸ）を下記式（３Ｂ）により計算する第４ステップと、を備えている請求項１１に記載の、鋼材の腐食量予測プログラム。
    Ｑ１（ｔＸｉ，ＷＸ）＝（ｄ＋１）－０．６｛ｕ（ｔＸｉ）・ｃｏｓ｜θｓ－θｗ（ｔＸｉ）｜｝２ …（１）
    Ｑ２（ｔＸｉ，ＷＸ）＝｛Ｑ２（ｔＸｉ－１，ＷＸ）＋Ｑ１（ｔＸｉ，ＷＸ）・ｓ（ｔＸｉ）・（ｔＸｉ－ｔＸｉＳ－１）｝・ｃ（ｔＸｉ） …（２）
    Ｑ（ｔＸｉ，ＷＸ）＝１００．０４Ｔｂ・Ｑ２（ｔＸｉ，ＷＸ）・ｐ（ｔＸｉ） …（３Ｂ）
    ただし、式（１）におけるｄは、前記観測地点Ｘに最も近い海岸と前記観測地点Ｘとの距離（ｍ）であり、ｕ（ｔＸｉ）は、観測時刻ｔＸｉの風速（ｍ／ｓ）であり、θｗ（ｔＸｉ）は北を０°とした場合の観測時刻ｔＸｉでの風向（°）であり、θｓは、前記観測地点Ｘに最も近い海岸からの前記観測地点Ｘの方位であって北を０°とした場合の方位（°）である。
    式（２）におけるｃ（ｔＸｉ）は腐食性消失係数であって、観測時刻ｔＸｉ－１～ｔＸｉ間の降雨量が閾値超の場合にｃ（ｔＸｉ）＝０、観測時刻ｔＸｉ－１～ｔＸｉ間の降雨量が閾値以下の場合にｃ（ｔＸｉ）＝１とする。
    式（２）におけるｓ（ｔＸｉ）は腐食性蓄積係数であって、観測時刻ｔＸｉ－１～ｔＸｉ間が昼間（日の出～日没までの期間）の場合にｓ（ｔＸｉ）＝０、観測時刻ｔＸｉ－１～ｔＸｉ間が夜間（日没～日の出までの期間）の場合にｓ（ｔＸｉ）＝１とする。
    式（３Ｂ）におけるＴｂは、日の出時の気温Ｔｅｍｐ（℃）とした場合にＴｅｍｐ（℃）～（Ｔｅｍｐ＋２）℃の範囲の何れかの温度である。
    式（３Ｂ）におけるｐ（ｔＸｉ）は腐食性発現係数であって、観測時刻ｔＸｉ－１～ｔＸｉ間が夜間（日没～日の出までの期間）の場合にｐ（ｔＸｉ）＝０、観測時刻ｔＸｉ－１～ｔＸｉ間が昼間（日の出～日没までの期間）の場合にｐ（ｔＸｉ）＝１、とする。
  14. 前記極値推測ステップ及び前記腐食量推測ステップにはそれぞれ、前記腐食性指標Ｑ（ｔＸｉ，ＷＸ）を求める計算ステップが備えられており、
    前記計算ステップは、
    前記観測地点Ｘにおける前記観測時刻ｔＸｉ毎の風速ｕ（ｔＸｉ）、風向θｗ（ｔＸｉ）及び降雨量を少なくとも取得する第１ステップと、
    前記観測時刻ｔＸｉ毎に、一次腐食性指標Ｑ１（ｔＸｉ，ＷＸ）を下記式（１）により計算する第２ステップと、
    前記観測時刻ｔＸｉ毎に、二次腐食性指標Ｑ２（ｔＸｉ，ＷＸ）を下記式（２）により計算する第３ステップと、
    前記観測時刻ｔＸｉ毎に、腐食性指標Ｑ（ｔＸｉ，ＷＸ）を下記式（３Ｃ）により計算する第４ステップと、を備えている請求項１１に記載の、鋼材の腐食量予測プログラム。
    Ｑ１（ｔＸｉ，ＷＸ）＝（ｄ＋１）－０．６｛ｕ（ｔＸｉ）・ｃｏｓ｜θｓ－θｗ（ｔＸｉ）｜｝２ …（１）
    Ｑ２（ｔＸｉ，ＷＸ）＝｛Ｑ２（ｔＸｉ－１，ＷＸ）＋Ｑ１（ｔＸｉ，ＷＸ）・ｓ（ｔＸｉ）・（ｔＸｉ－ｔＸｉＳ－１）｝・ｃ（ｔＸｉ） …（２）
    Ｑ（ｔＸｉ，ＷＸ）＝１００．０４Ｔｃ・Ｑ２（ｔＸｉ，ＷＸ）・ｐ（ｔＸｉ） …（３Ｃ）
    ただし、式（１）におけるｄは、前記観測地点Ｘに最も近い海岸と前記観測地点Ｘとの距離（ｍ）であり、ｕ（ｔＸｉ）は、観測時刻ｔＸｉの風速（ｍ／ｓ）であり、θｗ（ｔＸｉ）は北を０°とした場合の観測時刻ｔＸｉでの風向（°）であり、θｓは、前記観測地点Ｘに最も近い海岸からの前記観測地点Ｘの方位であって北を０°とした場合の方位（°）である。
    式（２）におけるｃ（ｔＸｉ）は腐食性消失係数であって、観測時刻ｔＸｉ－１～ｔＸｉ間の降雨量が閾値超の場合にｃ（ｔＸｉ）＝０、観測時刻ｔＸｉ－１～ｔＸｉ間の降雨量が閾値以下の場合にｃ（ｔＸｉ）＝１とする。
    式（２）におけるｓ（ｔＸｉ）は腐食性蓄積係数であって、観測時刻ｔＸｉにおける鋼材表面の水分付着量ｗｓ（ｔＸｉ）が０の場合にｓ（ｔＸｉ）＝０とし、前記ｗｓ（ｔＸｉ）が０超の場合にｓ（ｔＸｉ）＝１とする。前記ｗｓ（ｔＸｉ）は、前記観測時刻ｔＸｉにおける降雨および結露生成による水分付着量から水の蒸発量を差し引いた推測値であって、鋼材の表面温度、気温（℃）、気圧（ｈＰａ）、鋼材表面における風速（ｍ／ｓ）および相対湿度（％）から求まる値である。
    式（３Ｃ）におけるＴｃは、前記観測時刻ｔＸｉより前の時点であって鋼材表面の水分付着量ｗｓ（ｔＸｉ）が０になる時点の気温（℃）である。
    式（３Ｃ）におけるｐ（ｔＸｉ）は腐食性発現係数であって、前記ｗｓ（ｔＸｉ）が０を超える場合にｐ（ｔＸｉ）＝０とし、前記ｗｓ（ｔＸｉ）が０以下の場合にｐ（ｔＸｉ）＝１、とする。
  15. 前記鋼材が、ステンレス鋼からなる鋼材であることを特徴とする、請求項１１乃至請求項１４の何れか一項に記載の、鋼材の腐食量予測プログラム。
  16. 請求項１乃至請求項５の何れか一項に記載の鋼材の腐食量の予測方法により、利用予定地点Ｍにおける将来にわたる鋼材の腐食量を予測する予測工程と、
    前記予測工程によって得られた腐食量の予測値または腐食量の予測値に対応する鋼材表面の画像を、営業担当者が顧客に提示する工程と、を備えた、鋼材の提案方法。
  17. 請求項１乃至請求項５の何れか一項に記載の鋼材の腐食量の予測方法により、利用予定地点Ｍにおける将来にわたる鋼材の腐食量を、複数種類の鋼材についてそれぞれ予測する予測工程と、
    前記予測工程によって得られた鋼材毎の腐食量の予測値または腐食量の予測値に対応する鋼材表面の画像を、営業担当者が顧客に提示する工程と、を備えた、鋼材の提案方法。
  18. 前記腐食量の予測値が、少なくとも小数点第一位までのレイティングナンバーである、請求項１６または請求項１７に記載の鋼材の提案方法。
  19. 前記腐食量の予測値に対応する鋼材表面の画像が、少なくとも小数点第一位までのレイティングナンバーに対応する画像である、請求項１６または請求項１７に記載の鋼材の提案方法。
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