JPWO2020175048A1

JPWO2020175048A1 - 燃料ポンプ

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Publication number: JPWO2020175048A1
Application number: JP2021501831A
Authority: JP
Inventors: 斉藤　淳治; 悟史臼井
Original assignee: Hitachi Astemo Ltd
Current assignee: Hitachi Astemo Ltd
Priority date: 2019-02-25
Filing date: 2020-02-05
Publication date: 2021-10-14
Anticipated expiration: 2040-02-05
Also published as: CN113423985A; EP3889482A1; EP3889482A4; US20220131440A1; CN113423985B; EP3889482B1; WO2020175048A1; JP7121853B2

Abstract

電磁弁のコイル部品をコンパクトにし、低コストと音振性能向上を両立する。このため、本発明の高圧燃料ポンプは、コイル３ｇと、可動コア３ｈに対して加圧室１１と反対側に配置され、コイル３ｇが通電することで可動コア３ｈを吸引する磁気コア３ｅと、コイル３ｇの径方向外側に配置されるヨーク３ｑと、コイル３ｇを軸方向外側から覆うカバー部３ｒと、ヨーク３ｑの径方向外側とともにカバー部３ｒの軸方向外側を覆うモールド部１７と、を備えている。

Description

本発明は車両用部品について、特に燃料を高圧にしてエンジンに供給する燃料ポンプに関する。

自動車等のエンジン（内燃機関）の燃焼室へ燃料を直接、噴射する直接噴射型エンジンにおいては、燃料を高圧にするための高圧燃料供給ポンプが広く用いられている。この高圧燃料供給ポンプの従来技術として、たとえば、特開２０１６−２０８３５９号公報（特許文献１）に示すものがある。この特許文献１の図８には、電磁駆動装置について「固定コア８１２には軸方向外側、すなわちアンカー部１１８とは反対側に細径部８３１が設けられている。また、細径部８３１には固定ピン８３２が固定されており、カバー部８１５が外径拡大部８３０と接触するよう押し付けることで、カバー部８１５の軸法の動きを規制している。」と開示されている。

ＷＯ２０１６−２０８３５９号公報

上記従来技術では、カバー部８１５を保持するために別部品の固定ピン８３２が必要であるため、部品点数の増加によるコストの増大と組み立て工程の増加に伴うコストの増大を招いていた。また従来技術では固定コア８１２がカバー部８１５から飛び出る構造であるため、ポンプ作動時の電磁弁機構による動作音が増大する虞がある。

そこで本発明は、組み立て工数を低減するとともに電磁弁機構による動作音の抑制を図る燃料ポンプを提供することを目的とする。

前記した課題を解決するため、本発明は、コイルと、可動コアに対して加圧室と反対側に配置され、前記コイルが通電することで前記可動コアを吸引する磁気コアと、前記コイルの径方向外側に配置されるヨークと、前記コイルを軸方向外側から覆うカバー部と、前記ヨークの径方向外側とともに前記カバー部の軸方向外側を覆うモールド部と、を備えた。

このように構成した本発明によれば、組み立て工数を低減するとともに電磁弁機構による動作音の抑制を図る燃料ポンプを提供することが可能となる。
上記した内容以外の本発明の構成、作用、効果については以下の実施例において詳細に説明する。

燃料ポンプが適用されたエンジンシステムの構成図を示す。燃料ポンプの縦断面図である。燃料ポンプの上方から見た水平方向断面図である。燃料ポンプの図２と別方向から見た縦断面図である。本発明の実施例の電磁吸入弁機構３を説明するための軸方向の断面図である。電磁吸入弁機構３の主要部品を分解して示した図面である。

以下、本発明の実施形態について図面を参照して詳細に説明する。

まず本発明の実施例について図１〜６を用いて詳細に説明する。

図１に示すエンジンシステムの全体構成図を用いてシステムの構成と動作を説明する。
破線で囲まれた部分が高圧燃料ポンプ（以下、燃料ポンプと呼ぶ）の本体を示し、この破線の中に示されている機構・部品はボディ１（ポンプボディと呼んでも良い）に一体に組み込まれていることを示す。

燃料タンク１０２の燃料は、エンジンコントロールユニット１０１（以下ＥＣＵと称す）からの信号に基づきフィードポンプ１０２によって燃料タンク１０３から汲み上げられる。この燃料は適切なフィード圧力に加圧されて燃料配管１０４を通して燃料ポンプの低圧燃料吸入口１０ａに送られる。

吸入配管５（図３、４参照）の低圧燃料吸入口１０ａから流入した燃料は圧力脈動低減機構９、吸入通路１０ｄを介して容量可変機構である電磁吸入弁機構３の吸入ポート３１に至る。

電磁吸入弁機構３に流入した燃料は、吸入弁３ｂを通過し、ボディ１に形成された吸入通路１ａを流れた後に加圧室１１に流入する。エンジンのカム機構９１によりプランジャ２に往復運動する動力が与えられる。プランジャ２の往復運動により、プランジャ２の下降行程には吸入弁３ｂから燃料を吸入し、上昇行程には、燃料が加圧される。加圧室１１の圧力が設定値を超えると、吐出弁機構８が開弁し、圧力センサ１０５が装着されているコモンレール１０６へ高圧燃料が圧送される。そしてＥＣＵ１０１からの信号に基づきインジェクタ１０７がエンジンへ燃料を噴射する。本実施例はインジェクタ１０７がエンジンのシリンダ筒内に直接、燃料を噴射する、いわゆる直噴エンジンシステムに適用される燃料ポンプである。燃料ポンプは、ＥＣＵ１０１から電磁吸入弁機構３への信号により、所望の供給燃料の燃料流量を吐出する。

図２は本実施例の燃料ポンプの垂直方向の断面で見た縦断面図を示し、図３は燃料ポンプを上方から見た水平方向断面図である。また図４は燃料ポンプを図２と別の垂直方向断面で見た縦断面図である。

本実施例の燃料ポンプはボディ１に設けられた取付けフランジ１ｅ（図３）を用いエンジン（内燃機関）の燃料ポンプ取付け部９０（図２、４）に密着し、図示しない複数のボルトで固定される。

図２、４に示すように燃料ポンプ取付け部９０とボディ１との間のシールのためにＯリング９３がボディ１に嵌め込まれ、エンジンオイルが外部に漏れるのを防止する。

図２、４に示すようにボディ１にはプランジャ２の往復運動をガイドし、ボディ１と共に加圧室１１を形成するシリンダ６が取り付けられている。また燃料を加圧室１１に供給するための電磁吸入弁機構３と加圧室１１から吐出通路に燃料を吐出するための吐出弁機構８が設けられている。

シリンダ６はその外周側においてボディ１と圧入される。またボディ１を内周側（径方向内側）へ変形させることでシリンダ６の固定部６ａを図中上方向へ押圧し、シリンダ６の上端面で加圧室１１にて加圧された燃料が低圧側に漏れないようシールしている。すなわち、加圧室１１は、ボディ１、電磁吸入弁機構３、プランジャ２、シリンダ６、吐出弁機構８にて構成される。

プランジャ２の下端には、エンジンのカムシャフトに取り付けられたカム９１の回転運動を上下運動に変換し、プランジャ２に伝達するタペット９２が設けられている。プランジャ２はリテーナ１５を介してばね１８にてタペット９２に圧着されている。これによりカム９１の回転運動に伴い、プランジャ２を上下に往復運動させることができる。

また、シールホルダ７の内周下端部に保持されたプランジャシール１３がシリンダ６の図中下方部においてプランジャ２の外周に摺動可能に接触する状態で設置されている。これにより、プランジャ２が摺動したとき、副室７ａの燃料をシールしエンジン内部へ流入するのを防ぐ。同時にエンジン内の摺動部を潤滑する潤滑油（エンジンオイルも含む）がボディ１の内部に流入するのを防止する。

図２、３に示すリリーフ弁機構４は、シート部材４ｅ、リリーフ弁４ｄ、リリーフ弁ホルダ４ｃ、リリーフばね４ｂ、及びばね支持部材４ａで構成される。ばね支持部材４ａはリリーフばね４ｂを内包しリリーフ弁室を形成するリリーフボディとしても機能する。リリーフ弁機構４のばね支持部材４ａ（リリーフボディ）がボディ１に形成された横孔に圧入されて固定される。リリーフばね４ｂは、一端側がばね支持部材４ａに当接し、他端側がリリーフ弁ホルダ４ｃに当接している。リリーフ弁４ｄは、リリーフばね４ｂの付勢力がリリーフ弁ホルダ４ｃを介して作用してリリーフ弁シート（シート部材４ｅ）に押圧されることで燃料を遮断する。リリーフ弁４ｄの開弁圧力は、リリーフばね４ｂの付勢力によって決定される。本実施例ではリリーフ弁機構４は、リリーフ通路を介して加圧室１１に連通しているが、これに限定されるわけではなく、低圧通路（低圧燃料室１０又は吸入通路１０ｄ等）に連通するようにしても良い。リリーフ弁機構４は、コモンレール１０６やその先の部材に何らかの問題が生じ、コモンレール１０６が異常に高圧になった場合に作動するよう構成された弁である。

つまりリリーフ弁機構４は、リリーフ弁４ｄの上流側と下流側との差圧が設定圧力を超えた場合に、リリーフばね４ｂの付勢力に抗してリリーフ弁４ｄが開弁するように構成される。コモンレール１０６やその先の部材内の圧力が高くなった場合に開弁し、燃料を加圧室１１または低圧通路（低圧燃料室１０又は吸入通路１０ｄ等）に戻すという役割を有する。なお、図２、３においてはリリーフ弁機構４は開弁した場合に加圧室１１に戻す構造を示している。そのため、所定の圧力以下では閉弁状態を維持する必要があり、高圧に対抗するために非常に強力なリリーフばね４ｂを有している。

図３、４に示すように燃料ポンプのボディ１の側面部には吸入配管５が取り付けられている。吸入配管５は、車両の燃料タンク１０３からの燃料を供給する低圧配管１０４に接続されており、燃料はここから燃料ポンプ内部に供給される。吸入配管５の先の吸入流路５ａ内の吸入フィルタ１７は、燃料タンク１０３から低圧燃料吸入口１０ａまでの間に存在する異物を燃料の流れによって燃料ポンプ内に吸収することを防ぐ役目がある。

低圧燃料吸入口１０ａを通過した燃料は、圧力脈動低減機構９、低圧燃料流路１０ｄを介して電磁吸入弁機構３の吸入ポート３ｋに至る。

カム９１の回転により、プランジャ２がカム９１の方向に移動する吸入行程の場合、加圧室１１の容積は増加し加圧室１１内の燃料圧力が低下する。吸入行程では電磁コイル３ｇは無通電状態であり、ロッド付勢ばね３ｍによりロッド３ｉが開弁方向（図３、４の右方向）に付勢されることで、ロッド３ｉの先端部でアンカー３ｈを付勢する。この行程で加圧室１１内の燃料圧力が吸入ポート３ｋの圧力よりも低くなって、吸入弁３ｂの前後差圧よりもロッド付勢ばね３の付勢力が大きくなると、吸入弁３ｂは吸入弁シート部３ａから離れ開弁状態になる。これにより燃料は吸入弁３ｂの開口部３ｆを通り、加圧室１１に流入する。なお、ロッド付勢ばね３により付勢されたロッド３ｉはストッパ３ｎに衝突して開弁方向への動作が規制される。

プランジャ２が吸入行程を終了した後、プランジャ２が上昇運動に転じ上昇行程に移る。ここで電磁コイル３ｇは無通電状態を維持したままであり磁気付勢力は作用しない。ロッド付勢ばね３ｍは、無通電状態において吸入弁３ｂを開弁維持するのに必要十分な付勢力を有するよう設定されている。加圧室１１の容積は、プランジャ２の圧縮運動に伴い減少するが、この状態では、一度、加圧室１１に吸入された燃料が、再び開弁状態の吸入弁３ｂの開口部３ｆを通して吸入通路１０ｄへと戻されるので、加圧室の圧力が上昇することは無い。この行程を戻し行程と称する。

この状態で、エンジンコントロールユニット１０１（以下ＥＣＵと呼ぶ）からの制御信号が電磁吸入弁機構３に印加されると、電磁コイル３ｇには端子１６を介して電流が流れる。電磁コイル３ｇに電流が流れると磁気コア３ｅとアンカー３ｈとの間に磁気吸引力が作用し、磁気コア３ｅ及びアンカー３ｈが磁気吸引面で接触する。磁気吸引力はロッド付勢ばね３ｍの付勢力に打ち勝ってアンカー３ｈを付勢し、アンカー３ｈがロッド凸部３ｊと係合して、ロッド３ｉを吸入弁３ｂから離れる方向に移動させる。

よって、吸入弁付勢ばね３ｌによる付勢力と燃料が吸入通路１０ｄに流れ込むことによる流体力により吸入弁３ｂが閉弁する。閉弁後、加圧室１１の燃料圧力はプランジャ２の上昇運動と共に上昇し、燃料吐出口１２ａの圧力以上になると、吐出弁機構８を介して高圧燃料の吐出が行われ、コモンレール１０６へと供給される。この行程を吐出行程と称する。なお、ボディ１の横穴に吐出ジョイント１２が挿入され、吐出ジョイント１２の内部空間により燃料吐出口１２ａが形成される。なお、吐出ジョイント１２は溶接部１２ｂにより溶接でボディ１の横穴に固定される。

すなわち、プランジャ２の下始点から上始点までの間の上昇行程は、戻し行程と吐出行程からなる。そして、電磁吸入弁機構３のコイル３ｇへの通電タイミングを制御することで、吐出される高圧燃料の量を制御することができる。電磁コイル３ｇへ通電するタイミングを早くすれば、上昇行程中の、戻し行程の割合が小さく、吐出行程の割合が大きい。
つまり、吸入通路１０ｄに戻される燃料が少なく、高圧吐出される燃料は多くなる。一方、通電するタイミングを遅くすれば上昇行程中の、戻し行程の割合が大きく吐出行程の割合が小さい。すなわち、吸入通路１０ｄに戻される燃料が多く、高圧吐出される燃料は少なくなる。電磁コイル３ｇへの通電タイミングは、ＥＣＵ１０１からの指令によって制御される。

以上のように電磁コイル３ｇへの通電タイミングを制御することで、高圧吐出される燃料の量をエンジンが必要とする量に制御することが出来る。ボディ１の加圧室１１出口側の吐出弁機構８は、吐出弁シート８ａ、吐出弁シート８ａと接離する吐出弁８ｂ、吐出弁８ｂを吐出弁シート８ａに向かって付勢する吐出弁ばね８ｃ、及び吐出弁８ｂのストローク（移動距離）を決める吐出弁ストッパ８ｄから構成されている。吐出弁ストッパ８ｄは燃料の外部への漏洩を遮断するプラグ８ｅに圧入されている。プラグ８ｅは溶接部８ｆで溶接により接合される。吐出弁８ｂの二次側には、吐出弁室８ｇが形成され、この吐出弁室８ｇがボディ１に水平方向に形成される横穴を介して燃料吐出口１２ａと連通する。

加圧室１１と吐出弁室８ｇの間に燃料差圧が無い状態では、吐出弁８ｂは吐出弁ばね８ｃの付勢力により吐出弁シート８ａに圧着され閉弁状態となっている。加圧室１１の燃料圧力が吐出弁室８ｇの燃料圧力よりも大きくなった時に初めて、吐出弁８ｂは吐出弁ばね８ｃの付勢力に逆らって開弁する。吐出弁８ｂが開弁すると、加圧室１１内の高圧の燃料は、吐出弁室８ｇ、燃料吐出口１２ａを経てコモンレール１０６（図１参照）へ吐出される。以上のような構成により、吐出弁機構８は、燃料の流通方向を制限する逆止弁として機能する。

低圧燃料室１０には燃料ポンプ内で発生した圧力脈動が燃料配管１０４へ波及するのを低減させる圧力脈動低減機構９が設置されている。一度、加圧室１１に流入した燃料が、容量制御のため再び開弁状態の吸入弁体３ｂを通して吸入通路１０ｄへと戻される場合、吸入通路１０ｄへ戻された燃料により低圧燃料室１０には圧力脈動が発生する。しかし、低圧燃料室１０に設けた圧力脈動低減機構９は、波板状の円盤型金属板２枚をその外周で張り合わせ、内部にアルゴンのような不活性ガスを注入した金属ダイアフラムダンパで形成されており、圧力脈動はこの金属ダンパが膨張・収縮することで吸収低減される。

プランジャ２は、大径部２ａと小径部２ｂを有し、プランジャの往復運動によって副室７ａの体積は増減する。副室７ａは燃料通路１０ｅにより低圧燃料室１０と連通している。プランジャ２の下降時は、副室７ａから低圧燃料室１０へ、上昇時は、低圧燃料室１０から副室７ａへと燃料の流れが発生する。

このことにより、ポンプの吸入行程もしくは、戻し行程におけるポンプ内外への燃料流量を低減することができ、燃料ポンプ内部で発生する圧力脈動を低減する機能を有している。以下、本実施例について図５、６に基づいて具体的に説明する。

図５は本実施例の電磁吸入弁機構３の軸方向における断面図を示し、図６はこの電磁吸入弁機構３の主要部品を分解して示す。本実施例の燃料ポンプは、加圧室１１の吸入側に配置された吸入弁３ｂを開弁、又は閉弁させるロッド３ｉと、磁気吸引力により磁気コア３ｅ（固定コア）に吸引されることでロッド３ｉを動作させる可動コア３ｈと、磁気コア３ｅ又は可動コア３ｈの径方向外側に配置されるコイル３ｇと、を備えている。そして本実施例の燃料ポンプは、コイル３ｇの軸方向外側（図５において左側）に配置されるとともに、径方向外側に切欠き３ｒａを有するカバー部３ｒと、切欠き３ｒａに対応する位置から径方向外側に向かって形成されるとともに、コイル３ｇと電気的に接続される端子部材１６と、を備える。端子部材１６はコイル３ｇに電流を流すための金属で構成され、ターミナルと呼んでも良い。また電磁コイル３ｇはワイヤが円筒状のボビン３ｐの外周部に複数回、巻かれることで形成される。

つまり本実施例ではコイル３ｇと電気的に接続される端子部材１６が径方向外側に向かって配置される。このときカバー部３ｒに対して軸方向内側（図５において右側）に端子部材１６を配置する方法も考えられるが、この場合、軸方向において電磁吸入弁機構３の大型化を招くだけでなく、カバー部３ｒとコイル３ｇとの距離が長くなるため、磁気回路特性の悪化を招くという問題があった。これに対して、上記構成によれば、カバー部３ｒの切欠き３ｒａに対応する位置に端子部材１６を配置することで、カバー部３ｒとコイル３ｇとを近接して配置することができる。したがって、軸方向において電磁吸入弁機構３の小型化を図ることができ、さらにはカバー部３ｒとコイル３ｇとの距離を短くできるため、磁気回路特性を向上することができる。

また本実施例の燃料ポンプは、磁気コア３ｅ又は可動コア３ｈの径方向外側に配置され、コイル３ｇが巻かれるボビン３ｐを備え、端子部材１６は、切欠き３ｒａに対応する位置において、ボビン３ｐと接続される。具体的には、燃料ポンプは、コイル３ｇ及びカバー部３ｒの径方向外側に配置されるカップ形状のヨーク３ｑを備え、端子部材１６は、ヨーク３ｑの円筒側面部よりも径方向内側において、ボビン３ｐと接続される。図６に示すように、ボビン３ｐはヨーク３ｑの円筒側面部に対し、径方向内側から径方向外側まで配置される突出部３ｐａを有し、この突出部３ｐａにより端子部材１６が固定される。ボビン３ｐ及び突出部３ｐａは樹脂モールドやプラスチックなど非導電性材料により一体に構成される。

ヨーク３ｑの底面には孔３ｑｃが形成され、この孔３ｑｃの内周部がアンカーガイド部３ｕの外周部に圧入される。アンカーガイド部３ｕの内周部はアンカー３ｈの外周部をガイドする。アンカーガイド部３ｕの内周部はアンカー３ｈと軸方向反対側において、シート部材３ｖの小径部の外周部に圧入される。シート部材３ｖは図２及び３のシート部３ａを形成するとともに、径方向中心に長孔が形成され、この長孔の内周部でロッド３ｉをガイドする。

また、コイル３ｇはヨーク３ｑの径方向外側において、端子部材１６と接続される。具体的には端子部材１６はワイヤ接続部１６ａにおいて、コイル３ｇからのワイヤを挟み込み、圧着することでワイヤを固定する。つまりワイヤ接続部１６ａにおいてコイル３ｇからのワイヤが端子部材１６と溶接される。なお図６においてはこのコイル３ｇからのワイヤは図示していない。またボビン３ｐはコイル３ｇの軸方向（図５の左右方向）に沿うように形成される突起３ｐｂ、又は溝（図示なし）を有し、コイル３ｇのワイヤは、突起３ｐｂ、又は溝に接触した状態で、端子部材１６に巻かれるように形成されることが望ましい。また、ボビン３ｐにはボビン３ｐに巻かれたコイル３ｇをコイル３ｇの軸方向外側に配置するための切欠き３ｐｃが形成され、ボビン３ｐの切欠き３ｐｃの軸方向内側（図５の右方向）から軸方向外側（図５の左方向）に配置されたコイル３ｇは、径方向外側に位置する突起３ｐｂ、又は溝に向かって形成されることが望ましい。

なお、コイル３ｇからワイヤは２本、出されるため、ボビン３ｐの切欠き３ｐｃは端子部材１６を間にして左右対称に設けられるが、図６ではその一方のみに符号を付している。つまり燃料ポンプは、ボビン３ｐにはボビン３ｐに巻かれたコイル３ｇのワイヤをコイル３ｇの軸方向外側（図５の左方向）に配置するための切欠き３ｐｃとともに、コイル３ｇの軸方向に沿うように形成される突起３ｐｂ、又は溝を有する。そしてボビン３ｐの双方の切欠き３ｐｃの間隔はボビン３ｐに形成される双方の突起３ｐｂ、又は溝の間隔よりも大きくなるように構成される。

またボビン３ｐの切欠き３ｐｃから軸方向外側（図５の左方向）に配置されたコイル３ｇのワイヤは、コイル３ｇの径方向に沿うように突起３ｐｂ、又は溝に向かって形成されることが望ましい。つまり、突起３ｐｂ、又は溝が切欠き３ｐｃに対してボビン３ｐの径方向外側に位置しているため、ボビン３ｐの切欠き３ｐｃから軸方向外側に出されたコイル３ｇのワイヤはそれに向かってボビン３ｐの表面に沿って配置される。より具体的にはボビン３ｐの切欠き３ｐｃから軸方向外側に配置されたコイル３ｇのワイヤは、ボビン３ｐの切欠き３ｐｃから突起３ｐｂ、又は溝までの全領域においてボビン３ｐと接触した状態で配置されることが望ましい。なお、コイル３ｇのワイヤは、ボビン３ｐの切欠き３ｐｃから軸方向外側に出た後に周方向に沿ってボビン３ｐに形成される突起３ｐｂ、又は溝に向かうように配置される。

さらにコイル３ｇからのワイヤはワイヤ接続部１６ａにおいて固定された後、さらに径方向外側における端子部材１６の先端側において端子部材１６の外周に巻かれるように構成されることが望ましい。これによりコイル３ｇからのワイヤを端子部材１６に対して強固に巻きつけることが可能となる。

本実施例ではボビン３ｐにコイル３ｇを巻き、さらにコイル３ｇと端子部材１６とを電気的に接続した状態で、コネクタ１７を樹脂材料等により成形する。コネクタ１７は内部に端子部材１６の一部が埋め込まれ、端子部材１６の一部を外部に露出することで、外部との接続を可能に構成されている。コネクタ１７は樹脂材料等を溶かしながら流し込むことで成形するが、このときコイル３ｇのワイヤが端子部材１６から離れた状態にあると、樹脂モールドの際の圧力により切れてしまう虞があった。これに対し上記の構成を採用することにより、樹脂モールドの際の圧力によりコイル３ｇのワイヤが切れてしまう虞を抑制し、生産効率を向上させることができる。

なお、樹脂材料等は注入ポイント１７ａにおいて注入されることでコネクタ１７が成形されるが、この注入ポイント１７ａはヨーク３ｑの円筒側面部の円周部３ｑａと径方向において重なる位置となるように構成される。またコネクタ１７の注入ポイント１７はコネクタ１７の外周面１７ｂから内側に凹むように形成される。コネクタ１７の長手方向の外周面１７ｂはコネクタ１７の先端部１７ｃからヨーク３ｑに至るまでコイル３ｇの径方向に沿ってほぼ直線状に形成されることが望ましい。またコネクタ１７は、カバー部３ｒに形成される切欠き３ｒａに対応する位置に配置されることが望ましい。

また図５に示すように端子部材１６は平板形状に形成され、端子部材１６の軸方向内側端面１６ｂとカバー部３ｒの軸方向内側端面３ｒｂとが同一平面上に形成される形成されることが望ましい。また端子部材１６は２本の端子を有し、２本の端子がヨーク３ｑの円筒側面部３ｑｄに形成された孔部３ｑｂを介して径方向外側に向かって配置される。

以上の本実施例の構成によれば、コイル３ｇの通電時に可動コア３ｈが磁気的に吸引される吸引力を向上させることが可能となり、かつ電磁吸入弁機構３を小型化にすることができる。すなわち本実施例によれば磁気回路を効率良く形成できたので、通電電流を低下させても、必要な磁気吸引力を発生できるようになり、消費電力を低減できる。

ここで図５、６に示すように本実施例の燃料ポンプは、コイル３ｇと、可動コア３ｈに対して加圧室１１と反対側に配置され、コイル３ｇが通電することで可動コア３ｈを吸引する磁気コア３ｅと、コイル３ｇの径方向外側に配置されるヨーク３ｑと、コイル３ｇを軸方向外側から覆うカバー部３ｒと、ヨーク３ｑの径方向外側とともにカバー部３ｒの軸方向外側を覆うモールド部１７と、を備えている。またヨーク３ｑは、加圧室１１の側の底部３ｑｅと加圧室１１と反対側に開放部３ｑｆとを有し、カバー部３ｒは開放部３ｑｆを覆うように配置されている。また、ヨーク３ｑの底部３ｑｅに形成された孔３ｑｃの内周部とボディ（アンカーガイド部３ｕ）の外周部とが圧入により固定されている。

つまり、本実施例においてカバー部３ｒは、ヨーク３ｑと別体に形成され、コイル３ｇ及びボビン３ｐを軸方向外側（図５左側）から覆うように構成される。そして、カバー部３ｒは、ヨーク３ｑの径方向内側に配置され、かつ、ヨーク３ｑの内周面３ｑｇとの間に隙間を介して配置される。この隙間は５μｍ〜６０μｍとなるように設定されることが望ましい。この場合、カバー部３ｒも保持する必要が生じるが、本実施例ではわざわざ別の保持部材を用いることなく、モールド部１７によりヨーク３ｑの円筒側面部３ｑｄとともにカバー部３ｒを保持することが可能となる。したがって、部品点数の削減によりコスト低減が図れ、かつ、モールド部１７によりソレノイド放射音の低減を図ることが可能となる。

ここで本実施例では磁気コア３ｅの軸方向外側端面３ｅａがカバー部３ｒの軸方向外側端面３ｒａよりも軸方向外側に位置するため、ポンプ作動時の振動による音が増加する虞がある。そこで本実施例においてモールド部１７は、磁気コアの軸方向外側端面３ｅａの径方向の全体を覆うように形成される。またモールド部１７は、カバー部３ｒの径方向の全体を覆うように形成される。またモールド部１７は、ヨーク３ｑの軸方向外側端面３ｑａから軸方向中心部Ａｘまで覆うように形成される。さらにモールド部１７は、ヨーク３ｑの軸方向外側端面３ｑａからヨーク３ｑの外周面３ｑｄの軸方向中心３ｑｈを超える範囲に形成されることが望ましい。これにより、モールド部１７により広範囲にカバー部３ｒ、あるいはヨーク３ｑを覆うことによりソレノイド放射音の低減が図れ、上記課題を解決することが可能となる。

またモールド部１７は、カバー部３ｒの軸方向外側端面３ｒａと接触するように形成される。これにより強固にカバー部３ｒを保持することが可能となる。またモールド部１７と磁気コア３ｅの軸方向外側端面３ｅａとの間には所定範囲の空間が形成される。これは本実施例ではまずヨーク３ｑにコイル３ｇ及びボビン３ｐを組み付け、そしてカバー部３ｒを覆うように配置するためである。そしてこれらの部品を一体にした状態で上記した樹脂材料等を注入することによりモールド部１７を形成する。その後、ヨーク３ｑの底部３ｑｅに形成された孔３ｑｃの内周部とボディ（アンカーガイド部３ｕ）の外周部とを圧入するが、このとき、部品公差を考慮して、モールド部１７と磁気コア３ｅの軸方向外側端面３ｅａとの間に所定範囲の空間を形成している。これにより容易に製造することを可能とするものである。

１…ボディ、２…プランジャ、３…電磁吸入弁機構、３ｇ…コイル、３ｐ…ボビン、３ｑ…ヨーク、３ｒ…カバー部、４…リリーフ弁機構、５…吸入配管、５ａ…吸入配管取付部位、６…シリンダ、７…シールホルダ、８…吐出弁機構、９…圧力脈動低減機構、１０ａ…低圧燃料吸入口、１１…加圧室、１２…吐出ジョイント、１３…プランジャシール、１７…モールド部。

Claims

コイルと、
可動コアに対して加圧室と反対側に配置され、前記コイルが通電することで前記可動コアを吸引する磁気コアと、
前記コイルの径方向外側に配置されるヨークと、
前記コイルを軸方向外側から覆うカバー部と、
前記ヨークの径方向外側とともに前記カバー部の軸方向外側を覆うモールド部と、を備えた燃料ポンプ。
請求項1に記載の燃料ポンプにおいて、
前記ヨークは、前記加圧室の側の底部と前記加圧室と反対側に開放部とを有し、
前記カバー部は前記開放部を覆うように配置された燃料ポンプ。
請求項２に記載の燃料ポンプにおいて、
前記ヨークの前記底部に形成された孔の内周部とボディの外周部とが圧入により固定された燃料ポンプ。
請求項1に記載の燃料ポンプにおいて、
前記カバー部は、前記ヨークと別体に形成された燃料ポンプ。
請求項1に記載の燃料ポンプにおいて、
前記カバー部は、前記ヨークの径方向内側に配置され、かつ、前記ヨークの内周面との間に隙間を介して配置される燃料ポンプ。
請求項1に記載の燃料ポンプにおいて、
前記モールド部は、磁気コアの軸方向外側端面の径方向の全体を覆うように形成される燃料ポンプ。
請求項1に記載の燃料ポンプにおいて、
前記モールド部は、前記カバー部の径方向の全体を覆うように形成される燃料ポンプ。
請求項1に記載の燃料ポンプにおいて、
前記モールド部は、前記ヨークの軸方向外側端面から軸方向中心部まで覆うように形成される燃料ポンプ。
請求項５に記載の燃料ポンプにおいて、
前記モールド部は、前記カバー部の軸方向外側端面と接触するように形成される燃料ポンプ。
請求項５に記載の燃料ポンプにおいて、
前記モールド部と前記磁気コアの前記軸方向外側端面との間に空間が形成される燃料ポンプ。
請求項１に記載の燃料ポンプにおいて、
前記モールド部は、前記ヨークの軸方向外側端面から前記ヨークの外周面の軸方向中心を超える範囲に形成される燃料ポンプ。