JPWO2020110855A1 - 熱延鋼板 - Google Patents
熱延鋼板 Download PDFInfo
- Publication number
- JPWO2020110855A1 JPWO2020110855A1 JP2020516926A JP2020516926A JPWO2020110855A1 JP WO2020110855 A1 JPWO2020110855 A1 JP WO2020110855A1 JP 2020516926 A JP2020516926 A JP 2020516926A JP 2020516926 A JP2020516926 A JP 2020516926A JP WO2020110855 A1 JPWO2020110855 A1 JP WO2020110855A1
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- less
- steel sheet
- rolling
- texture
- hot
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
Images
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
- C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
- C22C38/58—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with more than 1.5% by weight of manganese
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D9/00—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor
- C21D9/46—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor for sheet metals
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
- C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
- C21D8/0205—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips of ferrous alloys
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
- C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
- C21D8/0221—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips characterised by the working steps
- C21D8/0226—Hot rolling
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/001—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing N
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/02—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing silicon
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/04—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing manganese
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/06—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing aluminium
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
- C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
- C22C38/42—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with copper
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
- C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
- C22C38/44—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with molybdenum or tungsten
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
- C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
- C22C38/46—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with vanadium
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
- C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
- C22C38/48—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with niobium or tantalum
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
- C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
- C22C38/50—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with titanium or zirconium
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
- C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
- C22C38/52—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with cobalt
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
- C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
- C22C38/54—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with boron
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D2201/00—Treatment for obtaining particular effects
- C21D2201/05—Grain orientation
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Thermal Sciences (AREA)
- Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
- Heat Treatment Of Sheet Steel (AREA)
- Heat Treatment Of Steel (AREA)
- Manufacturing Of Steel Electrode Plates (AREA)
Abstract
Description
本願は、2018年11月28日に、日本に出願された特願2018−222296号に基づき優先権を主張し、その内容をここに援用する。
(1)本発明の一態様に係る熱延鋼板は、化学成分として、質量%で、C:0.030%以上0.400%以下、Si:0.050%以上2.5%以下、Mn:1.00%以上4.00%以下、sol.Al:0.001%以上2.0%以下、Ti:0%以上0.20%以下、Nb:0%以上0.20%以下、B:0%以上0.010%以下、V:0%以上1.0%以下、Cr:0%以上1.0%以下、Mo:0%以上1.0%以下、Cu:0%以上1.0%以下、Co:0%以上1.0%以下、W:0%以上1.0%以下、Ni:0%以上1.0%以下、Ca:0%以上0.01%以下、Mg:0%以上0.01%以下、REM:0%以上0.01%以下、Zr:0%以上0.01%以下を含み、P:0.020%以下、S:0.020%以下、N:0.010%以下に制限し、残部が鉄および不純物からなり、鋼板表面から板厚1/10までの範囲である表面領域にて、{110}<110>〜{110}<001>からなる方位群の平均極密度が0.5以上3.0以下であり、かつ前記方位群の極密度の標準偏差が0.2以上2.0以下であり、引張強度が780MPa以上1370MPa以下である。
(2)上記(1)に記載の熱延鋼板では、上記鋼板表面を基準として板厚3/8から板厚5/8までの範囲である中心領域にて、{334}<263>の結晶方位の極密度が1.0以上7.0以下であってもよい。
(3)上記(1)または(2)に記載の熱延鋼板は、上記化学成分として、質量%で、Ti:0.001%以上0.20%以下、Nb:0.001%以上0.20%以下、B:0.001%以上0.010%以下、V:0.005%以上1.0%以下、Cr:0.005%以上1.0%以下、Mo:0.005%以上1.0%以下、Cu:0.005%以上1.0%以下、Co:0.005%以上1.0%以下、W:0.005%以上1.0%以下、Ni:0.005%以上1.0%以下、Ca:0.0003%以上0.01%以下、Mg:0.0003%以上0.01%以下、REM:0.0003%以上0.01%以下、Zr:0.0003%以上0.01%以下のうちの少なくとも1種を含有してもよい。
まず、鋼組成およびその限定理由について説明する。本実施形態に係る熱延鋼板は、化学成分として、基本元素を含み、必要に応じて選択元素を含み、残部が鉄及び不純物からなる。
C(炭素)は、鋼板強度を確保する上で重要な元素である。C含有量が0.030%未満では、引張強度780MPa以上を確保することができない。したがって、C含有量は0.030%以上とし、好ましくは0.05%以上である。一方、C含有量が、0.400%超になると、溶接性が悪くなるので、上限を0.400%とする。C含有量は、好ましくは0.30%以下、さらに好ましくは0.20%である。
Si(シリコン)は、固溶強化により材料強度を高めることができる重要な元素である。Si含有量が0.050%未満では、降伏強度が低下するため、Si含有量は0.050%以上とする。Si含有量は、好ましくは0.1%以上、さらに好ましくは0.3%以上である。一方、Si含有量が2.5%超では、表面性状劣化を引き起こすため、Si含有量は2.5%以下とする。Si含有量は、好ましくは2.0%以下、より好ましくは1.5%以下である。
Mn(マンガン)は、鋼板の機械的強度を高める上で有効な元素である。Mn含有量が1.00%未満では、780MPa以上の引張強度を確保することができない。したがって、Mn含有量は、1.00%以上とする。Mn含有量は、好ましくは1.50%以上であり、より好ましくは2.00%以上である。一方、Mnを過剰に添加すると、Mn偏析によって組織が不均一になり、曲げ加工性が低下する。したがって、Mn含有量は4.00%以下とし、好ましくは3.00%以下、より好ましくは2.60%以下とする。
sol.Al(酸可溶アルミニウム)は、鋼を脱酸して鋼板を健全化する作用を有する元素である。sol.Al含有量が、0.001%未満では、十分に脱酸できないため、sol.Al含有量は、0.001%以上とする。但し、脱酸が十分に必要な場合、sol.Al含有量は、0.01%以上の添加がより望ましく、さらに望ましくは0.02%以上である。一方、sol.Al含有量が2.0%超では、溶接性の低下が著しくなるとともに、酸化物系介在物が増加して表面性状の劣化が著しくなる。したがって、sol.Al含有量は2.0%以下とし、好ましくは1.5%以下であり、より好ましくは1.0%以下であり、最も好ましくは0.08%以下とする。なお、sol.Alとは、Al2O3等の酸化物になっておらず、酸に可溶する酸可溶Alを意味する。
P(燐)は、一般には鋼に含有される不純物である。ただ、引張強度を高める作用を有するので、Pを意図的に含有させることもある。しかし、P含有量が0.020%超では溶接性の劣化が著しくなる。したがって、P含有量は0.020%以下に制限する。P含有量は好ましくは0.010%以下に制限する。上記作用による効果をより確実に得るためには、P含有量を0.001%以上にしてもよい。
S(硫黄)は、鋼に含有される不純物であり、溶接性の観点からは少ないほど好ましい。S含有量が0.020%超では溶接性の低下が著しくなると共に、MnSの析出量が増加し、低温靭性が低下する。したがって、S含有量は0.020%以下に制限する。S含有量は、好ましくは0.010%以下、さらに好ましくは0.005%以下に制限する。なお、脱硫コストの観点から、S含有量は0.001%以上としてもよい。
N(窒素)は、鋼に含有される不純物であり、溶接性の観点からは少ないほど好ましい。N含有量が0.010%超では溶接性の低下が著しくなる。したがって、N含有量は0.010%以下に制限する。N含有量は、好ましくは0.005%以下、さらに好ましくは0.003%以下に制限する。
Ti(チタン)は、TiCとして、鋼板の冷却中又は巻取り中に、鋼板組織のフェライト又はベイナイトに析出し、強度の向上に寄与する元素である。したがって、Tiを含有させてもよい。Tiを過剰に添加すると、熱間圧延時の再結晶を抑制し、特定の結晶方位の集合組織が発達する。そのため、L軸曲げとC軸曲げとの少なくとも一方で、複雑な形状を有する足回り部品の加工に必要な、最小曲げ半径を板厚で割った値であるRm/tが2.0以下とならない。したがって、Ti含有量は、0.20%以下とする。Ti含有量は、好ましくは0.18%以下、より好ましくは0.15%以下である。上記の効果を好ましく得るためには、Ti含有量は、0.001%以上であればよい。Ti含有量は、好ましくは0.02%以上である。
Nb(ニオブ)は、Tiと同様に、NbCとして析出し、強度を向上させるとともに、オーステナイトの再結晶を著しく抑制する元素である。したがって、Nbを含有させてもよい。Nbが0.20%を超えると、熱間圧延中にオーステナイトの再結晶を抑制し、集合組織が発達することで、L軸曲げとC軸曲げとの少なくとも一方で、最小曲げ半径を板厚で割った値であるRm/tが2.0以下とならない。したがって、Nb含有量は0.20%以下とする。Nb含有量は、好ましくは0.15%以下、より好ましくは0.10%以下である。上記の効果を好ましく得るためには、Nb含有量は、0.001%以上であればよい。Nb含有量は、好ましくは0.005%以上である。
B(ボロン)は、粒界に偏析して、粒界強度を向上させることで、打ち抜き時の打ち抜き断面の荒れを抑制することができる。したがって、Bを含有させてもよい。B含有量が0.010%を超えても、上記効果は飽和して、経済的に不利になるので、B含有量の上限は0.010%とする。B含有量は、好ましくは0.005%以下、より好ましくは0.003%以下である。上記の効果を好ましく得るためには、B含有量は、0.001%以上であればよい。
(Cr:0%以上1.0%以下)
(Mo:0%以上1.0%以下)
(Cu:0%以上1.0%以下)
(Co:0%以上1.0%以下)
(W:0%以上1.0%以下)
(Ni:0%以上1.0%以下)
V(バナジウム)、Cr(クロミウム)、Mo(モリブデン)、Cu(銅)、Co(コバルト)、W(タングステン)、Ni(ニッケル)は、いずれも強度を安定して確保するために効果のある元素である。したがって、これらの元素を含有させてもよい。しかし、いずれの元素についても、それぞれ1.0%を超えて含有させても、上記作用による効果は飽和し易く経済的に不利となる場合がある。したがって、これらの元素の含有量は、それぞれ1.0%以下とする。これらの元素の含有量は、それぞれ、好ましくは0.8%以下、より好ましくは0.5%以下である。なお、上記作用による効果をより確実に得るには、いずれの元素についても、それぞれ0.005%以上であればよい。
(Mg:0%以上0.01%以下)
(REM:0%以上0.01%以下)
(Zr:0%以上0.01%以下)
Ca(カルシウム)、Mg(マグネシウム)、REM(希土類元素)、Zr(ジルコニウム)は、いずれも介在物制御、特に介在物の微細分散化に寄与し、靭性を高める作用を有する元素である。したがって、これらの元素を含有させてもよい。しかし、いずれの元素についても、それぞれ0.01%を超えて含有させると、表面性状の劣化が顕在化する場合がある。したがって、これらの元素の含有量は、それぞれ0.01%以下とする。これらの元素の含有量は、それぞれ、好ましくは0.005%以下、より好ましくは0.003%以下である。なお、上記作用による効果をより確実に得るには、いずれの元素についても、それぞれ0.0003%以上であればよい。
次に、本実施形態に係る熱延鋼板の集合組織について説明する。
鋼板を曲げ変形する際、板厚中心を境に、表面に向かってひずみが大きくなり、最表面でひずみは最大となる。したがって、曲げ亀裂は鋼板表面に生成する。このような、亀裂の生成に寄与するのは、鋼板表面から板厚1/10までの範囲である表面領域の組織であるため、表面領域の集合組織を制御する。
鋼板表面から板厚1/10までの範囲である表面領域における、{110}<110>〜{110}<001>からなる方位群の平均極密度が3.0超であると、変形の局在化が起こる領域が増加し、曲げ割れ発生の要因となるので、L軸曲げとC軸曲げとの少なくとも一方で、最小曲げ半径を板厚で割った値であるRm/tが2.0以下を満たせない。そのため、{110}<110>〜{110}<001>からなる方位群の平均極密度は、3.0以下とする。この方位群の平均極密度は、好ましくは2.5以下、より好ましくは2.0以下である。
鋼板を曲げ変形して表面領域にて曲げ亀裂が生成すると、この曲げ亀裂が板厚中心領域に向かって伝搬することがある。このような、曲げ亀裂の進展は、鋼板表面を基準として板厚3/8から板厚5/8までの範囲である中心領域が主に寄与するため、この領域の集合組織を制御することが好ましい。
板厚3/8から板厚5/8までの範囲である中心領域にて、{334}<263>の結晶方位の極密度を7.0以下に制御することで、L方向およびC方向ともにより優れた曲げ加工性が好ましく得られる。例えば、表面領域にて{110}<110>〜{110}<001>からなる方位群の平均極密度が0.5以上3.0以下であり、かつこの方位群の極密度の標準偏差が0.2以上2.0以下であり、且つ中心領域にて{334}<263>の結晶方位の極密度が7.0以下であれば、L方向とC方向との両方で、最小曲げ半径を板厚で割った値であるRm/tが1.5以下を満たす。したがって、{334}<263>の結晶方位の極密度を7.0以下とすることが好ましい。この結晶方位の極密度は、より好ましくは6.0以下、さらに好ましくは5.0以下である。
本実施形態に係る熱延鋼板では、集合組織が上記のように制御されればよく、鋼組織の構成相は特に制限されない。
次に、本実施形態に係る熱延鋼板の機械特性について説明する。
本実施形態に係る熱延鋼板は、自動車の軽量化に寄与する十分な強度を有することが好ましい。そのため、引張最大強度(TS)は、780MPa以上とする。引張最大強度は、好ましくは980MPa以上である。引張最大強度の上限は特に定める必要はないが、例えばこの上限を1370MPaとすればよい。また、本実施形態に係る熱延鋼板は、全伸び(EL)が7%以上あることが好ましい。なお、引張試験はJIS Z2241(2011)に準拠して行えばよい。
次に、本実施形態に係る熱延鋼板の好ましい製造方法について説明する。
PE:析出物形成元素による再結晶抑制効果の換算値(単位:質量%)
Ti:鋼中に含まれるTiの濃度(単位:質量%)
Nb:鋼中に含まれるNbの濃度(単位:質量%)
F1 *:最終段より1段前の換算圧下率(単位:%)
F2 *:最終段の換算圧延圧下率(単位:%)
F1:最終段より1段前の圧下率(単位:%)
F2:最終段の圧下率(単位:%)
Sr1:最終段より1段前の圧延形状比(無単位)
Sr2:最終段における圧延形状比(無単位)
D1:最終段より1段前のロール径(単位:mm)
D2:最終段のロール径(単位:mm)
t1:最終段より1段前の圧延開始時における板厚(単位:mm)
t2:最終段の圧延開始時における板厚(単位:mm)
tf:仕上げ圧延後の板厚(単位:mm)
FT1 *:最終段より1段前の換算圧延温度(単位:℃)
FT2 *:最終段の換算圧延温度(単位:℃)
FT1:最終段より1段前の圧延温度(単位:℃)
FT2:最終段の圧延温度(単位:℃)
仕上げ圧延の開始温度が1000℃未満であると、最終2段を除く前段での圧延によって加工された組織の再結晶が十分に起こらず、鋼板表面領域の集合組織が発達して、表面領域の集合組織を上記範囲に制御できない。したがって、仕上げ圧延の開始温度は1000℃以上とする。仕上げ圧延の開始温度は、好ましくは1050℃以上である。一方、仕上げ圧延の開始温度を1150℃超とすると、過度にオーステナイト粒が粗大化し、靱性を劣化させるので、仕上げ圧延の開始温度を1150℃以下とする。
本実施形態に係る熱延鋼板の製造では、多段仕上げ圧延における最終2段の熱延条件が重要となる。
最終段より1段前の圧延温度FT1が960℃未満であると、圧延によって加工された組織の再結晶が十分に起こらず、表面領域の集合組織を上記範囲に制御できない。したがって、圧延温度FT1は960℃以上とする。一方、圧延温度FT1が1015℃超であると、オーステナイト粒の粗大化などに起因して、加工組織の形成状態や再結晶挙動が変化するため、表面領域の集合組織を上記範囲に制御できない。したがって、圧延温度FT1は1015℃以下とする。
最終段より1段前の圧下率F1が11%以下であると、圧延によって鋼板へ導入されるひずみ量が不十分となって再結晶が十分に起こらず、表面領域の集合組織を上記範囲に制御できない。したがって、圧下率F1は11%超とする。一方、圧下率F1が23%超であると、結晶中の格子欠陥が過剰となって再結晶挙動が変化するため、表面領域の集合組織を上記範囲に制御できない。したがって、圧下率F1は23%以下とする。
なお、圧下率F1は以下のように計算される。
F1=(t1−t2)/t1×100
最終段の圧延温度FT2が930℃未満であると、オーステナイトの再結晶速度が著しく低下して、表面領域にて{110}<110>〜{110}<001>からなる方位群の発達を抑制することができず、表面領域の集合組織を上記範囲に制御できない。したがって、圧延温度FT2は930℃以上とする。一方、圧延温度FT2が995℃超であると、加工組織の形成状態や再結晶挙動が変化するため、表面領域の集合組織を上記範囲に制御できない。したがって、圧延温度FT2は995℃以下とする。
最終段の圧下率F2が11%以下であると、圧延によって鋼板へ導入されるひずみ量が不十分となって再結晶が十分に起こらず、表面領域の集合組織を上記範囲に制御できない。したがって、圧下率F2は11%超とする。一方、圧下率F2が21%超であると、結晶中の格子欠陥が過剰となって再結晶挙動が変化するため、表面領域の集合組織を上記範囲に制御できない。したがって、圧下率F2は21%以下とする。
なお、圧下率F2は以下のように計算される。
F2=(t2−tf)/t2×100
本パターンでは、仕上げ圧延完了後、20℃/秒以上の平均冷却速度で、巻取り温度450℃〜550℃まで冷却後、コイル状に巻き取った。
本パターンでは、仕上げ圧延完了後、20℃/秒以上の平均冷却速度で、600〜750℃の冷却停止温度範囲内まで冷却し、冷却停止温度範囲内で冷却を停止して2〜4秒保持後、さらに20℃/秒以上の平均冷却速度で、550℃以下の巻取り温度でコイル状に巻き取った。なお、冷却停止温度や保持時間は、以下のAr3温度を参考にして設定した。
Ar3(℃)=870−390C+24Si−70Mn−50Ni−5Cr−20Cu+80Mo
本パターンでは、仕上げ圧延完了後、20℃/秒以上の平均冷却速度で、100℃以下の巻取り温度まで冷却後、コイル状に巻き取った。
試材No.8は、Mn含有量が制御範囲外であったため、曲げ性や曲げ加工性の異方性が十分でなかった。
試材No.9は、C含有量が制御範囲外であったため、引張強度が十分でなかった。
試材No.15は、Ti含有量および集合組織形成パラメータωが制御範囲外であったため、集合組織を満たさず、曲げ性や曲げ加工性の異方性が十分でなかった。
試材No.19は、Nb含有量および集合組織形成パラメータωが制御範囲外であったため、集合組織を満たさず、曲げ性や曲げ加工性の異方性が十分でなかった。
試材No.31は、仕上圧延条件FT1およびFT2が制御範囲外であったため、集合組織を満たさず、曲げ性や曲げ加工性の異方性が十分でなかった。
試材No.33は、仕上圧延条件FT1およびFT2が制御範囲外であったため、集合組織を満たさず、曲げ性や曲げ加工性の異方性が十分でなかった。
試材No.35は、集合組織形成パラメータωが制御範囲外であったため、集合組織を満たさず、曲げ性や曲げ加工性の異方性が十分でなかった。
試材No.48は、Ti含有量および集合組織形成パラメータωが制御範囲外であったため、集合組織を満たさず、曲げ性や曲げ加工性の異方性が十分でなかった。
試材No.51は、Nb含有量および集合組織形成パラメータωが制御範囲外であったため、集合組織を満たさず、曲げ性や曲げ加工性の異方性が十分でなかった。
試材No.55は、仕上圧延条件FT1および集合組織形成パラメータωが制御範囲外であったため、集合組織を満たさず、曲げ性や曲げ加工性の異方性が十分でなかった。
試材No.58は、仕上圧延条件FT1および集合組織形成パラメータωが制御範囲外であったため、集合組織を満たさず、曲げ性や曲げ加工性の異方性が十分でなかった。
試材No.63は、集合組織形成パラメータωが制御範囲外であったため、集合組織を満たさず、曲げ性や曲げ加工性の異方性が十分でなかった。
試材No.66は、集合組織形成パラメータωが制御範囲外であったため、集合組織を満たさず、曲げ性や曲げ加工性の異方性が十分でなかった。
試材No.71は、集合組織形成パラメータωが制御範囲外であったため、集合組織を満たさず、曲げ性や曲げ加工性の異方性が十分でなかった。
試材No.74は、仕上圧延条件F1および集合組織形成パラメータωが制御範囲外であったため、集合組織を満たさず、曲げ性や曲げ加工性の異方性が十分でなかった。
試材No.79は、集合組織形成パラメータωが制御範囲外であったため、集合組織を満たさず、曲げ性や曲げ加工性の異方性が十分でなかった。
試材No.82は、集合組織形成パラメータωが制御範囲外であったため、集合組織を満たさず、曲げ性や曲げ加工性の異方性が十分でなかった。
試材No.87は、集合組織形成パラメータωが制御範囲外であったため、集合組織を満たさず、曲げ性や曲げ加工性の異方性が十分でなかった。
試材No.90は、集合組織形成パラメータωが制御範囲外であったため、集合組織を満たさず、曲げ性や曲げ加工性の異方性が十分でなかった。
試材No.95は、集合組織形成パラメータωが制御範囲外であったため、集合組織を満たさず、曲げ性や曲げ加工性の異方性が十分でなかった。
試材No.98は、集合組織形成パラメータωが制御範囲外であったため、集合組織を満たさず、曲げ性や曲げ加工性の異方性が十分でなかった。
試材No.103は、仕上げ圧延の開始温度および仕上圧延条件F1が制御範囲外であったため、集合組織を満たさず、曲げ性や曲げ加工性の異方性が十分でなかった。
試材No.110は、粗圧延板の厚さが制御範囲外であったため、集合組織を満たさず、曲げ性や曲げ加工性の異方性が十分でなかった。
試材No.113は、粗圧延板の厚さが制御範囲外であったため、集合組織を満たさず、曲げ性や曲げ加工性の異方性が十分でなかった。
試材No.114は、仕上圧延条件FT1が制御範囲外であったため、集合組織を満たさず、曲げ性や曲げ加工性の異方性が十分でなかった。
試材No.115は、仕上圧延条件FT2が制御範囲外であったため、集合組織を満たさず、曲げ性や曲げ加工性の異方性が十分でなかった。
試材No.116は、仕上圧延条件FT2が制御範囲外であったため、集合組織を満たさず、曲げ性や曲げ加工性の異方性が十分でなかった。
試材No.117は、仕上圧延条件F1が制御範囲外であったため、集合組織を満たさず、曲げ性や曲げ加工性の異方性が十分でなかった。
試材No.118は、仕上圧延条件F2が制御範囲外であったため、集合組織を満たさず、曲げ性や曲げ加工性の異方性が十分でなかった。
試材No.119は、仕上圧延条件F2が制御範囲外であったため、集合組織を満たさず、曲げ性や曲げ加工性の異方性が十分でなかった。
試材No.120は、仕上げ圧延の開始温度が制御範囲外であったため、集合組織を満たさず、曲げ性や曲げ加工性の異方性が十分でなかった。
試材No.121は、Si含有量、粗圧延板の厚さ、仕上げ圧延の開始温度、および仕上圧延条件F1が制御範囲外であったため、集合組織を満たさず、曲げ性や曲げ加工性の異方性が十分でなかった。
試材No.122は、仕上圧延条件F1およびF2が制御範囲外であったため、集合組織を満たさず、曲げ性や曲げ加工性の異方性が十分でなかった。
試材No.123は、仕上圧延条件FT1およびFT2が制御範囲外であったため、集合組織を満たさず、曲げ性や曲げ加工性の異方性が十分でなかった。
試材No.124は、粗圧延板の厚さ、仕上げ圧延の開始温度、仕上圧延条件F1、およびF2が制御範囲外であったため、集合組織を満たさず、曲げ性や曲げ加工性の異方性が十分でなかった。
Claims (3)
- 化学成分として、質量%で、
C:0.030%以上0.400%以下、
Si:0.050%以上2.5%以下、
Mn:1.00%以上4.00%以下、
sol.Al:0.001%以上2.0%以下、
Ti:0%以上0.20%以下、
Nb:0%以上0.20%以下、
B:0%以上0.010%以下、
V:0%以上1.0%以下、
Cr:0%以上1.0%以下、
Mo:0%以上1.0%以下、
Cu:0%以上1.0%以下、
Co:0%以上1.0%以下、
W:0%以上1.0%以下、
Ni:0%以上1.0%以下、
Ca:0%以上0.01%以下、
Mg:0%以上0.01%以下、
REM:0%以上0.01%以下、
Zr:0%以上0.01%以下、
を含み、
P:0.020%以下、
S:0.020%以下、
N:0.010%以下、
に制限し、残部が鉄および不純物からなり、
鋼板表面から板厚1/10までの範囲である表面領域にて、{110}<110>〜{110}<001>からなる方位群の平均極密度が0.5以上3.0以下であり、かつ前記方位群の極密度の標準偏差が0.2以上2.0以下であり、
引張強度が780MPa以上1370MPa以下である
ことを特徴とする熱延鋼板。 - 前記鋼板表面を基準として板厚3/8から板厚5/8までの範囲である中心領域にて、{334}<263>の結晶方位の極密度が1.0以上7.0以下である
ことを特徴とする請求項1に記載の熱延鋼板。 - 前記化学成分として、質量%で、
Ti:0.001%以上0.20%以下、
Nb:0.001%以上0.20%以下、
B:0.001%以上0.010%以下、
V:0.005%以上1.0%以下、
Cr:0.005%以上1.0%以下、
Mo:0.005%以上1.0%以下、
Cu:0.005%以上1.0%以下、
Co:0.005%以上1.0%以下、
W:0.005%以上1.0%以下、
Ni:0.005%以上1.0%以下、
Ca:0.0003%以上0.01%以下、
Mg:0.0003%以上0.01%以下、
REM:0.0003%以上0.01%以下、
Zr:0.0003%以上0.01%以下、
のうちの少なくとも1種を含有する
ことを特徴とする請求項1または2に記載の熱延鋼板。
Applications Claiming Priority (3)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP2018222296 | 2018-11-28 | ||
JP2018222296 | 2018-11-28 | ||
PCT/JP2019/045397 WO2020110855A1 (ja) | 2018-11-28 | 2019-11-20 | 熱延鋼板 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JP6750761B1 JP6750761B1 (ja) | 2020-09-02 |
JPWO2020110855A1 true JPWO2020110855A1 (ja) | 2021-02-15 |
Family
ID=70853240
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP2020516926A Active JP6750761B1 (ja) | 2018-11-28 | 2019-11-20 | 熱延鋼板 |
Country Status (6)
Country | Link |
---|---|
US (1) | US11939650B2 (ja) |
JP (1) | JP6750761B1 (ja) |
KR (1) | KR102473857B1 (ja) |
CN (1) | CN113166867B (ja) |
MX (1) | MX2021006059A (ja) |
WO (1) | WO2020110855A1 (ja) |
Families Citing this family (9)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
KR20220099570A (ko) * | 2019-12-23 | 2022-07-13 | 닛폰세이테츠 가부시키가이샤 | 열연 강판 |
US20230107809A1 (en) * | 2020-02-20 | 2023-04-06 | Nippon Steel Corporation | Hot-rolled steel sheet |
KR20220129061A (ko) * | 2020-05-13 | 2022-09-22 | 닛폰세이테츠 가부시키가이샤 | 핫 스탬프 성형체 |
US20230081832A1 (en) * | 2020-05-13 | 2023-03-16 | Nippon Steel Corporation | Steel sheet for hot stamping and hot-stamping formed body |
JP7469706B2 (ja) | 2020-09-30 | 2024-04-17 | 日本製鉄株式会社 | 高強度鋼板 |
WO2022185991A1 (ja) * | 2021-03-02 | 2022-09-09 | 日本製鉄株式会社 | 鋼板 |
US20240158881A1 (en) | 2021-03-31 | 2024-05-16 | Jfe Steel Corporation | High-strength steel sheet and method for manufacturing the same |
KR20240065114A (ko) * | 2021-10-14 | 2024-05-14 | 닛폰세이테츠 가부시키가이샤 | 열간 압연 강판 |
WO2023112763A1 (ja) * | 2021-12-15 | 2023-06-22 | 日本製鉄株式会社 | 熱延鋼板 |
Family Cites Families (12)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
ES2382811T3 (es) * | 2004-09-15 | 2012-06-13 | Nippon Steel Corporation | Procedimiento para producir una parte de alta resistencia |
JP4634915B2 (ja) * | 2004-11-15 | 2011-02-16 | 新日本製鐵株式会社 | 高ヤング率鋼板、それを用いた溶融亜鉛めっき鋼板、合金化溶融亜鉛めっき鋼板、高ヤング率鋼管、高ヤング率溶融亜鉛めっき鋼管、及び高ヤング率合金化溶融亜鉛めっき鋼管、並びにそれらの製造方法 |
JP5228447B2 (ja) | 2006-11-07 | 2013-07-03 | 新日鐵住金株式会社 | 高ヤング率鋼板及びその製造方法 |
JP5029749B2 (ja) | 2010-09-17 | 2012-09-19 | Jfeスチール株式会社 | 曲げ加工性に優れた高強度熱延鋼板およびその製造方法 |
JP5598225B2 (ja) | 2010-09-30 | 2014-10-01 | Jfeスチール株式会社 | 曲げ特性と低温靭性に優れた高強度熱延鋼板およびその製造方法 |
CA2827065C (en) | 2011-03-04 | 2016-01-26 | Nippon Steel & Sumitomo Metal Corporation | Hot-rolled steel sheet and method of producing the same |
TWI453286B (zh) | 2011-04-13 | 2014-09-21 | Nippon Steel & Sumitomo Metal Corp | 熱軋鋼板及其製造方法 |
MX361690B (es) | 2011-05-25 | 2018-12-13 | Nippon Steel & Sumitomo Metal Corp | Láminas de acero laminadas en frío y proceso para la producción de las mismas. |
JP5884476B2 (ja) | 2011-12-27 | 2016-03-15 | Jfeスチール株式会社 | 曲げ加工性に優れた高張力熱延鋼板およびその製造方法 |
RU2661692C2 (ru) | 2014-04-23 | 2018-07-19 | Ниппон Стил Энд Сумитомо Метал Корпорейшн | Горячекатаный стальной лист для прокатанной заготовки переменной толщины, прокатанная заготовка переменной толщины и способы для их производства |
JP6519016B2 (ja) | 2015-09-17 | 2019-05-29 | 日本製鉄株式会社 | 熱延鋼板及びその製造方法 |
JP6701954B2 (ja) | 2016-05-20 | 2020-05-27 | 日本製鉄株式会社 | 穴拡げ性と溶接部疲労特性に優れた高強度熱延鋼板及びその製造方法 |
-
2019
- 2019-11-20 MX MX2021006059A patent/MX2021006059A/es unknown
- 2019-11-20 JP JP2020516926A patent/JP6750761B1/ja active Active
- 2019-11-20 KR KR1020217015153A patent/KR102473857B1/ko active IP Right Grant
- 2019-11-20 WO PCT/JP2019/045397 patent/WO2020110855A1/ja active Application Filing
- 2019-11-20 CN CN201980077459.2A patent/CN113166867B/zh active Active
- 2019-11-20 US US17/295,298 patent/US11939650B2/en active Active
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
MX2021006059A (es) | 2021-07-06 |
CN113166867B (zh) | 2022-08-30 |
KR20210079342A (ko) | 2021-06-29 |
CN113166867A (zh) | 2021-07-23 |
KR102473857B1 (ko) | 2022-12-05 |
US20220389545A1 (en) | 2022-12-08 |
US11939650B2 (en) | 2024-03-26 |
JP6750761B1 (ja) | 2020-09-02 |
WO2020110855A1 (ja) | 2020-06-04 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
JP6798643B2 (ja) | 熱延鋼板 | |
JP6750761B1 (ja) | 熱延鋼板 | |
CA2851325C (en) | High-strength hot rolled steel sheet with excellent bendability and low-temperature toughness, and method for manufacturing the same | |
KR102544884B1 (ko) | 고강도 용융 아연 도금 강판 및 그의 제조 방법 | |
CN113366127B (zh) | 热轧钢板 | |
JP7317100B2 (ja) | 熱延鋼板 | |
JPWO2019103121A1 (ja) | 熱延鋼板及びその製造方法 | |
JP5051247B2 (ja) | 成形性と形状凍結性に優れた冷延鋼板およびその製造方法 | |
WO2021167079A1 (ja) | 熱延鋼板 | |
JP7280537B2 (ja) | 熱延鋼板 | |
KR102276740B1 (ko) | 연성 및 가공성이 우수한 고강도 강판 및 그 제조방법 | |
JP5534112B2 (ja) | 冷間圧延の素材用の熱延鋼板およびその製造方法 | |
WO2022070840A1 (ja) | 高強度鋼板 | |
JP6834506B2 (ja) | 高ヤング率極薄鋼鈑及びその製造方法 | |
US20240068066A1 (en) | Steel sheet | |
JP5239331B2 (ja) | 面内異方性が小さく、歪時効特性に優れた冷延鋼板およびその製造方法 | |
KR20200075332A (ko) | 고강도 고연성 강판 및 그 제조방법 | |
JPH05195080A (ja) | 深絞り用高強度鋼板の製造方法 |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
A621 | Written request for application examination |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A621 Effective date: 20200323 |
|
A871 | Explanation of circumstances concerning accelerated examination |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A871 Effective date: 20200323 |
|
A975 | Report on accelerated examination |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A971005 Effective date: 20200611 |
|
TRDD | Decision of grant or rejection written | ||
A01 | Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01 Effective date: 20200714 |
|
A61 | First payment of annual fees (during grant procedure) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A61 Effective date: 20200727 |
|
R151 | Written notification of patent or utility model registration |
Ref document number: 6750761 Country of ref document: JP Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R151 |