JPWO2018134872A1 - ホットスタンプ用鋼板 - Google Patents
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Abstract
Description
ベイナイト、フレッシュマルテンサイト及び焼戻しマルテンサイトの面積分率:合計で80%以上、
炭化物の数密度(個/μm2)と炭化物のうち旧オーステナイト粒内に析出した炭化物の割合との積:0.50以上、
で表される鋼組織を有することを特徴とするホットスタンプ用鋼板。
C含有量が0.27質量%以上0.60質量%以下であることを特徴とする(1)に記載のホットスタンプ用鋼板。
ビッカース硬さが500Hv以上であることを特徴とする(1)又は(2)に記載のホットスタンプ用鋼板。
めっき層を有することを特徴とする(1)〜(3)のいずれかに記載のホットスタンプ用鋼板。
ベイナイト、フレッシュマルテンサイト及び焼戻しマルテンサイトの面積分率が高いほど、ホットスタンプの加熱中に微細なオーステナイト(γ)が得やすく、ホットスタンプ成形体の旧γ粒が微細になる。ベイナイト、フレッシュマルテンサイト及び焼戻しマルテンサイトは、低温変態組織ともよばれる。ベイナイト、フレッシュマルテンサイト及び焼戻しマルテンサイトの面積分率が合計で80%未満では、ホットスタンプ成形体の旧γ粒が粗大になり、十分な破断特性が得られない。また、ベイナイト、フレッシュマルテンサイト及び焼戻しマルテンサイトの面積分率が80%以上であれば、必然的にパーライトの面積分率は20%未満であり、ホットスタンプ成形体に粗大炭化物が含まれにくくなる。従って、ベイナイト、フレッシュマルテンサイト及び焼戻しマルテンサイトの面積分率は合計で80%以上であり、好ましくは90%以上であり、より好ましくは100%である。相対的に、フェライト及びパーライトの面積分率は合計で20%未満であり、好ましくは10%以下であり、より好ましくは0%である。材料の機械的特性は組織又は相の体積分率に依存するが、鋼組織が等方的であれば、体積分率は面積分率と等価である。そして、面積分率は体積分率よりも簡易に測定することができる。そこで、本願では、面積分率を用いる。
炭化物は、γへの逆変態の核生成サイトとなり、炭化物の数密度が高いほど、ホットスタンプの加熱中に微細なγが得やすく、ホットスタンプ成形体の旧γ粒が微細になる。ホットスタンプ用鋼板の旧γ粒界も核生成サイトとなるため、旧γ粒界に析出した炭化物は核生成サイトの増加にほとんど寄与せず、旧γ粒内に析出した炭化物が旧γ粒界とは異なる核生成サイトとなり得る。そして、炭化物の数密度をT(個/μm2)、炭化物のうち旧γ粒内に析出した炭化物の割合をMとしたとき、これらの積(T×M)が0.50未満では、ホットスタンプ成形体の旧γ粒が粗大になり、十分な破断特性が得られない。従って、積(T×M)は0.50以上であり、好ましくは0.60以上であり、より好ましくは0.70以上である。積(T×M)の上限は制限されないが、10超となるホットスタンプ用鋼板を製造することは困難である。炭化物の粒径は限定されないが、粒径が0.5μm以上の粗大な炭化物の個数比率は0.15以下であることが好ましい。炭化物は、旧γ粒内に析出した炭化物又は旧γ粒界に析出した炭化物のいずれかに分類される。
Sγ=(I200f+I220f+I311f)/(I200b+I211b)×100
(I200f、I220f、I311fは、それぞれ面心立方格子(fcc)相の(200)、(220)、(311)の回折ピークの強度、I200b、I211bは、それぞれ体心立方格子(bcc)相の(200)、(211)の回折ピークの強度を示す。)
Cは、安価で強度の向上に大きく寄与する。C含有量が0.27%未満では、高価な元素が含有されていなければ、十分な強度、例えば1900MPa以上の強度を得にくい。従って、C含有量は、好ましくは0.27%以上であり、より好ましくは0.35%以上であり、更に好ましくは0.40%以上である。一方、C含有量が0.60%超では、ホットスタンプ成形体の耐遅れ破壊性が劣化することがある。また、十分な加工性が得られず、ホットスタンプ前の予成形が困難になることもある。従って、C含有量は、好ましくは0.60%以下であり、より好ましくは0.55%以下である。
Mnは、Ac3点を低下させてホットスタンプ用鋼板の焼入れ性を向上する。Mn含有量が0.50%未満では、十分な焼入れ性が得られないことがある。従って、Mn含有量は、好ましくは0.50%以上であり、より好ましくは1.00%以上である。一方、Mn含有量が5.00%超では、焼入れ前のホットスタンプ用鋼板の加工性が劣化することがあり、焼入れ前の予成形が困難になることがある。また、Mnの偏析に起因したバンド状組織が生じやすくなり、ホットスタンプ用鋼板の靭性が劣化することがある。従って、Mn含有量は、好ましくは5.00%以下である。
Siは、例えば鋼中に不純物として含有される。Si含有量が2.00%超では、Ac3点が過度に高く、焼入れの加熱を1200℃超で行わなければならなかったり、ホットスタンプ用鋼板の化成処理性及び亜鉛めっきのめっき性が低下したりすることがある。従って、Si含有量は、好ましくは2.00%以下であり、より好ましくは1.00%以下である。Siはホットスタンプ用鋼板の焼入れ性を高める作用を有するため、Siが含有されていてもよい。
Pは、例えば鋼中に不純物として含有される。Pは、ホットスタンプ用鋼板の加工性を劣化させたり、ホットスタンプ成形体の靱性を劣化させたりする。このため、P含有量は低ければ低いほどよい。特に、P含有量が0.030%超で、加工性及び靱性の低下が著しい。従って、P含有量は、好ましくは0.030%以下である。
Sは、例えば鋼中に不純物として含有される。Sは、ホットスタンプ用鋼板の成形性を劣化させたり、ホットスタンプ成形体の靱性を劣化させたりする。このため、S含有量は低ければ低いほどよい。特に、S含有量が0.0100%超で、成形性及び靱性の低下が著しい。従って、S含有量は、好ましくは0.0100%以下であり、より好ましくは0.0050%以下である。
sol.Alは、例えば鋼中に不純物として含有される。sol.Al含有量が0.100%超では、Ac3点が過度に高く、焼入れの加熱を1200℃超で行わなければならないことがある。従って、sol.Al含有量は、好ましくは0.100%以下である。sol.Alは、脱酸により鋼を健全化する作用を有するため、sol.Alが含まれていてもよい。
Nは、例えば鋼中に不純物として含有される。Nは、ホットスタンプ用鋼板の成形性を劣化させる。このため、N含有量は低ければ低いほどよい。特に、N含有量が0.0100%超で、成形性の低下が著しい。従って、N含有量は、好ましくは0.0100%以下である。
Bは、ホットスタンプ用鋼板の焼入れ性を向上する。従って、Bが含有されていてもよい。この効果を十分に得るために、B含有量は、好ましくは0.0001%以上である。その一方で、B含有量が0.0050%超では、上記の作用による効果は飽和して、コスト的に不利となる。従って、B含有量は、好ましくは0.005%以下である。
Crは、ホットスタンプ用鋼板の焼入れ性を向上する。従って、Crが含有されていてもよい。この効果を十分に得るために、Cr含有量は、好ましくは0.18%以上である。その一方で、Cr含有量が0.50%超では、焼入れ前のホットスタンプ用鋼板の加工性が劣化することがあり、焼入れ前の予成形が困難になることがある。従って、Cr含有量は、好ましくは0.50%以下である。
Moは、ホットスタンプ用鋼板の焼入れ性を向上する。従って、Moが含有されていてもよい。この効果を十分に得るために、Mo含有量は、好ましくは0.03%以上である。その一方で、Mo含有量が0.50%超では、焼入れ前のホットスタンプ用鋼板の加工性が劣化することがあり、焼入れ前の予成形が困難になることがある。従って、Mo含有量は、好ましくは0.50%以下である。
Ti、Nb及びVは、強化元素であり、析出物強化、フェライト結晶粒の成長抑制による細粒強化及び再結晶の抑制を通じた転位強化にて、ホットスタンプ用鋼板の強度の上昇に寄与する。この効果を十分に得るために、Ti含有量、Nb含有量及びV含有量は、いずれも好ましくは0.01%以上である。その一方で、Ti含有量、Nb含有量又はV含有量が0.100%超では、炭窒化物の析出が多くなり成形性が劣化することがある。従って、Ti含有量、Nb含有量及びV含有量は、いずれも好ましくは0.100%以下である。
Cu及びNiは、強度の向上に寄与する。この効果を十分に得るために、Cu含有量及びNi含有量は、いずれも好ましくは0.01%以上である。その一方で、Cu含有量又はNi含有量が1.000%超では、酸洗性、溶接性及び熱間加工性等が劣化することがある。従って、Cu含有量及びNi含有量は、いずれも好ましくは1.000%以下である。
ホットスタンプ用鋼板をシャー切断、レーザー切断又は打ち抜き加工等によりブランキングしてブランク材を形成する。本実施形態に係るホットスタンプ用鋼板のビッカース硬さは、例えば500Hv以上である。ビッカース硬さが高い場合は、レーザー切断を行うことが好ましい。
焼入れでは、ブランク材をAc3点以上1000℃以下の第3の温度まで2℃/秒以上の平均加熱速度で加熱し、ブランク材を第3の温度に0.1秒以上3分保持し、ブランク材を第3の温度から400℃以下の第4の温度まで冷却する。この冷却中に成形を行い、Ar3点から400℃までの温度域では、平均冷却速度を100℃/秒以上とする。ブランク材を第3の温度に保持することで、成形開始時の鋼組織がγ単相組織となり、その後の第4の温度までの冷却中に鋼組織の主相がマルテンサイトとなる。
Ac3点=910−203√[C]−30[Mn]−11[Cr]+44.7[Si]
+400[Al]+700[P]−15.2[Ni]−20[Cu]
+400[Ti]+104[V]+31.5[Mo]
Ar3点=901−325[C]+33[Si]
−92([Mn]+[Ni]/2+[Cr]/2+[Cu]/2+[Mo]/2)
表1に示す化学組成を有するスラブの熱間圧延を行って熱延鋼板を得た。表1に示す化学組成の残部はFe及び不純物である。熱間圧延では、開始温度を1200℃、仕上げ温度を900℃、巻取り温度を600℃とした。仕上げ温度から巻き取り温度までの冷却では、平均冷却速度を20℃/秒とした。その後、熱延鋼板に酸洗により脱スケール処理を施し、圧下率が60%の冷間圧延を行い、厚さが1.6mmの冷延鋼板を得た。次いで、電気加熱設備にて冷延鋼板の冷延板焼鈍を行った。冷延板焼鈍の条件を表2に示す。表2中の第1の温度域は加熱温度から100℃までの温度域であり、第2の温度域は100℃から冷却停止温度までの温度域である。冷延板焼鈍では、加熱温度までの平均加熱速度を500℃/秒とした。冷延板焼鈍後に冷延焼鈍鋼板の熱処理(再加熱)を行った。この熱処理の条件も表2に示す。
Δσa/Δεa=σa ・・・(式1)
第2の実験では、第1の実験における試験No.57、No.60、No.63及びNo.66と同様にして冷延鋼板を得、冷延鋼板の2回の冷延板焼鈍、熱処理(再加熱)及び焼入れを行った。1回目の冷延板焼鈍の条件、2回目の冷延板焼鈍の条件、熱処理(再加熱)の条件及び焼入れの条件を表6に示す。このようにして、種々のホットスタンプ成形体を製造した。
Claims (4)
- ベイナイト、フレッシュマルテンサイト及び焼戻しマルテンサイトの面積分率:合計で80%以上、
炭化物の数密度(個/μm2)と炭化物のうち旧オーステナイト粒内に析出した炭化物の割合との積:0.50以上、
で表される鋼組織を有することを特徴とするホットスタンプ用鋼板。 - C含有量が0.27質量%以上0.60質量%以下であることを特徴とする請求項1に記載のホットスタンプ用鋼板。
- ビッカース硬さが500Hv以上であることを特徴とする請求項1又は2に記載のホットスタンプ用鋼板。
- めっき層を有することを特徴とする請求項1乃至3のいずれか1項に記載のホットスタンプ用鋼板。
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