JPWO2016103623A1 - 深井戸向けコンダクターケーシング用高強度厚肉電縫鋼管およびその製造方法ならびに深井戸向け高強度厚肉コンダクターケーシング - Google Patents
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Abstract
Description
(1)敷設時に繰り返される湾曲変形で破断しないこと、
(2)自重に耐えるだけの強度を保持していること、
が要求される。コンダクターケーシングにおける湾曲変形時の破断を防止するために、とくに接続部における目違い等による応力集中を抑制することが重要であるとされている。そして、目違い等の抑制には、使用する鋼管の真円度の向上が挙げられる。
(1)質量%で、C:0.01〜0.12%、Si:0.05〜0.50%、Mn:1.0〜2.2%、P:0.03%以下、S:0.005%以下、Al:0.001〜0.10%、N:0.006%以下、Nb:0.010〜0.100%、Ti:0.001〜0.050%を含み、残部Fe及び不可避的不純物からなる組成と、体積率で90%以上のベイニティックフェライト相を主相とし、該主相と、体積率で10%以下(0%を含む)の第二相とからなり、前記ベイニティックフェライト相の平均粒径が10μm以下であり、かつ母材部において粒径:20nm未満の微細なNb析出物が、Nb換算で、全Nb量に対する比率(%)で、75%を超えて分散してなる組織と、を有し、かつ、次(1)式
真円度(%)={(鋼管の最大外径mmφ)−(鋼管の最小外径mmφ)}/(公称外径mmφ)×100 ‥‥(1)
で定義される鋼管端部の真円度が、0.6%以下であることを特徴とする深井戸向けコンダクターケーシング用高強度厚肉電縫鋼管。
(2)(1)において、前記組成に加えてさらに、質量%で、V:0.1%以下、Mo:0.5%以下、Cr:0.5%以下、Cu:0.5%以下、Ni:1.0%以下、B:0.0030%以下のうちから選ばれた1種または2種以上を含有する組成とすることを特徴とする深井戸向けコンダクターケーシング用高強度厚肉電縫鋼管。
(3)(1)または(2)において、前記組成に加えてさらに、質量%で、Ca:0.0005〜0.0050%、REM:0.0005〜0.0050%のうちから選ばれた1種または2種を含有する組成とすることを特徴とする深井戸向けコンダクターケーシング用高強度厚肉電縫鋼管。
(4)熱延鋼板を、ロール成形機により連続的にロール成形して、略円形断面のオープン管としたのち、該オープン管の端部同士を突き合わせ、該突き合わせた部位を、スクイズロールで圧接しながら、電縫溶接して電縫鋼管とし、ついで該電縫鋼管の電縫溶接部にインライン熱処理を施した後、縮径圧延する電縫鋼管の製造方法であって、前記熱延鋼板を、質量%で、C:0.01〜0.12%、Si:0.05〜0.50%、Mn:1.0〜2.2%、P:0.03%以下、S:0.005%以下、Al:0.001〜0.10%、N:0.006%以下、Nb:0.010〜0.100%、Ti:0.001〜0.050%を含み、残部Fe及び不可避的不純物からなる組成の鋼素材に、加熱温度:1150〜1250℃の温度域で60min以上均熱する加熱を施したのち、仕上圧延終了温度:750℃以上とする熱間圧延を施し、該熱間圧延終了後、板厚中央部温度で750℃〜650℃の温度域での平均冷却速度が8〜70℃/sとなるように加速冷却を施し、巻取温度:580℃超え700℃以下で巻き取る工程を施して製造された熱延鋼板とすることを特徴とする深井戸向けコンダクターケーシング用高強度厚肉電縫鋼管の製造方法。
(5)(4)において、前記ロール成形機が、複数のロールからなるケージロール群と、さらに複数のロールからなるフィンパス成形ロール群とからなるロール成形機であることを特徴とする深井戸向けコンダクターケーシング用高強度厚肉電縫鋼管の製造方法。
(6)(5)において、前記ケージロール群における下流側にインナーロールを配設し、成形途中の前記熱延鋼板の内壁側から2点以上の位置を押圧することを特徴とする深井戸向けコンダクターケーシング用高強度厚肉電縫鋼管の製造方法。
(7)(4)ないし(6)のいずれかにおいて、前記電縫溶接部のインライン熱処理が、該電縫溶接部を加熱温度:830〜1150℃に加熱したのち、板厚中央温度で800〜550℃の温度域での平均冷却速度が10〜70℃/sである冷却を行い、板厚中央温度で冷却停止温度:550℃以下の冷却停止温度まで冷却する処理であることを特徴とする深井戸向けコンダクターケーシング用高強度厚肉電縫鋼管の製造方法。
(8)(4)ないし(7)のいずれかにおいて、前記縮径圧延が、縮径率:0.2〜3.3%とする圧延であることを特徴とする深井戸向けコンダクターケーシング用高強度厚肉電縫鋼管の製造方法。
(9)(4)ないし(8)のいずれかにおいて、前記組成に加えてさらに、質量%で、V:0.1%以下、Mo:0.5%以下、Cr:0.5%以下、Cu:0.5%以下、Ni:1.0%以下、B:0.0030%以下のうちから選ばれた1種または2種以上を含有する組成とすることを特徴とする深井戸向けコンダクターケーシング用高強度厚肉電縫鋼管の製造方法。
(10)(4)ないし(9)のいずれかにおいて、前記組成に加えてさらに、質量%で、Ca:0.0005〜0.0050%、REM:0.0005〜0.0050%のうちから選ばれた1種または2種を含有する組成とすることを特徴とする深井戸向けコンダクターケーシング用高強度厚肉電縫鋼管の製造方法。
(11)(1)ないし(3)のいずれかに記載の深井戸向けコンダクターケーシング用高強度厚肉電縫鋼管の両管端に螺子部材を取り付けてなる深井戸向け高強度厚肉コンダクターケーシング。
Cは、鋼管の強度増加に寄与する重要な元素であり、所望の高強度を確保するためには0.01%以上の含有を必要とする。一方、0.12%を超えて多量に含有すると、溶接性が低下する。さらに、0.12%を超える多量のCの含有は、熱間圧延後の冷却時あるいは電縫溶接部のインライン熱処理時に、冷却が速い場合にマルテンサイトの生成を、冷却が遅い場合に多量のパーライトの生成を、容易にし、靭性低下や強度低下を招く恐れがある。このため、Cは0.01〜0.12%の範囲に限定した。なお、好ましくは0.03〜0.10%、より好ましくは0.03〜0.08%である。
Siは、固溶強化により、鋼管の強度増加に寄与する元素であり、このような効果を得て、所望の高強度を確保するためには0.05%以上の含有を必要とする。また、Siは、FeよりもO(酸素)との親和力が強く、電縫溶接時にMn酸化物とともに粘度の高い共晶酸化物を形成する。このため、0.50%を超えて過剰に含有すると、電縫溶接部の品質を劣化させる。このようなことから、Siは0.05〜0.50%の範囲に限定した。なお、好ましくは0.05〜0.30%である。
Mnは、鋼管の強度増加に寄与する元素であり、所望の高強度を確保するためには1.0%以上の含有を必要とする。一方、2.2%を超えて多量に含有すると、Cと同様に、マルテンサイトを生成しやすくし、溶接性を低下させる。このため、Mnは1.0〜2.2%の範囲に限定した。なお、好ましくは1.2〜2.0%である。
Pは、鋼中に不純物として存在し、しかも結晶粒界等に偏析し易く、靭性等の鋼管特性に悪影響を及ぼす元素であり、できるだけ低減することが好ましい。本発明では、0.03%までは許容できる。このようなことから、Pは0.03%以下に限定した。なお、好ましくは0.02%以下である。なお、過度の低減は、精錬コストの高騰を招くため、0.001%以上とすることが好ましい。
Sは、鋼中では、MnS等の粗大な硫化物系介在物として存在し、延性や靭性の低下を招くため、できるだけ低減することが望ましい。本発明では、0.005%までは許容できる。このようなことから、Sは0.005%以下に限定した。なお、好ましくは0.004%以下である。なお、過度の低減は、精錬コストの高騰を招くため、0.0001%以上とすることが好ましい。
Alは、鋼の脱酸剤として有用に作用する元素であり、このような効果を得るためには、0.001%以上含有する必要がある。一方、0.10%を超えて多量に含有すると、Al酸化物を生成し、鋼の清浄度を低下させる。このため、Alは0.001〜0.10%の範囲に限定した。なお、好ましくは0.005〜0.08%である。
Nは、鋼中では不可避的不純物として存在し、固溶してあるいは窒化物を形成して、鋼管の母材部あるいは電縫溶接部の靭性低下を招く。このため、できるだけ低減することが望ましい。本発明では、0.006%までは許容できる。このようなことから、Nは0.006%以下に限定した。
Nbは、本発明では重要な元素である。鋼素材(スラブ)加熱時に、鋼中にNb炭窒化物として存在し、オーステナイト粒の粗大化を抑制し、組織微細化に寄与する元素である。また、熱延鋼板中に微細Nb析出物として析出し、500℃超え600℃未満の溶接後熱処理時のマトリックスの回復・再結晶を抑制して、溶接後熱処理後の鋼管母材部の強度低下を防止する。このような効果を得るためには、0.010%以上の含有を必要とする。一方、0.100%を超える過剰の含有は、鋼管の靭性に悪影響を及ぼす。このため、Nbは0.010〜0.100%の範囲に限定した。なお、好ましくは、0.020〜0.080%である。
Tiは、Nと結合しTi窒化物を形成し、鋼管靭性に悪影響を及ぼすNを固定し、鋼管靭性を向上させる作用を有する。このような効果を得るためには、0.001%以上の含有を必要とする。一方、0.050%を超えて含有すると、鋼管靭性の著しい低下を招く。このため、Tiは0.001〜0.050%の範囲に限定した。なお、好ましくは0.005〜0.030%である。
V、Mo、Cr、Cu、Ni、Bはいずれも、焼入れ性向上を介して、鋼板の強度増加に寄与する元素であり、必要に応じて、選択して含有できる。これらの元素の含有は、とくに、板厚が16mm以上の厚肉の場合に、パーライト、ポリゴナルフェライトの生成を防止し、所望の強度、靭性を確保するうえで有効である。このような効果を得るためには、V:0.05%以上、Mo:0.05%以上、Cr:0.05%以上、Cu:0.05%以上、Ni:0.05%以上、B:0.0005%以上、含有することが望ましい。一方、V:0.1%、Mo:0.5%、Cr:0.5%、Cu:0.5%、Ni:1.0%、B:0.0030%、それぞれを超える含有は、溶接性および靱性の低下を招くとともに、材料コストの高騰を招くおそれがある。このため、含有する場合には、V:0.1%以下、Mo:0.5%以下、Cr:0.5%以下、Cu:0.5%以下、Ni:1.0%以下、B: 0.0030%以下に、それぞれ限定することが好ましい。なお、より好ましくはV:0.08%以下、Mo:0.45%以下、Cr:0.3%以下、Cu:0.35%以下、Ni:0.35%以下、B:0.0025%以下である。
Ca、REMはいずれも、伸展したMnS等の硫化物系介在物を球状の硫化物系介在物とする介在物の形態制御に寄与する元素であり、必要に応じて選択して含有できる。このような効果を得るためには、Ca、REMともに0.0005%以上含有する必要がある。一方、Ca、REMとも0.0050%を超えて含有すると、酸化物系介在物が増加し、靱性を低下させるおそれがある。このため、含有する場合には、Ca:0.0005〜0.0050%、REM:0.0005〜0.0050%の範囲に限定することが好ましい。
コンダクターケーシング用として所望の高強度、靭性を兼備させるために、本発明の電縫鋼管では、母材部および電縫溶接部ともに、体積率で90%以上のベイニティックフェライト相を主相とする組織を有する。ベイニティックフェライト相が90%未満では、すなわち主相以外の第二相が10%以上となり、所望の靭性を確保できなくなる。主相以外の第二相としては、パーライト、縮退パーライト、ベイナイト、マルテンサイトなどの硬質相が例示できる。このようなことから、主相であるベイニティックフェライト相の体積率は90%以上に限定した。なお、好ましくは95%以上である。
コンダクターケーシング用として所望の高強度、靭性を兼備させるために、本発明では、主相であるベイニティックフェライト相を平均粒径が10μm以下と微細な組織とする。平均粒径が10μmを超えて大きくなると、所望の高靭性を保持することができなくなる。このため、主相であるベイニティックフェライト相の平均粒径は10μm以下に限定した。なお、ここでいう「粒径」は、SEM/EBSD法で、隣接する結晶粒の間の方位差を求め、方位差が15°以内の領域の大きさをいうものとする。
粒径:20nm未満の微細なNb析出物(主として炭窒化物)は、500℃超え600℃未満の温度範囲で施される溶接後熱処理における回復・再結晶による降伏強さの低下を抑制する作用、すなわち優れた耐溶接後熱処理性を付与する作用、を有する。このため、本発明では、鋼管母材部に、粒径:20nm未満の微細なNb析出物を、Nb換算で、全Nb量に対する比率(%)で、75%超え、析出させる。微細なNb析出物の析出量が、Nb換算で、75%以下では、微細なNb析出物の析出量が不足し、所望の耐溶接後熱処理性を確保できなくなる。このため、粒径:20nm未満の微細なNb析出物量はNb換算で、全Nb量に対する比率(%)で、75%超えに限定した。
電縫鋼管端部の真円度が0.6%以下であれば、管端部にコネクタを円周溶接により接合する前に、切削・矯正処理を行なわずに接合部の目違い量は許容範囲となり、繰返し湾曲変形による破断の発生を抑制できる。電縫鋼管の真円度が0.6%を超えると、コネクタ(ねじ部材)との接合部の目違い量が大きくなり、埋設する際のパイプ自重や湾曲変形により接合部で破断する懸念が高まる。このようなことから、電縫鋼管の真円度は0.6%以下に限定した。なお、鋼管の真円度は、次(1)式
真円度(%)={(鋼管の最大外径mmφ)−(鋼管の最小外径mmφ)}/(公称外径mmφ)×100 ‥‥(1)
で定義される。鋼管の最大外径、最小外径は、レーザー変位計で連続的に計測することが望ましい。なお、止むを得ず手動で計測する場合には、少なくとも円周方向の32箇所で測定した値から決定するものとする。
熱延鋼板の靱性向上のためには、結晶粒の微細化が期待できる低い加熱温度とすることが好ましい。しかしながら、加熱温度が1150℃未満では、加熱温度が低すぎて、未溶解炭化物の固溶が進まず、API X80グレード以上の所望の高強度を確保できない場合がある。一方、加熱温度が1250℃を超える高温では、オーステナイト(γ)粒の粗大化が生じ、靭性が低下するうえ、スケール生成量の増加を招き、表面性状の悪化を招く恐れがあるとともに、エネルギーロスの増大を招き経済的に不利になる。このため、鋼素材の加熱温度は、1150〜1250℃の温度域の温度とした。なお、当該加熱温度での均熱保持は、60min以上とすることが、鋼素材の加熱温度均一化の観点からも好ましい。
仕上圧延終了温度が、750℃未満では、フェライト変態が開始し、生成した粗大なフェライトが加工されるため、強度の低下を招く。このため、仕上圧延終了温度は、750℃以上に限定した。なお、板厚中心温度で930℃以下の未再結晶温度域での圧下率を20%以上に調整することが好ましい。未再結晶温度域での圧下率を20%未満では、未再結晶温度域での圧下率が少なく、フェライトの核生成サイトが少なく、フェライト粒の微細化を達成できない恐れがある。そのため、未再結晶温度域での圧下率を20%以上に調整することが好ましい。なお、圧延機への負荷の観点から、未再結晶温度域での圧下率は95%以下とすることが好ましい。
750℃〜650℃の温度域での平均冷却速度が8℃/s未満では、冷却速度が遅く、生成する組織が、平均粒径が10μm超の粗大なポリゴナルフェライト相とパーライトとなり、ケーシング用として要求される靭性、強度を確保できなくなる。一方、平均冷却速度が70℃/sを超えると、マルテンサイト相が生成し、靭性が低下する恐れがある。そのため、750℃〜650℃の温度域での平均冷却速度を8〜70℃/sの範囲に限定した。なお、好ましくは10〜50℃/sである。上記した温度はいずれも、板厚中央部温度である。板厚中央部の温度は、伝熱解析により断面内の温度分布を計算し、その結果を実際の外面および内面の温度によって補正することにより求める。
巻取温度が700℃を超える高温では、粗大なNb炭窒化物(析出物)の析出量が増加し、500℃超え600℃未満で実施される溶接後熱処理における降伏強さの低下を防止できなくなる。一方、巻取温度が580℃以下では、微細なNb炭窒化物(析出物)の析出量が少なくなり、500℃超え600℃未満で実施される溶接後熱処理における降伏強さの低下を防止できなくなる。このため、巻取温度は580℃超え700℃以下の温度域の温度に限定した。巻取温度を上記した温度域に調整することにより、粒径:20nm未満の微細なNb析出物が、Nb換算で、全Nb量に対する比率(%)で、75%を超えて分散した組織を確保でき、500℃超え600℃未満で実施される溶接後熱処理における降伏強さの低下を防止できる。なお、巻取温度の好ましい範囲は600〜680℃である。上記した温度はいずれも、板表面温度である。
縮径率(%)={(縮径圧延前の管外周長さmm)−(縮径圧延後の管外周長さmm)}/(縮径圧延前の管外周長さmm)×100
を用いて算出するものとする。上記した縮径圧延を施すことにより、鋼管端部の真円度が、0.6%以下の高強度厚肉電縫鋼管とすることができる。
(1)組織観察
得られた電縫鋼管の母材部(電縫溶接部から円周方向に90°の位置)および電縫溶接部から、組織観察用試験片を採取した。母材部については管軸方向断面(L断面)の肉厚中央位置が、電縫溶接部については、管周方向断面(C断面)が観察面となるように研磨し、腐食(腐食液:ナイタール)した。走査型電子顕微鏡SEM(Scanning Electron Microscope)(倍率:1000倍)を用いて組織を観察し、少なくとも2視野で撮像した。得られた組織写真を用いて、画像解析し、組織の同定と、各相の分率を求めた。なお、同定した面積分率の値は、体積分率の値として扱った。
(2)引張試験
得られた電縫鋼管の母材部(電縫溶接部から円周方向に180°の位置)および電縫溶接部から、引張方向が管軸方向と直交する方向(C方向)となるように、ASTM A 370の規定に準拠して、板状引張試験片を採取し、引張特性(降伏強さYS、引張強さTS)を求めた。
(3)衝撃試験
得られた電縫鋼管の母材部(電縫溶接部から円周方向に90°の位置)および電縫溶接部から、ASTM A 370の規定に準拠して、試験片長手方向が円周方向(C方向)となるように、Vノッチ試験片を採取し、試験温度:−40℃でシャルピー衝撃試験を各3本実施し、吸収エネルギーvE−40(J)を求め、3本の平均値を当該鋼管のvE−40とした。
(4)溶接後熱処理試験
得られた電縫鋼管の母材部から試験材を採取し、採取した試験材を、表5に示す溶接後熱処理を想定した加熱温度に保持した熱処理炉に装入し、試験材の温度が(加熱温度−10℃)に到達した時点から、表5に示す所定の保持時間が経過した後、熱処理炉から取り出し、放冷した。熱処理済みの試験材から、引張方向が管軸方向と直交する方向(C方向)となるように、ASTM A 370の規定に準拠して、板状引張試験片を採取し、引張特性(降伏強さYS、引張強さTS)を求めた。
2 ロール成形機
3 溶接機
4 スクイズロール
5 電縫鋼管
6 ビード切削機
7 レベラ
8 サイザー
9 誘導加熱装置
10 冷却装置
11 温度計
Claims (11)
- 質量%で、
C :0.01〜0.12%、 Si:0.05〜0.50%、
Mn:1.0〜2.2%、 P :0.03%以下、
S :0.005%以下、 Al:0.001〜0.10%、
N :0.006%以下、 Nb:0.010〜0.100%、
Ti:0.001〜0.050%
を含み、残部Fe及び不可避的不純物からなる組成と、
体積率で90%以上のベイニティックフェライト相を主相とし、該主相と、体積率で10%以下(0%を含む)の第二相とからなり、前記ベイニティックフェライト相の平均粒径が10μm以下であり、かつ母材部において粒径:20nm未満の微細なNb析出物が、Nb換算で、全Nb量に対する比率(%)で、75%を超えて分散してなる組織と、
を有し、かつ、
下記(1)式で定義される鋼管端部の真円度が、0.6%以下であることを特徴とする深井戸向けコンダクターケーシング用高強度厚肉電縫鋼管。
記
真円度(%)={(鋼管の最大外径mmφ)−(鋼管の最小外径mmφ)}/(公称外径mmφ)×100 ‥‥(1) - 前記組成に加えてさらに、質量%で、V:0.1%以下、Mo:0.5%以下、Cr:0.5%以下、Cu:0.5%以下、Ni:1.0%以下、B:0.0030%以下のうちから選ばれた1種または2種以上を含有する組成とすることを特徴とする請求項1に記載の深井戸向けコンダクターケーシング用高強度厚肉電縫鋼管。
- 前記組成に加えてさらに、質量%で、Ca:0.0005〜0.0050%、REM:0.0005〜0.0050%のうちから選ばれた1種または2種を含有する組成とすることを特徴とする請求項1または請求項2に記載の深井戸向けコンダクターケーシング用高強度厚肉電縫鋼管。
- 熱延鋼板を、ロール成形機により連続的にロール成形して、略円形断面のオープン管としたのち,該オープン管の端部同士を突き合わせ、該突き合わせた部位を、スクイズロールで圧接しながら、電縫溶接して電縫鋼管とし、ついで該電縫鋼管の電縫溶接部にインライン熱処理を施した後、縮径圧延する電縫鋼管の製造方法であって、
前記熱延鋼板を、質量%で、
C :0.01〜0.12%、 Si:0.05-0.50%、
Mn:1.0〜2.2%、 P :0.03%以下、
S :0.005%以下、 Al:0.001〜0.10%、
N :0.006%以下、 Nb:0.010〜0.100%、
Ti:0.001〜0.050%
を含み、残部Fe及び不可避的不純物からなる組成の鋼素材に、
加熱温度:1150〜1250℃の温度域で60min以上均熱する加熱を施したのち、仕上圧延終了温度:750℃以上とする熱間圧延を施し、該熱間圧延終了後、板厚中央部温度で750℃〜650℃の温度域での平均冷却速度が8〜70℃/sとなるように加速冷却を施し、巻取温度:580℃超え700℃以下で巻き取る工程を施して製造された熱延鋼板とすることを特徴とする深井戸向けコンダクターケーシング用高強度厚肉電縫鋼管の製造方法。 - 前記ロール成形機が、複数のロールからなるケージロール群と、さらに複数のロールからなるフィンパス成形ロール群とからなるロール成形機であることを特徴とする請求項4に記載の深井戸向けコンダクターケーシング用高強度厚肉電縫鋼管の製造方法。
- 前記ケージロール群における下流側にインナーロールを配設し、成形途中の前記熱延鋼板の内壁側から2点以上の位置を押圧することを特徴とする請求項5に記載の深井戸向けコンダクターケーシング用高強度厚肉電縫鋼管の製造方法。
- 前記電縫溶接部のインライン熱処理が、該電縫溶接部を加熱温度:830〜1150℃に加熱したのち、板厚中央温度で800〜550℃の温度域での平均冷却速度が10〜70℃/sである冷却を行い、板厚中央温度で冷却停止温度:550℃以下の冷却停止温度まで冷却する処理であることを特徴とする請求項4ないし6のいずれかに記載の深井戸向けコンダクターケーシング用高強度厚肉電縫鋼管の製造方法。
- 前記縮径圧延が、縮径率:0.2〜3.3%とする圧延であることを特徴とする請求項4ないし7のいずれかに記載の深井戸向けコンダクターケーシング用高強度厚肉電縫鋼管の製造方法。
- 前記組成に加えてさらに、質量%で、V:0.1%以下、Mo:0.5%以下、Cr:0.5%以下、Cu:0.5%以下、Ni:1.0%以下、B:0.0030%以下のうちから選ばれた1種または2種以上を含有する組成とすることを特徴とする請求項4ないし8のいずれかに記載の深井戸向けコンダクターケーシング用高強度厚肉電縫鋼管の製造方法。
- 前記組成に加えてさらに、質量%で、Ca:0.0005〜0.0050%、REM:0.0005〜0.0050%のうちから選ばれた1種または2種を含有する組成とすることを特徴とする請求項4ないし9のいずれかに記載の深井戸向けコンダクターケーシング用高強度厚肉電縫鋼管の製造方法。
- 請求項1ないし3のいずれかに記載の深井戸向けコンダクターケーシング用高強度厚肉電縫鋼管の両管端に螺子部材を取り付けてなる深井戸向け高強度厚肉コンダクターケーシング。
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