JPWO2015053339A1 - ２，３，３，３−テトラフルオロプロペンの精製方法 - Google Patents

Abstract

２，３，３，３−テトラフルオロプロペン（ＨＦＯ−１２３４ｙｆ）と、ＨＦＯ−１２３４ｙｆと沸点が近い含フッ素化合物とを含む混合物から効率よくＨＦＯ−１２３４ｙｆを精製する方法を提供する。（ａ）沸点が−１４℃から−３０℃の含フッ素化合物（ただし、ＨＦＯ−１２３４ｙｆを除く。）とＨＦＯ−１２３４ｙｆとクロロメタンを含有する蒸留用組成物を準備する工程、（ｂ）ＨＦＯ−１２３４ｙｆおよびクロロメタンの共沸組成物または共沸様組成物を含有する留分が形成される蒸留に前記蒸留用組成物を供する工程、および（ｃ）前記留分から前記留分よりＨＦＯ−１２３４ｙｆ濃度が高い精製ＨＦＯ−１２３４ｙｆを得る工程を含むＨＦＯ−１２３４ｙｆの精製方法。

Description

本発明は、２，３，３，３−テトラフルオロプロペンの精製方法に関し、特には２，３，３，３−テトラフルオロプロペンと、２，３，３，３−テトラフルオロプロペンと沸点が近い含フッ素化合物と、を含む混合物から効率よく２，３，３，３−テトラフルオロプロペンを精製する方法に関する。

２，３，３，３−テトラフルオロプロペン（ＨＦＯ−１２３４ｙｆ）は、温室効果ガスである１，１，１，２−テトラフルオロエタン（ＨＦＣ−１３４ａ）に代わる新しい冷媒として、近年大きな期待が寄せられている。なお、本明細書において、ハロゲン化炭化水素については化合物名の後の括弧内にその化合物の略称を記すが、本明細書では必要に応じて化合物名に代えてその略称を用いる。

ＨＦＯ−１２３４ｙｆの製造方法としては、例えば、クロロフルオロカーボン類を含む原料から熱分解を伴う１回の反応でＨＦＯ−１２３４ｙｆを製造する方法が提案されている。このような方法として、例えば、特許文献１には、クロロメタン（Ｒ４０）とクロロジフルオロメタン（Ｒ２２）との混合物を熱媒体の存在下で加熱分解して、ＨＦＯ−１２３４ｙｆを得る方法が提示されている。

このような熱分解を伴う反応では、目的物質のＨＦＯ−１２３４ｙｆ以外に多種の類似化合物が副生物として生成されることが知られている。通常、反応生成物からの副生物の除去は沸点差を利用して蒸留で行われるが、ＨＦＯ−１２３４ｙｆと共沸組成物を形成することが知られている３，３，３−トリフルオロプロペン（ＨＦＯ−１２４３ｚｆ）（特許文献２参照）や、ＨＦＯ−１２３４ｙｆと沸点が近い化合物については、一般的な蒸留塔での除去は困難であり、これらを効率よく除去する方法が求められていた。

一方、特許文献３には、ＨＦＯ−１２３４ｙｆとフッ化水素が共沸組成物および共沸様組成物を形成することが記載されており、これを利用して、共沸蒸留によりＨＦＯ−１２３４ｙｆと１，１，１，２，２−ペンタフルオロプロパン（ＨＦＣ−２４５ｃｂ）を分離する技術が記載されている。なお、ＨＦＣ−２４５ｃｂは気相脱フッ化水素によるＨＦＯ−１２３４ｙｆの製造のための出発原料として知られており、得られる反応生成物に含まれるＨＦＯ−１２３４ｙｆと未反応原料のＨＦＣ−２４５ｃｂの分離のために上記分離技術が適用されている。

しかしながら、フッ化水素を含む組成物を用いて共沸蒸留を行うには、蒸留塔や配管を含む蒸留設備全体を耐フッ化水素仕様にする必要があり、設備面での負荷が大きく、またハンドリングも容易ではなく、効率の点で問題であった。

特許第５２０１２８４号公報 特表２０１２−５０８３０６号公報 特表２００９−５１３７１９号公報

本発明は、上記観点からなされたものであり、２，３，３，３−テトラフルオロプロペンと、２，３，３，３−テトラフルオロプロペンと沸点が近い含フッ素化合物と、を含む混合物から効率よく２，３，３，３−テトラフルオロプロペンを精製する方法を提供することを目的とする。

本発明は、以下の（ａ）工程から（ｃ）工程を含む２，３，３，３−テトラフルオロプロペン（ＨＦＯ−１２３４ｙｆ）の精製方法を提供する。
（ａ）沸点が−１４〜−３０℃の含フッ素化合物（ただし、ＨＦＯ−１２３４ｙｆを除く。）とＨＦＯ−１２３４ｙｆとクロロメタン（Ｒ４０）を含有する蒸留用組成物を準備する工程、
（ｂ）ＨＦＯ−１２３４ｙｆおよびＲ４０の共沸組成物または共沸様組成物を含有する留分が形成される蒸留に前記蒸留用組成物を供する工程、および
（ｃ）前記留分から前記留分よりＨＦＯ−１２３４ｙｆ濃度が高い精製ＨＦＯ−１２３４ｙｆを得る工程。
なお、本明細書において、特に断りのない限り、化合物の沸点は常圧（１．０１３×１０^５Ｐａ）における沸点を示す。

本発明によれば、ＨＦＯ−１２３４ｙｆと、ＨＦＯ−１２３４ｙｆと沸点が近い含フッ素化合物とを含む混合物から効率よくＨＦＯ−１２３４ｙｆを精製することができる。

以下、本発明の実施の形態について説明する。
本発明のＨＦＯ−１２３４ｙｆの精製方法は、ＨＦＯ−１２３４ｙｆとＨＦＯ−１２３４ｙｆ（沸点：−２９℃）と沸点の近い化合物、具体的には、沸点が−１４℃から−３０℃の含フッ素化合物（ただし、ＨＦＯ−１２３４ｙｆを除く。以下、含フッ素化合物（Ａ）ということもある。）とを含む混合物からＨＦＯ−１２３４ｙｆを精製することを目的とする方法であって、ＨＦＯ−１２３４ｙｆとＲ４０が共沸することに基づく共沸蒸留を利用した以下の（ａ）工程から（ｃ）工程を含む精製方法である。

（ａ）含フッ素化合物（Ａ）とＨＦＯ−１２３４ｙｆとＲ４０とを含有する蒸留用組成物を準備する工程（以下、「蒸留準備工程」ともいう。）
（ｂ）ＨＦＯ−１２３４ｙｆおよびＲ４０の共沸組成物または共沸様組成物を含有する留分が形成される蒸留に前記蒸留用組成物を供する工程（以下、「共沸蒸留工程」ともいう。）
（ｃ）前記留分から前記留分よりＨＦＯ−１２３４ｙｆ濃度が高い精製ＨＦＯ−１２３４ｙｆを得る工程（以下、「濃縮工程」ともいう。）

上記（ａ）工程から（ｃ）工程を含む本発明のＨＦＯ−１２３４ｙｆの精製方法によれば、通常の蒸留等により分離が困難であったＨＦＯ−１２３４ｙｆと含フッ素化合物（Ａ）を含む混合物（以下、「粗ＨＦＯ−１２３４ｙｆ」ということもある。）から、ＨＦＯ−１２３４ｙｆと含フッ素化合物（Ａ）を効率よく分離することができる。すなわち、本発明の精製方法によれば、得られる精製ＨＦＯ−１２３４ｙｆにおける含フッ素化合物（Ａ）に対するＨＦＯ−１２３４ｙｆの割合（以下、「ＨＦＯ−１２３４ｙｆ／含フッ素化合物（Ａ）」で示すこともある。）を、粗ＨＦＯ−１２３４ｙｆにおける、ＨＦＯ−１２３４ｙｆ／含フッ素化合物（Ａ）、より高めることができる。

言い換えれば、本明細書における精製ＨＦＯ−１２３４ｙｆとは、以下に説明する粗ＨＦＯ−１２３４ｙｆとの関係において、得られる精製ＨＦＯ−１２３４ｙｆにおけるＨＦＯ−１２３４ｙｆ／含フッ素化合物（Ａ）が、用いた粗ＨＦＯ−１２３４ｙｆにおけるＨＦＯ−１２３４ｙｆ／含フッ素化合物（Ａ）に比べて高い、ＨＦＯ−１２３４ｙｆを含む混合物またはＨＦＯ−１２３４ｙｆ純品を意味する。

なお、本発明の方法においては、粗ＨＦＯ−１２３４ｙｆがＲ４０を含有する場合は粗ＨＦＯ−１２３４ｙｆをそのまま蒸留用組成物として用いて、または粗ＨＦＯ−１２３４ｙｆがＲ４０を含有しない場合は粗ＨＦＯ−１２３４ｙｆにＲ４０を添加して蒸留用組成物とすることで、ＨＦＯ−１２３４ｙｆとＲ４０が共沸することに基づく共沸蒸留が実行可能である。上記いずれの場合であっても蒸留用組成物におけるＨＦＯ−１２３４ｙｆ／含フッ素化合物（Ａ）は、粗ＨＦＯ−１２３４ｙｆのおけるそれと等しい。

したがって、本発明の精製方法によれば、精製ＨＦＯ−１２３４ｙｆにおけるＨＦＯ−１２３４ｙｆ／含フッ素化合物（Ａ）を、蒸留用組成物におけるＨＦＯ−１２３４ｙｆ／含フッ素化合物（Ａ）より高めることができるともいえる。本発明の製造方法によれば、ＨＦＯ−１２３４ｙｆと含フッ素化合物（Ａ）を含む混合物から効率よく精製ＨＦＯ−１２３４ｙｆを得ることができる。

ここで、ＨＦＯ−１２３４ｙｆとＲ４０が共沸することはこれまで知られておらず、本発明者らが新たに見出し、本発明の精製方法に適用したものである。すなわち、本発明者らは、設備等に負荷を与えハンドリングも困難なフッ化水素に代わってＨＦＯ−１２３４ｙｆと共沸する化合物であって、設備等に負荷が少なくハンドリングも容易な化合物を探索した。その結果、Ｒ４０が上記条件を満たすとともに、得られるＲ４０とＨＦＯ−１２３４ｙｆの共沸組成物または共沸様組成物が、ＨＦＯ−１２３４ｙｆおよびＲ４０のいずれの沸点よりも低い温度で沸騰する、すなわち最低共沸することを確認した。

これにより、ＨＦＯ−１２３４ｙｆとＨＦＯ−１２３４ｙｆと沸点が近い化合物を含む混合物にＲ４０を存在させて、すなわち該混合物がＲ４０を含む場合はこれをそのまま、Ｒ４０を含まない場合はＲ４０を加えて、蒸留用の組成物として共沸蒸留を行い、該組成物から共沸組成物または共沸様組成物としてＨＦＯ−１２３４ｙｆを分離し、さらに該共沸組成物または共沸様組成物からＨＦＯ−１２３４ｙｆを分離する本発明のＨＦＯ−１２３４ｙｆの精製方法に至った。以下、ＨＦＯ−１２３４ｙｆとＲ４０の共沸組成物または共沸様組成物について説明する。

共沸組成物は、液相の気化により生成される気相が、気化される液相と同一の組成を有する組成物、または、気相の液化により生成される液相が、液化される気相と同一の組成を有する組成物として定義される。よって、共沸組成物は、蒸発、凝縮を繰り返した場合の組成の変動がなく、組成の変化を伴わずに蒸留および／または還流されうる。共沸組成物の組成は、液相における組成と気相における組成が等しい、すなわち比揮発度が１．００となる組成として求められる。ただし、共沸組成物の組成は圧力条件により変化しうる。

ＨＦＯ−１２３４ｙｆとＲ４０からなる組成物は、ゲージ圧０．５ＭＰａの条件下では、ＨＦＯ−１２３４ｙｆが５７モル％、Ｒ４０が４３モル％の組成で共沸する。このＨＦＯ−１２３４ｙｆとＲ４０の共沸組成は、ゲージ圧０．５ＭＰａの条件下で、下記式（１）で示される比揮発度が１．００となる組成であり、以下のようにして求められる。また、ＨＦＯ−１２３４ｙｆとＲ４０の共沸組成物の沸点は、該圧力ゲージ圧０．５ＭＰａにおいて１８．０℃である。

（比揮発度を求める式）
比揮発度＝（気相部におけるＨＦＯ−１２３４ｙｆのモル％／気相部におけるＲ４０のモル％）／（液相部におけるＨＦＯ−１２３４ｙｆのモル％／液相部におけるＲ４０のモル％） …（１）

所定の組成のＨＦＯ−１２３４ｙｆとＲ４０の混合物を、５００ｍＬの圧力計付きオートクレーブに入れ、圧力がゲージ圧で０．５ＭＰａとなるように外部ヒータによって徐々に加熱する。オートクレーブ内の圧力がゲージ圧で０．５ＭＰａとなってから一定時間保持してオートクレーブ内の組成を安定化させた後、気相および液相からサンプルを採取する。気相および液相の各サンプル中のＨＦＯ−１２３４ｙｆとＲ４０をガスクロマトグラフィーで分析し各サンプルにおけるＨＦＯ−１２３４ｙｆとＲ４０の組成を得る。得られた組成を上記の式（１）に挿入して比揮発度を求める。

この操作をオートクレーブに仕込む混合物中のＨＦＯ−１２３４ｙｆとＲ４０の組成を変えて行い、比揮発度が１．００となる組成を求めゲージ圧０．５ＭＰａにおける共沸組成を得る。なお、常圧でのＨＦＯ−１２３４ｙｆとＲ４０の共沸組成は上記で得られた共沸組成の実験値と既知の熱力学特性・計算熱力学特性を用いたシミュレーションにより、液相側のＨＦＯ−１２３４ｙｆの含有割合が５７モル％、Ｒ４０の含有割合が４３モル％と計算される。また、ＨＦＯ−１２３４ｙｆとＲ４０の共沸組成物の沸点は、常圧において−３２℃と算出できる。

ここで、一般的に、共沸組成を形成する組成物において、共沸組成に近似する組成の組成物は、共沸に近い挙動を示す共沸様組成物とされる。すなわち、共沸様組成物は、蒸発または凝縮されたときに分画されない傾向を有し、液相の気化により生成される気相の組成が、気化される液相の組成と、または、気相の液化により生成される液相の組成が、液化される気相の組成と、略同一である。したがって、共沸様組成物は組成の変化をほとんど伴わずに蒸留および／または還流されうる。

ＨＦＯ−１２３４ｙｆとＲ４０の共沸様組成物の組成範囲としては、具体的には、通常の蒸留条件において、該組成物が組成的な変化をほとんど伴わずに蒸留および／または還流される範囲が好ましい。組成物が組成的な変化をほとんど伴わずに蒸留および／または還流される組成範囲は、例えば、所定の圧力における比揮発度が１．００±αとなる範囲として規定できる。

ＨＦＯ−１２３４ｙｆとＲ４０の共沸様組成物の組成範囲としては、具体的には、所定の圧力において、比揮発度が１．００±０．２０となる範囲が好ましい。所定の圧力において、例えば、ゲージ圧０．５ＭＰａにおいて、比揮発度が１．００±０．２０となるＨＦＯ−１２３４ｙｆとＲ４０の組成範囲は、上記共沸組成を求める場合と同様にして、ゲージ圧０．５ＭＰａの条件下でＨＦＯ−１２３４ｙｆとＲ４０の組成を漸次変化させながら気相と液相における両化合物のモル％を測定することで求められる。

このような方法で求められる、ゲージ圧０．５ＭＰａにおける、比揮発度が１．００±０．２０の範囲の、ＨＦＯ−１２３４ｙｆとＲ４０の共沸様組成物の組成は、Ｒ４０に対するＨＦＯ−１２３４ｙｆのモル比（以下、「ＨＦＯ−１２３４ｙｆ／Ｒ４０」と示すこともある。）の範囲で、４１/５９〜８５/１５である。また、圧力がゲージ圧０．５ＭＰａの条件において、上記組成範囲のＨＦＯ−１２３４ｙｆとＲ４０からなる共沸様組成物は、沸点が１８〜１９℃である。

なお、常圧での比揮発度が１．００±０．２０となる範囲のＨＦＯ−１２３４ｙｆとＲ４０の共沸様組成物の組成範囲は、上記で得られたゲージ圧０．５ＭＰａにおける共沸様組成物の組成の実験値と既知の熱力学特性・計算熱力学特性を用いたシミュレーションにより、液相側のＨＦＯ−１２３４ｙｆ／Ｒ４０の範囲として４６／５４〜７３／２７と計算される。また、常圧において、上記組成範囲のＨＦＯ−１２３４ｙｆとＲ４０からなる共沸様組成物は、沸点が−３１〜−３２℃と算出できる。

同様にして、各種圧力（ゲージ圧）における既知の熱力学特性・計算熱力学特性を用いたシミュレーションによるＨＦＯ−１２３４ｙｆとＲ４０の共沸組成および共沸様組成物の組成範囲を算出した。結果を、常圧およびゲージ圧０．５ＭＰａの結果と併せて表１に示す。なお、共沸様組成物は、上記の共沸組成物とほぼ同等に取り扱える。以下の説明において共沸様組成物は、共沸組成物を含むものとして記載する。

以下、ＨＦＯ−１２３４ｙｆとＲ４０からなる共沸様組成物の性質を利用した本発明のＨＦＯ−１２３４ｙｆの精製方法を工程ごとに説明する。
（ａ）蒸留準備工程
（ａ）工程は、含フッ素化合物（Ａ）とＨＦＯ−１２３４ｙｆとＲ４０を含有する蒸留用組成物を準備する工程である。
本発明の精製方法は、少なくとも含フッ素化合物（Ａ）とＨＦＯ−１２３４ｙｆを含む粗ＨＦＯ−１２３４ｙｆを対象にできる。本発明の精製方法は、精製対象とされる粗ＨＦＯ−１２３４ｙｆに比べて、ＨＦＯ−１２３４ｙｆに対する含フッ素化合物（Ａ）の割合が減少された精製ＨＦＯ−１２３４ｙｆを得る方法である。

含フッ素化合物（Ａ）は沸点が−１４から−３０℃の含フッ素化合物（ただし、ＨＦＯ−１２３４ｙｆを除く。）であって、例えば、ＨＦＯ−１２３４ｙｆを従来公知の製造方法で製造する際に使用する原料の未反応物や、製造過程で生成される中間体、副生物等が挙げられる。また、含フッ素化合物（Ａ）とＨＦＯ−１２３４ｙｆを含む粗ＨＦＯ−１２３４ｙｆとして、具体的には、ＨＦＯ−１２３４ｙｆを従来公知の製造方法で製造して得られる反応生成物や、これを通常の方法で精製した粗精製物等が挙げられる。

含フッ素化合物（Ａ）として、具体的には、表２にそれぞれの沸点が示される、３，３−ジフルオロプロペン（ＨＦＯ−１２５２ｚｆ）、ジクロロジフルオロメタン（ＣＦＣ−１２）、ヘキサフルオロプロペン（ＨＦＰ）、クロロトリフルオロエチレン（ＣＴＦＥ）、ヘキサフルオロアセトン、ヘキサフルオロプロピレンオキサイド（ＨＦＰＯ）、１，１，１，２−テトラフルオロエタン（ＨＦＣ−１３４ａ）、１，２−ジフルオロエチレン（Ｚ）（ＨＦＯ−１１３２（Ｚ））、１−クロロ−１−フルオロエチレン（ＨＣＦＯ−１１３１ａ）、３，３，３−トリフルオロプロペン（ＨＦＯ−１２４３ｚｆ）、１，１−ジフルオロエタン（ＨＦＣ−１５２ａ）、１−クロロ−１−フルオロエタン（ＨＦＣ−１５１ａ）、１−フルオロプロペン（Ｚ／Ｅ）（ＨＦＣ−１２６１ｚｅ（Ｚ／Ｅ））、２−フルオロプロペン（ＨＦＣ−１２６１ｙｆ）、１，１，２，２−テトラフルオロエタン（ＨＦＣ−１３４）、１，１，２，３，３−ペンタフルオロプロペン（ＨＦＯ−１２２５ｙｃ）、１，１，３，３，３−ペンタフルオロプロペン（ＨＦＯ−１２２５ｚｃ）、１，２，３，３，３−ペンタフルオロプロペン（Ｚ／Ｅ）（ＨＦＯ−１２２５ｙｅ（Ｚ／Ｅ））、１，３，３，３−テトラフルオロプロペン（Ｚ／Ｅ）（ＨＦＯ−１２３４ｚｅ（Ｚ／Ｅ））、１，１，１，２，２−ペンタフルオロプロパン（ＨＦＣ−２４５ｃｂ）、１−クロロ−２，２−ジフルオロエチレン（ＨＣＦＯ−１１２２）、１，１，１，２，３，３，３−ヘプタフルオロプロパン（ＨＦＣ−２２７ｅａ）および１，１，１，２，２，３，３−ヘプタフルオロプロパン（ＨＦＣ−２２７ｃａ）から選ばれる少なくとも１種が挙げられる。

なお、含フッ素化合物（Ａ）において、化合物名の後ろに（Ｚ）または（Ｅ）等の表記があるものは、幾何異性体のＺ体またはＥ体であることを示す。なお、表２において、幾何異性体を有する化合物についてＥ体とＺ体に沸点の差がない場合は、化合物名の後ろに（Ｚ／Ｅ）と表示した。

表２に示すような沸点が−１４から−３０℃の含フッ素化合物（Ａ）であれば、ＨＦＯ−１２３４ｙｆとＲ４０の共沸様組成物の沸点範囲との沸点差が十分であり、ＨＦＯ−１２３４ｙｆとＲ４０の共沸様組成物との分留が可能である。また、含フッ素化合物（Ａ）は、通常の蒸留では容易に分離できない程度にＨＦＯ−１２３４ｙｆ（−２９℃）の沸点と沸点が近く、精製効率の点で有利である。

なお、含フッ素化合物（Ａ）については、沸点が−１９から−３０℃の含フッ素化合物（Ａ）の場合に、より本発明の方法における精製効率に係る効果が顕著であり、沸点が−１９から−２８℃の含フッ素化合物（Ａ）の場合に、特に本発明の方法における精製効率に係る効果が顕著である。

また、例えば、含フッ素化合物（Ａ）以外の化合物で沸点が−１４から−３０℃の化合物が粗ＨＦＯ−１２３４ｙｆに含有される場合、含フッ素化合物（Ａ）と同様に、ＨＦＯ−１２３４ｙｆとＲ４０の共沸様組成物との分留が可能である。

このような化合物として、例えばジアゾメタン（ＣＨ_２−Ｎ_２、−２３℃）、ジメチルシラン（ＣＨ_３−ＳｉＨ_２−ＣＨ_３、−２２℃）、ジシアン（ＮＣ−ＣＮ、−２１℃）、エチニルメチルエーテル（ＣＨ≡Ｃ−Ｏ−ＣＨ_３、−１７℃）、塩化ビニル（ＣＨ_２＝ＣＨＣｌ、−１４℃）、クロロアセチレン（Ｃｌ−Ｃ≡Ｃ−Ｈ、−３０℃）、ジメチルエーテル（ＣＨ_３−Ｏ−ＣＨ_３、−２４℃）、ホルムアルデヒド（Ｈ−Ｃ（Ｏ）−Ｈ、−１９℃）等が挙げられる。

なお粗ＨＦＯ−１２３４ｙｆが、−１４℃から−３０℃の沸点を有する化合物に加えて、さらに、−１４℃を超える沸点を有する化合物を含む場合は、これらの化合物についても本発明の精製方法により、ＨＦＯ−１２３４ｙｆとの分離が可能である。

なお、特許文献１において、ＨＦＯ−１２４３ｚｆはＨＦＯ−１２３４ｙｆと共沸するとされており、その共沸様組成物の沸点は約１４ｐｓｉａ〜約２３０ｐｓｉａ（約０．１ＭＰａ〜約１．６ＭＰａ）において約−３０℃〜約６６℃とされる。ただし、ＨＦＯ−１２４３ｚｆとＨＦＯ−１２３４ｙｆに加えてＲ４０を含む本発明の方法による蒸留用組成物においては、ＨＦＯ−１２３４ｙｆとＲ４０が共沸様組成物を形成して、通常の蒸留によってこれを含む留分として分留されることから、ＨＦＯ−１２３４ｙｆとＨＦＯ−１２４３ｚｆとは容易に分離できる。これは、ＨＦＯ−１２３４ｙｆとＲ４０との共沸様組成物の沸点が、ＨＦＯ−１２３４ｙｆとＨＦＯ−１２４３ｚｆとの共沸様組成物の沸点よりも低いことによるものである。

ここで、（ａ）工程において蒸留用組成物を準備するとは、例えば、上に説明したようなＨＦＯ−１２３４ｙｆの製造過程で得られる粗ＨＦＯ−１２３４ｙｆにおいて、該粗ＨＦＯ−１２３４ｙｆがＲ４０を含む場合には、その粗ＨＦＯ−１２３４ｙｆをそのまま蒸留用組成物とすることを含む。また、同様に粗ＨＦＯ−１２３４ｙｆがＲ４０を含まない場合には、粗ＨＦＯ−１２３４ｙｆにＲ４０を加えることで、蒸留用組成物が準備される。

（ａ）工程で準備される蒸留用組成物が含有する含フッ素化合物（Ａ）、ＨＦＯ−１２３４ｙｆおよびＲ４０のそれぞれの含有量は特に制限されない。本発明の精製方法においては、（ｂ）工程の蒸留により、該蒸留用組成物からＨＦＯ−１２３４ｙｆとＲ４０の共沸様組成物が形成され、これを含む留分として分留される。ここで、該共沸様組成物は、蒸留用組成物においてＨＦＯ−１２３４ｙｆとＲ４０がどのような割合で含有されていても形成可能である。そのため、（ａ）工程で準備される蒸留用組成物におけるＨＦＯ−１２３４ｙｆおよびＲ４０のそれぞれの含有量は特に制限されない。

しかしながら、蒸留用組成物が含有するＨＦＯ−１２３４ｙｆを効率よく精製するためには、（ｂ）工程において蒸留用組成物中のＨＦＯ−１２３４ｙｆの略全量を、共沸様組成物を含む留分として分留することが好ましい。

そのために、蒸留用組成物中のＨＦＯ−１２３４ｙｆ／Ｒ４０は、所定の蒸留圧力における共沸様組成物のＨＦＯ−１２３４ｙｆ／Ｒ４０の上限以下であることが好ましく、共沸組成物のＨＦＯ−１２３４ｙｆ／Ｒ４０以下であることがより好ましい。ＨＦＯ−１２３４ｙｆ／Ｒ４０が当該圧力における共沸様組成物のＨＦＯ−１２３４ｙｆ／Ｒ４０の上限以下であれば、通常の蒸留において蒸留用組成物中のＨＦＯ−１２３４ｙｆの略全量を、共沸様組成物を含む留分として分留できる。

また、ＨＦＯ−１２３４ｙｆ／Ｒ４０が共沸組成物のＨＦＯ−１２３４ｙｆ／Ｒ４０以下であれば、蒸留用組成物中のＨＦＯ−１２３４ｙｆを共沸様組成物を含む留分中により効率よく分離することができる。表１からわかるように、共沸様組成物を形成するＨＦＯ−１２３４ｙｆ／Ｒ４０の上限値９９／１は、圧力が１．３〜３．０ＭＰａＧの場合の値であり、例えば、圧力が０．５ＭＰａＧの場合には、共沸様組成物を形成するＨＦＯ−１２３４ｙｆ／Ｒ４０の上限値は８５／１５であり、常圧においては７３／２７である。したがって、（ｂ）工程に用いる蒸留塔の能力等により高圧設定が困難な場合には、可能な設定圧力における共沸様組成物を形成するＨＦＯ−１２３４ｙｆ／Ｒ４０の上限値を算出し、蒸留用組成物におけるＨＦＯ−１２３４ｙｆ／Ｒ４０がこの上限値以下になるように調整することが好ましい。

蒸留が行われる圧力範囲は、通常、ゲージ圧で０〜３．０ＭＰａ程度（以下、圧力がゲージ圧の場合は、単位の後ろに「Ｇ」を付記する。）である。また、０〜３．０ＭＰａＧの圧力範囲において共沸様組成物が形成される組成範囲は、表１に示すとおり、ＨＦＯ−１２３４ｙｆ／Ｒ４０として、２６／７４〜９９／１であり、共沸組成物が形成される組成範囲は５７／４３（約１．３３）である。

よって、蒸留用組成物中のＲ４０の量は、ＨＦＯ−１２３４ｙｆの１モルに対して０．０１モル以上であることが好ましく、０．１モル以上であることがより好ましく、０．２モル以上であることがさらに好ましく、０．５モル以上であることが特に好ましく、０．７５モル以上であることが最も好ましい。これにより、共沸様組成物を形成しない余剰のＨＦＯ−１２３４ｙｆが、共沸様組成物を含む留分とは別の留分（通常は含フッ素化合物（Ａ）を含む留分）に分留されてしまうことによるＨＦＯ−１２３４ｙｆのロスを抑えることができる。

なお、上記のとおり蒸留用組成物中のＲ４０の量がＨＦＯ−１２３４ｙｆと共沸様組成物を形成させる量よりも過剰な量であっても蒸留により共沸様組成物を含む留分を形成させることができるため、必要に応じて、蒸留用組成物中のＲ４０の量を上記値より大きく設定してもよい。ただし、蒸留用組成物自体の量が増加することに起因するリボイラー及びコンデンサー負荷を抑え、消費エネルギーを小さくしてコストを抑えることを考慮すれば、蒸留用組成物中のＲ４０の量は、ＨＦＯ−１２３４ｙｆの１モルに対して１００モル以下であることが好ましく、１０モル以下であることがより好ましい。

（ａ）工程において、蒸留用組成物は、例えば、本発明の精製方法を適用する対象としての粗ＨＦＯ−１２３４ｙｆについて、ＨＦＯ−１２３４ｙｆとＲ４０の含有量を測定し、これらの含有量に応じて、得られる蒸留用組成物のＨＦＯ−１２３４ｙｆ／Ｒ４０が上記した好ましい範囲となるように、該粗ＨＦＯ−１２３４ｙｆにＲ４０を添加することで、あるいは添加せずに、準備されうる。

なお、本発明に用いる粗ＨＦＯ−１２３４ｙｆが、上記好ましい範囲である共沸様組成物の組成範囲を超えてＲ４０を過剰に含有する場合は、該粗ＨＦＯ−１２３４ｙｆをそのまま蒸留用組成物として、（ｂ）工程の蒸留に供すればよい。なお、本発明において蒸留用組成物は、必ずしもＨＦＯ−１２３４ｙｆ、含フッ素化合物（Ａ）およびＲ４０のみで構成されている必要はない。本発明の効果を損なわない範囲で、ＨＦＯ−１２３４ｙｆ、含フッ素化合物（Ａ）およびＲ４０以外の化合物を含んでいてもよい。これらの化合物は通常、粗ＨＦＯ−１２３４ｙｆに含まれる形で蒸留用組成物に持ち込まれる化合物である。

本発明の精製方法の適用対象としての粗ＨＦＯ−１２３４ｙｆは、例えば、Ｒ４０と、熱分解してＦ_２Ｃ：を発生しうる含フッ素化合物、例えば、Ｒ２２、テトラフルオロエチレン（ＴＦＥ）、ＨＦＰ、オクタフルオロシクロブタン（ＲＣ３１８）、ＣＴＦＥ、トリフルオロエチレン（ＨＦＯ−１１２３）、ヘキサフルオロプロピレンオキサイド（ＨＦＰＯ）等、との熱分解を伴うＨＦＯ−１２３４ｙｆの合成方法により得られる反応生成物から、蒸留等によりＨＦＯ−１２３４ｙｆ、含フッ素化合物（Ａ）およびＲ４０の混合物からなる留分または該混合物を主成分とする留分を分取することで得ることができる。

上記熱分解を伴うＨＦＯ−１２３４ｙｆの合成方法により得られる粗ＨＦＯ−１２３４ｙｆは、上記表１に示す含フッ素化合物（Ａ）の全てを含有し得る。また、このようにして得られる粗ＨＦＯ−１２３４ｙｆをそのままあるいはＲ４０を添加して蒸留用組成物として用いる場合には、上記のとおりＨＦＯ−１２３４ｙｆ、含フッ素化合物（Ａ）およびＲ４０以外のその他の化合物を本発明の効果を損なわない範囲で含有していてもよい。

その他の化合物として、具体的には、Ｒ２２、ＴＦＥ、ＲＣ３１８、ＨＦＯ−１１２３、ＨＦＰＯ、ヘプタフルオロプロパン、クロロジフルオロエチレン、１，１−ジフルオロエチレン（ＨＦＯ−１１３２ａ）、クロロエチレン、クロロテトラフルオロエタン（ＨＣＦＣ−１２４）、クロロフルオロメタン（ＨＣＦＣ−３１）、ジフルオロメタン（ＨＦＣ−３２）等が挙げられる。なお、ＨＦＯ−１２３４ｙｆを効率よく精製する観点から、その他の化合物の含有量は蒸留用組成物中、９０モル％未満が好ましく、７０モル％未満がさらに好ましい。その他の化合物の多くは、ＨＦＯ−１２３４ｙｆおよび含フッ素化合物（Ａ）との沸点差が大きい化合物であって、本発明の精製方法を行う前に、通常の蒸留により予め容易に分離可能である。

本発明の精製方法に適用可能な粗ＨＦＯ−１２３４ｙｆとしては、上記以外に、例えば、ジクロロペンタフルオロプロパン（ＨＣＦＣ−２２５）の異性体混合物を用いてＨＦＯ−１２３４ｙｆを製造する際に得られる粗ＨＦＯ−１２３４ｙｆが挙げられる。

ＨＣＦＣ−２２５の異性体混合物を原料として用いてＨＦＯ−１２３４ｙｆを製造する方法では、原料中の１，１−ジクロロ−２，２，３，３，３−ペンタフルオロプロパン（ＨＣＦＣ−２２５ｃａ）を選択的に脱フッ化水素させて１，１−ジクロロ−２，３，３，３−テトラフルオロプロペン（ＣＦＯ−１２１４ｙａ）を製造し、得られるＣＦＯ−１２１４ｙａを還元してＨＦＯ−１２３４ｙｆを製造する。

最終的に得られる反応生成物を粗ＨＦＯ−１２３４ｙｆとすると、粗ＨＦＯ−１２３４ｙｆには、含フッ素化合物（Ａ）として、原料組成物中の２，２−ジクロロ−１，１，３，３，３−ペンタフルオロプロパン（ＨＣＦＣ−２２５ａａ）が脱塩化水素反応した後、還元して得られるＨＦＯ−１２２５ｚｃ、およびＨＦＯ−１２３４ｙｆの過還元体であるＨＦＯ−１２４３ｚｆ、ＨＦＯ−１２５２ｚｆ等が含まれ得る。

また、特許文献３に記載の、ＨＦＣ−２４５ｃｂを脱フッ化水素してＨＦＯ−１２３４ｙｆを製造した場合に得られる未反応原料等を含む反応生成物は、本発明の精製方法に適用可能な粗ＨＦＯ−１２３４ｙｆである。この場合、粗ＨＦＯ−１２３４ｙｆに含まれる含フッ素化合物（Ａ）には、ＨＦＣ−２４５ｃｂ等が含まれ得る。

なお、これらの粗ＨＦＯ−１２３４ｙｆを本発明の精製方法に適用する場合、該粗ＨＦＯ−１２３４ｙｆは基本的にＲ４０を含有しないため、（ａ）工程においてＲ４０の所定量を添加して蒸留用組成物を調製する。用いる粗ＨＦＯ−１２３４ｙｆは、上記熱分解を伴うＨＦＯ−１２３４ｙｆの合成方法により得られる粗ＨＦＯ−１２３４ｙｆと同様にＨＦＯ−１２３４ｙｆ、含フッ素化合物（Ａ）およびＲ４０以外のその他の化合物を含んでいてもよい。ただし、その他の化合物の含有量は、蒸留用組成物とした際の含有量として、９０モル％未満が好ましく、７０モル％未満がより好ましい。

（ｂ）共沸蒸留工程
本発明の方法における（ｂ）工程は、上記（ａ）工程で準備された蒸留用組成物を、ＨＦＯ−１２３４ｙｆおよびＲ４０の共沸様組成物を含有する留分が形成される蒸留に供する工程である。

（ｂ）工程における蒸留は、上記（ａ）工程で蒸留用組成物を上記のように準備することで、特別な条件を要さない、通常の範囲の蒸留の条件設定、例えば、圧力範囲については０〜３．０ＭＰａＧの範囲で、また温度範囲については、設定圧力により、塔頂温度として−３２〜８８℃の範囲で、ＨＦＯ−１２３４ｙｆおよびＲ４０の共沸様組成物を含有する留分が形成される蒸留とすることができる。なお、圧力条件は、０（常圧）〜２．０ＭＰａＧとすることが好ましく、温度条件については、設定圧力により、塔頂温度として−３２〜６８℃が好ましい。以下、ＨＦＯ−１２３４ｙｆおよびＲ４０の共沸様組成物を含有する留分を共沸留分ということもある。

（ｂ）工程の蒸留は、蒸留用組成物中のＨＦＯ−１２３４ｙｆの量に対する共沸留分中のＨＦＯ−１２３４ｙｆの量の割合が７５モル％以上となるように行うことが好ましく、８５モル％以上がより好ましく、９５モル％以上がさらに好ましく、９９モル％以上が最も好ましい。また、蒸留用組成物中の含フッ素化合物（Ａ）の量に対する共沸留分中の含フッ素化合物（Ａ）の量の割合が５０モル％以下となるように蒸留を行うことが好ましく、２５モル％以下がより好ましく、１５モル％以下がさらに好ましく、５モル％以下が最も好ましい。これにより、より高純度のＨＦＯ−１２３４ｙｆを得ることができる。

上記条件を満足させるためには、例えば、塔頂から共沸留分を留出液として取り出す場合、塔頂温度を蒸留圧力における共沸様組成物の沸点以上とし、塔底温度を含フッ素化合物（Ａ）の沸点以下とすることが好ましい。これは、主として塔頂温度を調整することで行われる。この際、塔頂温度と塔底温度の差を小さくすることでリボイラー負荷を低減することができる。また、圧力を共沸様組成物の沸点が常温近傍、例えば、おおむね−１５から５０℃となるように設定することでリボイラー負荷を低減することができる。このような圧力としては、０．１〜１．３ＭＰａＧであることが好ましい。

（ｂ）工程の蒸留は、例えば、蒸留塔と、該蒸留塔に蒸留用組成物を供給する手段と、該蒸留塔の塔頂から留出液を取り出す手段と、該蒸留塔の塔底から缶出液を取り出す手段とを備えた蒸留装置を用いて行うことができる。用いる蒸留塔としては、中空の蒸留塔でもよく、多段式の蒸留塔であってもよい。また、蒸留はバッチ式で行われても、連続式で行われてもよい。

蒸留を、例えば多段式の蒸留塔を用いて行う場合、通常、上記蒸留用組成物は蒸留塔の中段から供給され、上記共沸留分が蒸留塔の塔頂からの留出液として得られる。また、上記蒸留用組成物に含まれていた含フッ素化合物（Ａ）が含まれる留分（以下、含フッ素化合物（Ａ）留分ともいう。）が塔底からの缶出液として分取できる。なお、蒸留用組成物におけるＨＦＯ−１２３４ｙｆ／Ｒ４０の含有割合が、該蒸留が行われる条件での共沸様組成物の範囲を超えている場合は、過剰に含まれるＨＦＯ−１２３４ｙｆまたはＲ４０が、含フッ素化合物（Ａ）留分に含まれる形で塔底からの缶出液として分取される。

なお、本発明の（ｂ）工程において共沸留分を留出液として分取するのは、塔頂からの分取に限られるものではなく、蒸留用組成物を塔内に供給する段より上の段であればどこの段からでも共沸留分を留出液として取り出すことができる。同様に、本発明は、塔底から含フッ素化合物（Ａ）留分を缶出液として取り出す実施形態について説明しているが、本発明はこれに限られず、蒸留用組成物を塔内に供給する段より下の段であれば含フッ素化合物（Ａ）留分を缶出液として取り出すことができる。

これは、上記の通り、例えば、常圧におけるＨＦＯ−１２３４ｙｆとＲ４０の共沸様組成物の沸点が−３１から−３２℃であり、また含フッ素化合物（Ａ）の沸点が−１４から−３０℃、ＨＦＯ−１２３４ｙｆの沸点が−２９℃、Ｒ４０の沸点が−２４．２℃であることによる。

含フッ素化合物（Ａ）留分にＨＦＯ−１２３４ｙｆが含まれる場合は、さらに上記（ａ）工程および（ｂ）工程を行うことで、該含フッ素化合物（Ａ）留分からＨＦＯ−１２３４ｙｆが分離される。含フッ素化合物（Ａ）留分にＲ４０が含まれる場合は、上記（ａ）工程において、これを粗ＨＦＯ−１２３４ｙｆに加えて蒸留用組成物を調製して、（ｂ）工程に供することで、該含フッ素化合物（Ａ）留分からＲ４０を分離してもよい。

なお、上記（ａ）工程において、蒸留用組成物中のＨＦＯ−１２３４ｙｆ／Ｒ４０を所定の蒸留条件における共沸様組成物の組成に調整し、（ｂ）工程において該所定の蒸留条件で蒸留を行うことにより、ＨＦＯ−１２３４ｙｆおよびＲ４０の共沸様組成物を含有する共沸留分とＨＦＯ−１２３４ｙｆやＲ４０を略含有しない含フッ素化合物（Ａ）留分とに分留することが可能となる。

このようにして（ｂ）工程で得られる共沸留分が、次の（ｃ）工程に供され、ＨＦＯ−１２３４ｙｆが濃縮される。なお、共沸留分におけるＨＦＯ−１２３４ｙｆとＲ４０以外の化合物の含有割合は共沸留分全量に対して９０質量％以下であり、７０質量％以下が好ましく、５０質量％以下がより好ましい。

（ｃ）濃縮工程
（ｃ）工程は、（ｂ）工程で得られる共沸留分から、該共沸留分におけるＨＦＯ−１２３４ｙｆ濃度に比べて、ＨＦＯ−１２３４ｙｆ濃度が高まった精製ＨＦＯ−１２３４ｙｆを得る工程である。なお、得られる精製ＨＦＯ−１２３４ｙｆは、上に規定したとおり、用いた粗ＨＦＯ−１２３４ｙｆにおけるＨＦＯ−１２３４ｙｆ／含フッ素化合物（Ａ）に比べて、高いＨＦＯ−１２３４ｙｆ／含フッ素化合物（Ａ）を有するものである。

ここで、上記（ｂ）工程で得られる共沸留分におけるＨＦＯ−１２３４ｙｆ／Ｒ４０は、２６／７４〜９９／１の範囲にある。本（ｃ）工程で得られる精製ＨＦＯ−１２３４ｙｆにおけるＨＦＯ−１２３４ｙｆの含有量は、精製ＨＦＯ−１２３４ｙｆの全量に対して９０質量％以上が好ましく、９５質量％以上がより好ましく、９９質量％以上がさらに好ましい。

（ｃ）工程の具体的な方法として、スイング蒸留、抽出蒸留、共沸蒸留、相分離および膜分離から選ばれる少なくとも１種の分離法が適用可能である。これらの分離方法は、共沸組成物を構成化合物に分離する際に用いられる一般的な方法であり、（ｂ）工程で得られる共沸留分をこれらの分離方法に供する際には、常法にしたがえばよい。

以下、実施例によって本発明を詳細に説明する。例１〜６、例８、１０が実施例であり、例７、例９が比較例である。本発明はこれらの実施例に限定されない。

［例１〜７］
例１〜６において、蒸留用組成物としてＨＦＯ−１２３４ｙｆとＨＦＯ−１２４３ｚｆとＲ４０を含むそれぞれ表３〜表８に示す蒸留用組成物を準備する。例７においては、蒸留用組成物としてＨＦＯ−１２３４ｙｆとＨＦＯ−１２４３ｚｆのみを含む表９に示す蒸留用組成物を準備する。例１〜７において、これらの蒸留用組成物を、５０段の理論段数を持つ蒸留塔の塔頂から４０段目より１．０モル／ｈｒの流量で蒸留塔に供給し、表３〜表９にそれぞれ示す運転圧力［ＭＰａＧ］、塔頂温度［℃］、塔底温度［℃］で連続蒸留を行う。

例１〜例７において、表３〜表９にそれぞれ示す速度（回収量の合計［モル／Ｈ］）で塔頂より留出液を抜き出し、塔底より缶出液を抜き出す。抜き出した留出液、缶出液のそれぞれについてガスクロマトグラフィーで組成を分析する。例１〜例７における留出液および缶出液の組成の分析結果を下記表３〜表９に示す。

得られた分析結果から、例１〜例７における蒸留用組成物中の各成分について、留出液、缶出液における蒸留用組成物からの回収率を以下の式により求めた。
回収率（％）＝留出液または缶出液中の成分量／蒸留用組成物中の成分量×１００
また、蒸留用組成物、留出液および缶出液におけるＨＦＯ−１２３４ｙｆとＨＦＯ−１２４３ｚｆの合計量に対するＨＦＯ−１２３４ｙｆの割合（モル％）を求めた。
蒸留用組成物、留出液および缶出液における全体量に対するＨＦＯ−１２３４ｙｆとＲ４０の合計量の割合（モル％）を求めた。
蒸留用組成物、留出液および缶出液におけるＨＦＯ−１２３４ｙｆ／Ｒ４０（モル比）を求めた。各例における結果を表３〜表９の下欄に示す。

例１〜例６において得られる留出液は、ＨＦＯ−１２３４ｙｆとＲ４０の共沸様組成物を含有し、その合計含有量は、９５．９６〜９９．７７モル％であって、ＨＦＯ−１２４３ｚｆがよく除去された混合物である。このような留出液から、スイング蒸留、抽出蒸留、共沸蒸留、相分離および膜分離から選ばれる少なくとも１種の分離法により主としてＲ４０を除去して精製ＨＦＯ−１２３４ｙｆを得る。

［例８、９］
例８において、蒸留用組成物としてＨＦＯ−１２３４ｙｆとＨＦＣ−１５２ａとＲ４０を含む表１０に示す蒸留用組成物を準備する。例９においては、蒸留用組成物としてＨＦＯ−１２３４ｙｆとＨＦＣ−１５２ａのみを含む表１１に示す蒸留用組成物を準備する。例８、９において、これらの蒸留用組成物を、５０段の理論段数を持つ蒸留塔の塔頂から４０段目より１．０モル／ｈｒの流量で蒸留塔に供給し、表１０、１１にそれぞれ示す運転圧力［ＭＰａＧ］、塔頂温度［℃］、塔底温度［℃］で連続蒸留を行う。

例８、９において、表１０、１１にそれぞれ示す速度（回収量の合計［モル／Ｈ］）で塔頂より留出液を抜き出し、塔底より缶出液を抜き出す。抜き出した留出液、缶出液のそれぞれについてガスクロマトグラフィーで組成を分析する。例８、９における留出液および缶出液の組成の分析結果を下記表１０、１１に示す。

得られた分析結果から、例８、９における蒸留用組成物中の各成分について、留出液、缶出液における蒸留用組成物からの回収率を上記例１と同様にして求めた。
また、蒸留用組成物、留出液および缶出液におけるＨＦＯ−１２３４ｙｆとＨＦＣ−１５２ａの合計量に対するＨＦＯ−１２３４ｙｆの割合（モル％）を求めた。
蒸留用組成物、留出液および缶出液における全体量に対するＨＦＯ−１２３４ｙｆとＲ４０の合計量の割合（モル％）を求めた。
蒸留用組成物、留出液および缶出液におけるＨＦＯ−１２３４ｙｆ／Ｒ４０（モル比）を求めた。各例における結果を表１０、１１の下欄に示す。

例８において得られる留出液は、ＨＦＯ−１２３４ｙｆとＲ４０の共沸様組成物を含有し、その含有割合は、９９．４０モル％であって、ＨＦＣ−１５２ａがよく除去された混合物である。このような留出液から、スイング蒸留、抽出蒸留、共沸蒸留、相分離および膜分離から選ばれる少なくとも１種の分離法により主としてＲ４０を除去して精製ＨＦＯ−１２３４ｙｆを得る。

［例１０］
蒸留用組成物としてＨＦＯ−１２３４ｙｆと表１２に示す各種含フッ素化合物（Ａ）とＲ４０を含む表１２に示す蒸留用組成物を準備する。この蒸留用組成物を、５０段の理論段数を持つ蒸留塔の塔頂から４０段目より１．０モル／ｈｒの流量で蒸留塔に供給し、表１２に示す運転圧力［ＭＰａＧ］、塔頂温度［℃］、塔底温度［℃］で連続蒸留を行う。

表１２に示す速度（回収量の合計［モル／Ｈ］）で塔頂より留出液を抜き出し、塔底より缶出液を抜き出す。抜き出した留出液、缶出液のそれぞれについてガスクロマトグラフィーで組成を分析する。例１０における留出液および缶出液の組成の分析結果を下記表１２に示す。

得られた分析結果から、例１０における蒸留用組成物中の各成分について、留出液、缶出液における蒸留用組成物からの回収率を上記例１と同様にして求めた。
また、蒸留用組成物、留出液および缶出液におけるＨＦＯ−１２３４ｙｆと含フッ素化合物（Ａ）の合計量に対するＨＦＯ−１２３４ｙｆの割合（モル％）を求めた。
蒸留用組成物、留出液および缶出液における全体量に対するＨＦＯ−１２３４ｙｆとＲ４０の合計量の割合（モル％）を求めた。
蒸留用組成物、留出液および缶出液におけるＨＦＯ−１２３４ｙｆ／Ｒ４０（モル比）を求めた。結果を表１２の下欄に示す。

例１０において得られる留出液は、ＨＦＯ−１２３４ｙｆとＲ４０の共沸様組成物を含有し、その含有割合は、９９．７４モル％であって、含フッ素化合物（Ａ）がよく除去された混合物である。このような留出液から、スイング蒸留、抽出蒸留、共沸蒸留、相分離および膜分離から選ばれる少なくとも１種の分離法により主としてＲ４０を除去して精製ＨＦＯ−１２３４ｙｆを得る。

本発明によれば、ＨＦＯ−１２３４ｙｆと、ＨＦＯ−１２３４ｙｆと沸点が近い含フッ素化合物とを含む混合物から効率よくＨＦＯ−１２３４ｙｆを精製することができるので、本発明は、広い分野で生じる種々の粗ＨＦＯ−１２３４ｙｆから高純度のＨＦＯ−１２３４ｙｆを得るのに有効に利用される。

なお、２０１３年１０月９日に出願された日本特許出願２０１３−２１１７４８号の明細書、特許請求の範囲、図面及び要約書の全内容をここに引用し、本発明の明細書の開示として、取り入れるものである。

Claims (9)

1. （ａ）沸点が−１４℃から−３０℃の含フッ素化合物（ただし、２，３，３，３−テトラフルオロプロペンとクロロメタンを除く。）と、２，３，３，３−テトラフルオロプロペンと、クロロメタンと、を含有する蒸留用組成物を準備する工程、
   （ｂ）２，３，３，３−テトラフルオロプロペンおよびクロロメタンの共沸組成物または共沸様組成物を含む留分が形成される蒸留に前記蒸留用組成物を供する工程、および
   （ｃ）前記留分から前記留分より２，３，３，３−テトラフルオロプロペン濃度が高い精製２，３，３，３−テトラフルオロプロペンを得る工程、
   を含む２，３，３，３−テトラフルオロプロペンの精製方法。
2. 前記蒸留用組成物中の２，３，３，３−テトラフルオロプロペンの量に対する前記留分中の２，３，３，３−テトラフルオロプロペンの量の割合は７５モル％以上であり、かつ前記蒸留用組成物中の前記含フッ素化合物の量に対する前記留分中の前記含フッ素化合物の量の割合は５０モル％以下である請求項１に記載の２，３，３，３−テトラフルオロプロペンの精製方法。
3. 前記蒸留用組成物中の前記クロロメタンの量は、前記２，３，３，３−テトラフルオロプロペンの１モルに対して０．０１〜１００モルである請求項１または２に記載の２，３，３，３−テトラフルオロプロペンの精製方法。
4. 前記（ｃ）工程は、前記留分をスイング蒸留、抽出蒸留、共沸蒸留、相分離および膜分離から選ばれる少なくとも１種の分離法に供することで行われる請求項１〜３のいずれか１項に記載の２，３，３，３−テトラフルオロプロペンの精製方法。
5. 前記蒸留用組成物中の含フッ素化合物の沸点が、−１９℃から―３０℃である請求項１〜４のいずれか１項に記載の２，３，３，３−テトラフルオロプロペンの精製方法。
6. 前記含フッ素化合物が、３，３−ジフルオロプロペン、ジクロロジフルオロメタン、ヘキサフルオロプロペン、クロロトリフルオロエチレン、１，１，１，２−テトラフルオロエタン、１−クロロ−１−フルオロエチレン、１，２−ジフルオロエチレン（Ｚ）、３，３，３−トリフルオロプロペン、１，１−ジフルオロエタン、１−クロロ−１−フルオロエタン、１，１，２，２−テトラフルオロエタン、１，１，３，３，３−ペンタフルオロプロペン、１，１，２，３，３−ペンタフルオロプロペン、１，２，３，３，３−ペンタフルオロプロペン（Ｚ／Ｅ）、１，３，３，３−テトラフルオロプロペン（Ｚ／Ｅ）、１，１，１，２，２−ペンタフルオロプロパン、１−フルオロプロペン（Ｚ／Ｅ）、２−フルオロプロペン、ヘキサフルオロアセトン、１，１，１，２，３，３，３−ヘプタフルオロプロパン、１，１，１，２，２，３，３−ヘプタフルオロプロパン、ヘキサフルオロプロピレンオキサイドおよび１−クロロ−２，２−ジフルオロエチレンから選ばれる少なくとも１種である請求項１〜５のいずれか１項に記載の２，３，３，３−テトラフルオロプロペンの精製方法。
7. 前記共沸組成物又は前記共沸様組成物が、クロロメタンおよび２，３，３，３−テトラフルオロプロペンのいずれの沸点よりも低い温度で沸騰する請求項１〜６のいずれか１項に記載の２，３，３，３−テトラフルオロプロペンの精製方法。
8. 前記蒸留用組成物が、（a）工程において、２，３，３，３−テトラフルオロプロペンを含む組成物にクロロメタンを添加することで得られる請求項１〜７のいずれか１項に記載の２，３，３，３−テトラフルオロプロペンの精製方法。
9. 前記蒸留用組成物が、クロロメタンと熱分解してジフルオロカルベンを発生しうる含フッ素化合物との熱分解を伴う２，３，３，３−テトラフルオロプロペンの製造反応により得られる反応生成物の蒸留留分である請求項１〜７のいずれか１項に記載の精製方法。