JPWO2015029653A1 - 熱間プレス成形部材の製造方法 - Google Patents
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Abstract
Description
例えば、特許文献2には、Zn(亜鉛)またはZnベース合金で被覆された鋼板を、700〜1200℃に加熱した後、熱間プレス成形することにより、表面にZn−Feベース化合物またはZn−Fe−Alベース化合物を備えた熱間プレス成形部材とする技術が提案されている。また、特許文献2には、ZnまたはZnベース合金で被覆された鋼板を用いることにより、熱間プレス成形前の加熱時に問題となる鋼板表面の酸化を抑制することが可能となり、しかも耐食性に優れた熱間プレス成形部材が得られると記載されている。
なお、マイクロクラックは従来から知られる液体金属割れとは深さが全く異なり、発生する位置や割れた界面でのZnの有無も異なっており、明らかに形態や現象が相違するものである。
マイクロクラックの生成メカニズムについては明確になっていないが、Zn系のめっき鋼板を高温で成形することによりめっき鋼板の表面に微小割れが発生する場合がある。この微小割れは、めっき層−地鉄(素地鋼板)界面からの深さが30μm以下程度の微小な割れであり、めっき層−地鉄(素地鋼板)界面を貫通して素地鋼板内部に至る。このような問題に対し、本発明者らが種々の検討を行った結果、熱間プレス成形時のめっき鋼板の温度を約400℃以下とすることにより、マイクロクラックが完全に抑制されることを明らかにした。更に、上記のように熱間プレス成形時のめっき鋼板温度を約400℃以下とすることで、金型へのめっき付着量も大幅に低減する効果が得られた。
まず、板厚1.6mmの冷延鋼板(化学成分:Fe−0.23%C−0.25%Si−1.40%Mn−0.01%P−0.005%S−0.0020%B−0.03%Al−0.005%N、Ac3変態点:801℃)を素地鋼板とし、該素地鋼板表面にZn系めっき層(Zn−12質量%Niめっき、片面あたりの付着量65g/m2)を形成した表面処理鋼板を用意した。次いで、表面処理鋼板に打ち抜き加工を施し、200mm×400mmのブランク板を得た。
[1] Zn系のめっき層が素地鋼板の表面に形成された表面処理鋼板に熱間プレスを施して熱間プレス成形部材を製造するにあたり、前記表面処理鋼板を、750℃以上1000℃以下の温度域に加熱した後、前記表面処理鋼板の表面を冷却し、前記表面処理鋼板の表面温度が400℃以下であり且つ前記表面処理鋼板の平均温度が500℃以上である条件で熱間プレス成形する熱間プレス成形部材の製造方法。
本発明は、Zn系めっき層が素地鋼板表面に形成された表面処理鋼板を加熱し、金型で熱間プレス成形して所定の部材形状とする熱間プレス成形部材の製造方法、および当該方法により製造された熱間プレス成形部材である。そして、本発明は、前記表面処理鋼板を、750℃以上1000℃以下の温度域に加熱した後、前記表面処理鋼板の表面を冷却し、前記表面処理鋼板の表面温度が400℃以下であり且つ前記表面処理鋼板の平均温度が500℃以上である条件、或いは前記表面処理鋼板の表面温度が400℃以下であり且つ前記表面処理鋼板の板厚方向中央部の温度が530℃以上である条件で、熱間プレス成形することを特徴とする。
ただし、表面処理鋼板の表面温度が150℃未満になると、プレス成形時に破断が生じ易くなるので、150℃以上とすることが好ましい。
また、表面処理鋼板の平均温度の上限は、液体金属脆化割れを防ぐため、めっきの融点未満とするのがよい。
表面処理鋼板の表面をミスト冷却する場合には、表面処理鋼板の加熱温度等に応じて気水比、水温、エア流量密度、噴霧時間等を例えば気水比(常温常圧):10〜10000、水温:10〜30℃、エア流量密度:0.5〜2Nm3/m2・s、噴霧時間0.1〜3.0sの範囲で適宜調整することにより、所望の温度分布を有する表面処理鋼板が得られる。
表面処理鋼板の表面を高圧ガスにより冷却する場合には、例えばH2ガス、N2ガス、Heガス等を1〜3atmの高圧で表面処理鋼板に吹き付けることにより、所望の温度分布を有する表面処理鋼板が得られる。この際、表面処理鋼板の加熱温度等に応じてガス噴射量、ガス噴射時間等を、例えばガス噴射量:1.0〜30Nm3/m2・s、ガス噴射時間:0.5〜5.0sの範囲で適宜調整すればよい。
なお、表面処理鋼板を所望の温度分布にするための冷却条件は、表面処理鋼板の板厚や加熱温度、表面処理鋼板の表面を冷却してから熱間プレス成形を実施するまでに要する時間等によって異なるため、最適な冷却条件を予測することが困難となる場合が多い。したがって、様々なケース(表面処理鋼板の板厚等)について予備実験を実施し、ケース毎に最適な冷却条件を事前に求めておくことが好ましい。
例えば、板厚1.6mmの冷延鋼板(化学成分(質量%):Fe−0.23%C−0.25%Si−1.40%Mn−0.01%P−0.005%S−0.0020%B−0.03%Al−0.005%N、Ac3変態点:801℃)を素地鋼板とし、該素地鋼板表面にZn系めっき層(Zn−12質量%Niめっき、片面あたりの付着量65g/m2)を形成した表面処理鋼板から得たブランク板を用いる場合には、以下の条件でこのブランク板の表面の冷却を行うことにより、所望の温度分布(表面温度:400℃以下、且つ平均温度:500℃以上、または板厚方向中央部温度:530℃以上)が得られる。
すなわち、ブランク板を900℃に均一加熱し、700℃まで放冷する。ついで、当該ブランク板表面を、水温:10℃、水量密度:10000L/m2・min、注水時間:0.3sの条件で水冷し、表面温度を250℃まで冷却することで、上記した所望の温度分布を得ることができる。
Cは、鋼の強度を向上させる元素であり、熱間プレス成形部材の高強度化を図るうえでは、その含有量を0.15%以上とすることが好ましい。一方、C含有量が0.50%を超えると、熱間プレス成形部材の溶接性や素材(素地鋼板)のブランキング性が著しく低下する。したがって、C含有量は0.15%以上0.50%以下とすることが好ましく、0.20%以上0.40%以下とすることがより好ましい。
Siは、Cと同様に鋼の強度を向上させる元素であり、熱間プレス成形部材の高強度化を図るうえでは、その含有量を0.05%以上とすることが好ましい。一方、Si含有量が2.00%を超えると、素地鋼板を製造する際、熱間圧延時に赤スケールと呼ばれる表面欠陥の発生が著しく増大する。したがって、Si含有量は0.05%以上2.00%以下とすることが好ましく、0.10%以上1.50%以下とすることがより好ましい。
Mnは、鋼の焼入れ性を高める元素であり、熱間プレス成形後の冷却過程で素地鋼板のフェライト変態を抑制して焼入れ組織を得るのに効果的な元素である。また、Mnは、鋼のAc3変態点を低下させる作用を有するため、熱間プレス成形前の表面処理鋼板の加熱温度を低温化するのに有効な元素である。このような効果の発現には、Mn含有量を0.50%以上とすることが好ましい。一方、Mn含有量が3.00%を超えると、Mnが偏析して素地鋼板および熱間プレス成形部材の材料特性の均一性が低下する。したがって、Mn含有量は0.50%以上3.00%以下とすることが好ましく、0.75%以上2.50%以下とすることがより好ましい。
P含有量が0.10%を超えると、Pが粒界に偏析して素地鋼板および熱間プレス成形部材の低温靱性が低下する。したがって、P含有量は0.10%以下とすることが好ましく、0.01%以下とすることがより好ましい。ただし、過度のP低減は、製鋼工程におけるコストの増加を招く。そのため、Pは0.001%以上とすることが好ましい。
Sは、Mnと結合して粗大な硫化物を形成し、鋼の延性低下を招く元素である。そのため、S含有量は極力低減することが好ましいが、0.050%までは許容できる。したがって、S含有量は0.050%以下とすることが好ましく、0.010%以下とすることがより好ましい。ただし、過度のS低減は、製鋼工程における脱硫コストの増加を招く。そのため、Sは0.0005%以上とすることが好ましい。
Bは、鋼の焼入れ性を高める元素であり、熱間プレス成形後に素地鋼板を冷却する際、オーステナイト粒界からのフェライト生成を抑制して焼入れ組織を得るのに有効な元素である。このような効果は、B含有量を0.0002%以上とすることにより得られるが、B含有量が0.0050%を超えると、その効果は飽和し、コストアップの要因となる。したがって、Bは0.0002%以上0.0050%以下とすることが好ましい。より好ましくは0.0005%以上0.0030%以下である。
Al含有量が0.10%を超えると、酸化物系介在物の増加を招き、鋼の延性が低下する。したがって、Al含有量は0.10%以下とすることが好ましく、0.07%以下とすることがより好ましい。但し、Alは、脱酸剤としての作用を有し、鋼の清浄度向上の観点からは、その含有量を0.01%以上とすることが好ましい。
N含有量が0.010%を超えると、素地鋼板中にAlの窒化物が形成され、熱間プレス成形時の成形性の低下を招く。したがって、N含有量は0.010%以下とすることが好ましく、0.005%以下とすることがより好ましい。ただし、過度のN低減は製鋼工程におけるコストの増加を招く。そのため、Nは0.0005%以上とすることが好ましい。
Cr、V、Mo、Niは、いずれも鋼の焼入れ性を向上させるのに有効な元素である。この効果は、いずれの元素の場合も含有量を0.01%以上とすることにより得られる。しかし、Cr、V、Mo、Niは、いずれも含有量が0.5%を超えると上記効果は飽和し、コストアップの要因となる。したがって、Cr、V、Mo、Niのいずれか1種以上を含有する場合には、それぞれ含有量を0.01%以上0.5%以下とすることが好ましく、0.1%以上0.4%以下とすることがより好ましい。
Tiは、鋼の強化に有効な元素である。Tiによる強度向上効果は、その含有量を0.01%以上とすることにより得られ、本発明で規定した範囲内であれば、鋼の強化に使用して差し支えない。しかし、Ti含有量が0.20%を超えると、その効果は飽和し、コストアップの要因となる。したがって、Tiを含有する場合には、その含有量を0.01%以上0.20%以下とすることが好ましく、0.01%以上0.05%以下とすることがより好ましい。
Nbも、鋼の強化に有効な元素である。Nbによる強度向上効果は、その含有量を0.01%以上とすることにより得られ、本発明で規定した範囲内であれば、鋼の強化に使用して差し支えない。しかし、Nb含有量が0.10%を超えると、その効果は飽和し、コストアップの要因となる。したがって、Nbを含有する場合には、その含有量を0.01%以上0.10%以下とすることが好ましく、0.01%以上0.05%以下とすることがより好ましい。
Sbは、熱間プレス成形前に表面処理鋼板を加熱してから熱間プレス成形の一連の処理によって冷却するまでの間に、素地鋼板表層部に生じる脱炭層を抑制する効果を有する。このような効果の発現には、Sb含有量を0.003%以上とすることが好ましい。しかし、Sb含有量が0.03%を超えると、素地鋼板製造時に圧延荷重の増大を招き、生産性の低下が懸念される。したがって、Sbを含有する場合には、その含有量を0.003%以上0.03%以下とすることが好ましく、0.005%以上0.01%以下とすることがより好ましい。
なお、上記以外の成分(残部)は、Feおよび不可避的不純物である。
また、本発明の熱間プレス成形方法は、一般的に強度が高く、加工が困難である素地鋼板に適用する場合であっても、成形荷重の増加や鋼板の破断を生じることなく、液体金属脆化割れや微小割れ(マイクロクラック)を抑制することができる。このため、本発明の熱間プレス成形方法は、上記のような成分組成を有する高強度の素地鋼板に適用して、極めて有利である。
なお、(1)式において、[C]、[Si]、[Mn]、[P]、[Al]は、各元素(C、Si、Mn、P、Al)の含有量(質量%)である。
冷延鋼板を連続溶融亜鉛めっきラインに通板し、10℃/sの昇温速度で800℃以上900℃以下の温度域まで加熱し、該温度域に10s以上120s以下滞留させた後、15℃/sの冷却速度で460℃以上500℃以下の温度域まで冷却し、450℃の亜鉛めっき浴に浸漬することにより、Znめっき層を形成した。Znめっき層の付着量は、ガスワイピング法により所定の付着量に調整した。
冷延鋼板を連続溶融亜鉛めっきラインに通板し、10℃/sの昇温速度で800℃以上900℃以下の温度域まで加熱し、該温度域に10s以上120s以下滞留させた後、15℃/sの冷却速度で460℃以上500℃以下の温度域まで冷却し、450℃の亜鉛めっき浴に浸漬することにより、Znめっき層を形成した。Znめっき層の付着量は、ガスワイピング法により所定の付着量に調整した。ガスワイピング法により所定の付着量に調整した後、直ちに合金化炉で500〜550℃に加熱して5〜60s保持することにより、Zn−Feめっき層を形成した。めっき層中のFe含有量は、合金化炉での加熱温度や該加熱温度での滞留時間を上記の範囲内で変更することにより、所定の含有量とした。
冷延鋼板を連続焼鈍ラインに通板し、10℃/sの昇温速度で800℃以上900℃以下の温度域まで加熱し、該温度域に10s以上120s以下滞留させた後、15℃/sの冷却速度で400℃以上500℃以下の温度域まで冷却した。次いで、脱脂、酸洗した後、200g/Lの硫酸ニッケル六水和物、10〜300g/Lの硫酸亜鉛七水和物を含有するpH1.3、浴温50℃のめっき浴中、30〜100A/dm2の電流密度で10〜100s通電する電気めっき処理を行うことにより、Zn−Niめっき層を形成した。めっき層中のNi含有量は、硫酸亜鉛七水和物の濃度や電流密度を上記の範囲内で適宜調整することにより、所定の含有量とした。また、Zn−Niめっき層の付着量は、通電時間を上記の範囲内で適宜調整することにより、所定の付着量とした。
プレス成形時のブランク板の板厚方向中央部の温度は、有限要素法による伝熱計算により求めた。
しかし、比較例の熱間プレス成形部材の一部には、マイクロクラック(めっき層−素地鋼板の界面を貫通して素地鋼板内部に至る微小割れ)が観察された。また、比較例の熱間プレス成形部材のうち、マイクロクラックが観察されなかった部材に関しては、熱間プレス成形時の成形荷重が300tonfを上回っていた。
これに対し、発明例の熱間プレス成形部材は、いずれもマイクロクラック(めっき層−素地鋼板の界面を貫通して素地鋼板内部に至る微小割れ)が観察されず、熱間プレス成形時の成形荷重も300tonf未満の低い値となった。また、発明例の熱間プレス成形部材では、いずれも1300MPa以上の引張強さが得られた。
2 … 素地鋼板
3 … マイクロクラック
h … マイクロクラック深さ
プレス成形時のブランク板の板厚方向中央部の温度は、有限要素法による伝熱計算により求めた。
プレス成形時のブランク板の板厚方向中央部の温度は、有限要素法による伝熱計算により求めた。
Claims (10)
- Zn系のめっき層が素地鋼板の表面に形成された表面処理鋼板に熱間プレスを施して熱間プレス成形部材を製造するにあたり、
前記表面処理鋼板を、750℃以上1000℃以下の温度域に加熱した後、前記表面処理鋼板の表面を冷却し、前記表面処理鋼板の表面温度が400℃以下であり且つ前記表面処理鋼板の平均温度が500℃以上である条件で熱間プレス成形する熱間プレス成形部材の製造方法。 - Zn系のめっき層が素地鋼板の表面に形成された表面処理鋼板に熱間プレスを施して熱間プレス成形部材を製造するにあたり、
前記表面処理鋼板を、750℃以上1000℃以下の温度域に加熱した後、前記表面処理鋼板の表面を冷却し、前記表面処理鋼板の表面温度が400℃以下であり且つ前記表面処理鋼板の板厚方向中央部の温度が530℃以上である条件で熱間プレス成形する熱間プレス成形部材の製造方法。 - 前記めっき層が、Zn−Niめっき層であり、該Zn−Niめっき層中のNi含有量が質量%で9%以上25%以下である請求項1または2に記載の熱間プレス成形部材の製造方法。
- 前記めっき層が、Zn−Feめっき層であり、該Zn−Feめっき層中のFe含有量が質量%で5%以上80%以下である請求項1または2に記載の熱間プレス成形部材の製造方法。
- 前記素地鋼板が、質量%で、C:0.15%以上0.50%以下、Si:0.05%以上2.00%以下、Mn:0.50%以上3.00%以下、P:0.10%以下、S:0.050%以下、B:0.0002%以上0.0050%以下、Al:0.10%以下およびN:0.010%以下を含有し、残部はFeおよび不可避的不純物からなる成分組成を有することを特徴とする請求項1〜4のいずれかに記載の熱間プレス成形部材の製造方法。
- 前記素地鋼板が、さらに質量%で、Cr:0.01%以上0.5%以下、V:0.01%以上0.5%以下、Mo:0.01%以上0.5%以下およびNi:0.01%以上0.5%以下のうちの少なくとも1種を含有することを特徴とする請求項5に記載の熱間プレス成形部材の製造方法。
- 前記素地鋼板が、さらに質量%で、Ti:0.01%以上0.20%以下を含有することを特徴とする請求項5または6に記載の熱間プレス成形部材の製造方法。
- 前記素地鋼板が、さらに質量%で、Nb:0.01%以上0.10%以下を含有することを特徴とする請求項5〜7のいずれかに記載の熱間プレス成形部材の製造方法。
- 前記素地鋼板が、さらに質量%で、Sb:0.003%以上0.03%以下を含有することを特徴とする請求項5〜8のいずれかに記載の熱間プレス成形部材の製造方法。
- 請求項1〜9のいずれかに記載の方法により製造された熱間プレス成形部材。
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BR112019000065A2 (pt) * | 2016-07-13 | 2019-04-09 | Nippon Steel & Sumitomo Metal Corporation | artigo conformado por estampagem a quente, membro de veículo e método de fabricação de artigo conformado por estampagem a quente |
KR101908815B1 (ko) * | 2016-12-23 | 2018-10-16 | 주식회사 포스코 | 내식성과 가공성이 우수한 Zn-Ni 전기도금강판 및 그 제조방법 |
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WO2018203097A1 (en) * | 2017-05-05 | 2018-11-08 | Arcelormittal | A method for the manufacturing of liquid metal embrittlement resistant galvannealed steel sheet |
WO2019004540A1 (ko) * | 2017-06-27 | 2019-01-03 | 현대제철 주식회사 | 핫 스탬핑 부품 및 이의 제조방법 |
KR102021200B1 (ko) * | 2017-06-27 | 2019-09-11 | 현대제철 주식회사 | 핫 스탬핑 부품 및 이의 제조방법 |
KR102206929B1 (ko) * | 2017-10-24 | 2021-01-25 | 아르셀러미탈 | 코팅된 강 시트의 제조 방법 |
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KR102385301B1 (ko) * | 2018-04-13 | 2022-04-11 | 닛폰세이테츠 가부시키가이샤 | 열간 프레스 성형품의 제조 방법, 프레스 성형품, 다이 금형 및 금형 세트 |
KR102180811B1 (ko) | 2018-12-03 | 2020-11-20 | 주식회사 포스코 | 수소취성에 대한 저항성이 우수한 열간 프레스 성형 부재 및 그 제조방법 |
CN113366135A (zh) * | 2019-01-31 | 2021-09-07 | 杰富意钢铁株式会社 | 热压构件、热压构件用冷轧钢板以及它们的制造方法 |
WO2021191955A1 (ja) * | 2020-03-23 | 2021-09-30 | 日本製鉄株式会社 | ホットスタンプ成形体 |
WO2021191961A1 (ja) * | 2020-03-23 | 2021-09-30 | 日本製鉄株式会社 | ホットスタンプ成形体 |
Citations (4)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP2006037141A (ja) * | 2004-07-23 | 2006-02-09 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 耐液体金属脆性に優れた熱処理用鋼板 |
JP2007182608A (ja) * | 2006-01-06 | 2007-07-19 | Nippon Steel Corp | 耐食性、耐疲労性に優れた高強度焼き入れ成形体の製造方法および製造設備 |
WO2012085247A2 (de) * | 2010-12-24 | 2012-06-28 | Voestalpine Stahl Gmbh | Verfahren zum erzeugen gehärteter bauteile |
JP2012197505A (ja) * | 2011-03-10 | 2012-10-18 | Jfe Steel Corp | 熱間プレス用鋼板およびそれを用いた熱間プレス部材の製造方法 |
Family Cites Families (11)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
SE435527B (sv) | 1973-11-06 | 1984-10-01 | Plannja Ab | Forfarande for framstellning av en detalj av herdat stal |
FR2807447B1 (fr) | 2000-04-07 | 2002-10-11 | Usinor | Procede de realisation d'une piece a tres hautes caracteristiques mecaniques, mise en forme par emboutissage, a partir d'une bande de tole d'acier laminee et notamment laminee a chaud et revetue |
JP3582511B2 (ja) * | 2001-10-23 | 2004-10-27 | 住友金属工業株式会社 | 熱間プレス成形用表面処理鋼とその製造方法 |
JP4085876B2 (ja) * | 2003-04-23 | 2008-05-14 | 住友金属工業株式会社 | 熱間プレス成形品およびその製造方法 |
JP4506128B2 (ja) * | 2003-08-29 | 2010-07-21 | 住友金属工業株式会社 | 熱間プレス成形品およびその製造方法 |
CA2581251C (en) * | 2004-09-15 | 2011-11-15 | Nippon Steel & Sumitomo Metal Corporation | High strength part and method of production of the same |
KR20100019500A (ko) * | 2007-06-15 | 2010-02-18 | 수미도모 메탈 인더스트리즈, 리미티드 | 성형품의 제조 방법 |
JP4766186B2 (ja) * | 2009-08-21 | 2011-09-07 | Jfeスチール株式会社 | ホットプレス部材、ホットプレス部材用鋼板、ホットプレス部材の製造方法 |
JP4849186B2 (ja) * | 2009-10-28 | 2012-01-11 | Jfeスチール株式会社 | 熱間プレス部材およびその製造方法 |
JP5884151B2 (ja) * | 2010-11-25 | 2016-03-15 | Jfeスチール株式会社 | 熱間プレス用鋼板およびそれを用いた熱間プレス部材の製造方法 |
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Patent Citations (4)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP2006037141A (ja) * | 2004-07-23 | 2006-02-09 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 耐液体金属脆性に優れた熱処理用鋼板 |
JP2007182608A (ja) * | 2006-01-06 | 2007-07-19 | Nippon Steel Corp | 耐食性、耐疲労性に優れた高強度焼き入れ成形体の製造方法および製造設備 |
WO2012085247A2 (de) * | 2010-12-24 | 2012-06-28 | Voestalpine Stahl Gmbh | Verfahren zum erzeugen gehärteter bauteile |
JP2012197505A (ja) * | 2011-03-10 | 2012-10-18 | Jfe Steel Corp | 熱間プレス用鋼板およびそれを用いた熱間プレス部材の製造方法 |
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