JPWO2013140562A1 - 捩り振動減衰装置 - Google Patents
捩り振動減衰装置 Download PDFInfo
- Publication number
- JPWO2013140562A1 JPWO2013140562A1 JP2014505891A JP2014505891A JPWO2013140562A1 JP WO2013140562 A1 JPWO2013140562 A1 JP WO2013140562A1 JP 2014505891 A JP2014505891 A JP 2014505891A JP 2014505891 A JP2014505891 A JP 2014505891A JP WO2013140562 A1 JPWO2013140562 A1 JP WO2013140562A1
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- torque transmission
- cam
- torque
- torsional vibration
- vibration damping
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
Images
Classifications
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16F—SPRINGS; SHOCK-ABSORBERS; MEANS FOR DAMPING VIBRATION
- F16F15/00—Suppression of vibrations in systems; Means or arrangements for avoiding or reducing out-of-balance forces, e.g. due to motion
- F16F15/10—Suppression of vibrations in rotating systems by making use of members moving with the system
- F16F15/12—Suppression of vibrations in rotating systems by making use of members moving with the system using elastic members or friction-damping members, e.g. between a rotating shaft and a gyratory mass mounted thereon
- F16F15/121—Suppression of vibrations in rotating systems by making use of members moving with the system using elastic members or friction-damping members, e.g. between a rotating shaft and a gyratory mass mounted thereon using springs as elastic members, e.g. metallic springs
- F16F15/1213—Spiral springs, e.g. lying in one plane, around axis of rotation
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16D—COUPLINGS FOR TRANSMITTING ROTATION; CLUTCHES; BRAKES
- F16D13/00—Friction clutches
- F16D13/58—Details
- F16D13/60—Clutching elements
- F16D13/64—Clutch-plates; Clutch-lamellae
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16F—SPRINGS; SHOCK-ABSORBERS; MEANS FOR DAMPING VIBRATION
- F16F15/00—Suppression of vibrations in systems; Means or arrangements for avoiding or reducing out-of-balance forces, e.g. due to motion
- F16F15/10—Suppression of vibrations in rotating systems by making use of members moving with the system
- F16F15/12—Suppression of vibrations in rotating systems by making use of members moving with the system using elastic members or friction-damping members, e.g. between a rotating shaft and a gyratory mass mounted thereon
- F16F15/1204—Suppression of vibrations in rotating systems by making use of members moving with the system using elastic members or friction-damping members, e.g. between a rotating shaft and a gyratory mass mounted thereon with a kinematic mechanism or gear system
- F16F15/1205—Suppression of vibrations in rotating systems by making use of members moving with the system using elastic members or friction-damping members, e.g. between a rotating shaft and a gyratory mass mounted thereon with a kinematic mechanism or gear system with a kinematic mechanism, i.e. linkages, levers
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16F—SPRINGS; SHOCK-ABSORBERS; MEANS FOR DAMPING VIBRATION
- F16F15/00—Suppression of vibrations in systems; Means or arrangements for avoiding or reducing out-of-balance forces, e.g. due to motion
- F16F15/30—Flywheels
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16D—COUPLINGS FOR TRANSMITTING ROTATION; CLUTCHES; BRAKES
- F16D3/00—Yielding couplings, i.e. with means permitting movement between the connected parts during the drive
- F16D3/02—Yielding couplings, i.e. with means permitting movement between the connected parts during the drive adapted to specific functions
- F16D3/12—Yielding couplings, i.e. with means permitting movement between the connected parts during the drive adapted to specific functions specially adapted for accumulation of energy to absorb shocks or vibration
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16F—SPRINGS; SHOCK-ABSORBERS; MEANS FOR DAMPING VIBRATION
- F16F2230/00—Purpose; Design features
- F16F2230/0052—Physically guiding or influencing
- F16F2230/0064—Physically guiding or influencing using a cam
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
- Y10T—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER US CLASSIFICATION
- Y10T74/00—Machine element or mechanism
- Y10T74/21—Elements
- Y10T74/2121—Flywheel, motion smoothing-type
- Y10T74/2131—Damping by absorbing vibration force [via rubber, elastomeric material, etc.]
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Acoustics & Sound (AREA)
- Aviation & Aerospace Engineering (AREA)
- Mechanical Operated Clutches (AREA)
Abstract
弾性部材を半径方向に大きくせずに捩り剛性を大きくできる捩り振動減衰装置を提供する。捩り振動減衰装置(1)は、同一軸線上に設けられたボス部材(5)およびディスクプレート(7,8)と、ボス部材(5)とディスクプレート(7,8)との間に設けられ、ボス部材(5)の回転方向に弾性変形可能な弾性部材(4)と、ボス部材(5)と同一軸線上に設けられ、ボス部材(5)と一体回転するカム部材(6)と、カム部材(6)のカム面(6a)に接触し、ボス部材(5)とディスクプレート(7,8)との間で回転トルクを伝達するトルク伝達部材(19)と、トルク伝達部材(19)と弾性部材(4)との間に設けられ、弾性部材(4)の一端部(4a)を保持し、トルク伝達部材(19)に接触する接触面(16a)を有するソケット部材(16)と、を備える。トルク伝達部材(19)は、カム部材(6)の回転に伴ってその全体がボス部材(5)の径方向に往復移動自在に設けられ、ボス部材(5)の径方向外方への移動時に弾性部材(4)を回転方向に弾性的に圧縮する。
Description
本発明は、捩り振動減衰装置に関し、特に、第1の回転部材と第2の回転部材との間で回転トルクが伝達されるように第1の回転部材と第2の回転部材とをトルク伝達部材および弾性部材を介して相対回転自在に連結した捩り振動減衰装置に関する。
従来から内燃機関や電動モータ等の駆動源と車輪等とを減速機等を有する駆動伝達系を介して連結し、駆動源から駆動伝達系を介して車輪に動力を伝達している。ところが、駆動源に連結される駆動伝達系は、例えば、内燃機関のトルク変動による回転変動を起振源とした捩り振動によってジャラ音やこもり音を発生する。
ジャラ音とは、内燃機関のトルク変動による回転変動を起振源とした捩り振動によって変速歯車組の空転歯車対が衝突して生じるジャラジャラという異音のことである。また、こもり音は、内燃機関のトルク変動を起振力とする駆動伝達系の捩り共振による振動によって車室内に発生する異音のことであり、駆動伝達系の捩れ共振は、例えば、定常域に存在する。
従来から内燃機関や電動モータ等の駆動源と車輪等とを連結して駆動源からの回転トルクを伝達するとともに、駆動源と変速歯車組を有する駆動伝達系との間の捩り振動を吸収する捩り振動減衰装置が知られている(例えば、国際公開第2011/067815号(特許文献1)参照)。
この捩り振動減衰装置は、外周部にカム面を有し、カム面の曲率が円周方向に沿って変化するように構成されたカム部と、カム部と同一軸線上に設けられ、カム部に対して相対回転自在なディスクプレートと、カム部とディスクプレートとの間に設けられ、カム部とディスクプレートとが相対回転した時に弾性変形する弾性部材とを備えている。
また、この捩り振動減衰装置は、一端部がカム部のカム面に接触するとともに他端部が弾性部材に付勢され、カム部とディスクプレートとが相対回転したときに、ディスクプレートに設けられた回動軸を中心に回動して弾性部材を弾性変形させることにより、カム部とディスクプレートとの間で回転トルクを伝達するアーム部材を備えている。
この捩り振動減衰装置にあっては、カム部の回転に伴ってアーム部材を揺動して弾性部材を弾性変形させることにより、カム部とディスクプレートとの捩れ角の範囲を広角化することができる。このため、カム部とディスクプレートとの捩り剛性を全体的に低くすることができ、ジャラ音やこもり音を十分に減衰して振動の減衰性能を向上させることができる。
国際公開第2011/067815号(特許文献1)に記載の捩り振動減衰装置にあっては、カム部とディスクプレートとの間で回転トルクを伝達するトルク伝達部材として、ディスクプレートに設けられた回動軸を中心に回動可能なアーム部材が用いられている。捩り振動減衰装置の内部にアーム部材を収容する必要があるため、ディスクプレートの円周方向における弾性部材の延在長さが制限され、円周方向における弾性部材の弾性変形量が制限される。このため、弾性部材から円周方向に大きな反力を受けることができず、捩り振動減衰装置が大きな捩り剛性を発生させ難く、未だ改善の余地がある。
また、弾性部材の剛性を大きくして捩り振動減衰装置の捩り剛性を大きくするためには、弾性部材を半径方向に大きくすることが考えられるが、この場合には、半径方向に大きい弾性部材をディスクプレートに取付けるために、ディスクプレートが半径方向に大型化してしまう。したがって、捩り振動減衰装置が大型化してしまうという問題が発生する。
本発明は上記の課題に鑑みてなされたものであり、その主たる目的は、弾性部材を半径方向に大きくすることなく、捩り剛性を大きくすることができる捩り振動減衰装置を提供することである。
本発明に係る捩り振動減衰装置は、第1の回転部材と、第2の回転部材と、弾性部材と、カム部材と、トルク伝達部材と、ソケット部材と、を備える。第1の回転部材と第2の回転部材とは、同一軸線上に設けられている。弾性部材は、第1の回転部材と第2の回転部材との間に設けられている。弾性部材は、第1の回転部材の回転方向に弾性変形可能である。カム部材は、第1の回転部材と同一軸線上に設けられている。カム部材は、第1の回転部材と一体回転する。カム部材は、第1の回転部材の回転方向に沿って径が変化するカム面を有する。トルク伝達部材は、カム面に接触し、第1の回転部材と第2の回転部材との間で回転トルクを伝達する。ソケット部材は、トルク伝達部材と弾性部材との間に設けられている。ソケット部材は、弾性部材のトルク伝達部材側の端部を保持する。ソケット部材は、トルク伝達部材に接触する接触面を有する。トルク伝達部材は、カム部材の回転に伴ってその全体が第1の回転部材の径方向に往復移動自在に設けられている。トルク伝達部材は、第1の回転部材の径方向外方への移動時に弾性部材を回転方向に弾性的に圧縮する。
上記捩り振動減衰装置において好ましくは、第2の回転部材には、トルク伝達部材を径方向に導くガイド部が設けられている。
上記捩り振動減衰装置において好ましくは、ソケット部材の接触面は、第1の回転部材の径方向に対して傾斜する。
上記捩り振動減衰装置において好ましくは、弾性部材のトルク伝達部材から離れる側の端部を保持する保持部材を備え、ソケット部材は、トルク伝達部材が径方向外方に移動するに従って、回転方向に沿って保持部材に近接する方向に移動する。
上記捩り振動減衰装置において好ましくは、トルク伝達部材は、略円柱状の外形を有する。
上記捩り振動減衰装置において好ましくは、トルク伝達部材は、軸部と、軸部に対し回転自在に設けられ、カム面に接触する第1の回転体と、軸部に対し回転自在に設けられ、接触面に接触する第2の回転体と、を含み、第1の回転体は、第2の回転体の外径よりも小さい外径を有する。
上記捩り振動減衰装置において好ましくは、トルク伝達部材は、円筒状の外周面を有する本体と、外周面を被覆する被覆部とを含み、被覆部は、本体の形成材料よりも小さい摩擦係数を有する材料により形成されている。
本発明の捩り振動減衰装置によると、弾性部材を半径方向に大きくすることなく、捩り剛性を大きくすることができる。
以下、図面に基づいてこの発明の実施の形態を説明する。なお、以下の図面において、同一または相当する部分には同一の参照番号を付し、その説明は繰返さない。
図1は、本実施の形態に係る捩り振動減衰装置1の正面図である。図2は、図1中に示すII−II線に沿う捩り振動減衰装置1の断面図である。図3は、捩り振動減衰装置1の図2のB方向矢視断面図である。図4は、捩り振動減衰装置1の図2のC方向矢視断面図である。まず、図1〜4を参照して、本発明に係る捩り振動減衰装置1の構成を説明する。
図1、2に示すように、捩り振動減衰装置1は、駆動側回転部材3と、被駆動側回転部材2と、弾性部材としての一対のコイルスプリング4とを備えている。駆動側回転部材3には、駆動源である図示しない内燃機関からの回転トルクが入力される。被駆動側回転部材2は、駆動側回転部材3に入力された回転トルクを図示しない駆動伝達系の変速機に伝達する。駆動側回転部材3と被駆動側回転部材2とは、同一軸線上に設けられている。コイルスプリング4は、駆動側回転部材3と被駆動側回転部材2との間に設けられている。コイルスプリング4は、駆動側回転部材3と被駆動側回転部材2とが相対回転するとき、駆動側回転部材3と被駆動側回転部材2との回転方向に圧縮されるように弾性変形する。
被駆動側回転部材2は、第1の回転部材としてのボス部材5と、カム部材6とを含んで構成される。ボス部材5は、駆動伝達系の変速機の入力軸21の外周部にスプライン嵌合される。カム部材6は、ボス部材5の外周部にボス部材5と同一軸線上に設けられ、ボス部材5と一体回転する。ボス部材5とカム部材6とは、一体的に成形されてもよい。または、ボス部材5とカム部材6とを別体に形成し、ボス部材5の外周部およびカム部材6の内周部にスプライン部をそれぞれ形成し、ボス部材5とカム部材6とをスプライン嵌合してもよい。
駆動側回転部材3は、第2の回転部材としての一対のディスクプレート7、8と、クラッチディスク10とを含んで構成される。ディスクプレート7、8は、ボス部材5と同一軸線上に設けられており、ボス部材5の軸線方向両側に配置されている。ディスクプレート7、8は、軸線方向に所定間隔を隔ててピン9および連結軸18によって互いに固定され、簡単な構成によって一体化されている。ディスクプレート7、8の中心部には円状の中心孔7a、8a(図2参照)が形成されており、ボス部材5はこの中心孔7a、8aに収納されている。
ピン9および連結軸18は、ディスクプレート7、8に橋架されており、軸線方向両端部が大径に形成されることにより、ディスクプレート7、8に抜け止め係止されている。ディスクプレート7、8は、連結軸18およびピン9によって一体化されることで一体回転するようになっている。
クラッチディスク10は、ディスクプレート7の半径方向外方に設けられており、クッショニングプレート11および摩擦材12a、12bを備えている。クッショニングプレート11は、厚み方向に波打つリング状の部材から構成されており、ピン9によってディスクプレート7、8に固定されている。
摩擦材12a、12bは、クッショニングプレート11の両面にリベット13によって固定されている。この摩擦材12a、12bは、内燃機関のクランクシャフトに固定された図示しないフライホイールとフライホイールにボルト固定されたクラッチカバーのプレッシャプレートとの間に位置している。
摩擦材12a、12bがプレッシャプレートに押圧されてフライホイールとプレッシャプレートとに摩擦係合することで、内燃機関の回転トルクがディスクプレート7、8に入力される。
図示しないクラッチペダルが踏み込まれると、プレッシャプレートが摩擦材12a、12bを押圧するのを解除し、摩擦材12a、12bがフライホイールから離隔する。このとき、内燃機関の回転トルクはディスクプレート7、8に入力されない。
ディスクプレート7、8にはそれぞれ、一対の収容孔14、15が形成されている。収容孔14、15は、ディスクプレート7、8の円周方向に離隔して形成されている。この一対の収容孔14、15は、ディスクプレート7、8の軸線方向に対向して形成され、それぞれコイルスプリング4を収容する。コイルスプリング4は、ディスクプレート7、8の円周方向に弾性変形可能に設けられている。なお、ディスクプレート7、8とボス部材5との円周方向は、同一軸線上に設けられたディスクプレート7、8とボス部材5との回転方向であり、当然のことながら同一方向である。
この収容孔14、15は、ディスクプレート7、8の円周方向に沿って湾曲しており、コイルスプリング4は、自然状態、すなわち、収容孔14、15に取付けられる前の状態において、ディスクプレート7、8の円周方向と同方向に湾曲した形状となっている。このため、コイルスプリング4が収容孔14、15に収容された状態では、コイルスプリング4は湾曲している。収容孔14、15は、コイルスプリング4の外周側においてプレスによって打ち抜かれており、ディスクプレート7、8の円周方向両端部が閉止端となっている。
ディスクプレート7、8は、図2〜図4に示すように、収容孔14、15の半径方向外方の縁に沿って円周方向に延在する外側支持片14c、15cおよび収容孔14の半径方向内方の縁に沿って円周方向に延在する内側支持片14d、15dを備えている。図2に示すように、外側支持片14c、15cおよび内側支持片14d、15dは、ディスクプレート7、8の軸線方向外方に突出している。
コイルスプリング4の円周方向の一端部4aは、ソケット部材16によって保持されている。コイルスプリング4の円周方向の他端部は、スプリングシート17によって保持されている。ソケット部材16とスプリングシート17とは、収容孔14、15内に収容されている。コイルスプリング4の円周方向両端部は、ソケット部材16およびスプリングシート17によって、収容孔14、15の円周方向両端部に支持されている。
ソケット部材16およびスプリングシート17には、コイルスプリング4に対向する表面に突起が形成されている。この突起は、コイルスプリング4の円周方向両端部の一巻分または二巻分に相当する高さを有する。コイルスプリング4の円周方向両端部をこの突起に挿通し、コイルスプリング4の巻回方向始端と終端とを当該突起に係合させることにより、コイルスプリング4の回転を防止してソケット部材16およびスプリングシート17に装着することができるようになっている。
図3、図4に示すように、収容孔14,15の円周方向両端部の閉止端は、ソケット部材16の円周方向端部が当接する当接部14a、15a、および、スプリングシート17の円周方向端部が当接する当接部14b、15bを構成する。コイルスプリング4が伸長した状態において、ソケット部材16の円周方向端部は当接部14a、15aに当接し、スプリングシート17の円周方向端部は当接部14b、15bに当接する。
ソケット部材16およびスプリングシート17は、外側支持片14c、15cおよび内側支持片14d、15dとそれぞれ係合し、外側支持片14c、15cおよび内側支持片14d、15dによって収容孔14、15から抜け出ることが防止される。
ソケット部材16およびスプリングシート17の半径方向内端および半径方向外端は、収容孔14、15の半径方向内端および半径方向外端の曲面に沿った形状を有する。ソケット部材16は、コイルスプリング4の弾性変形に伴って収容孔14、15に沿って円滑に移動できる形状となっている。
ソケット部材16とカム部材6の間には、略円柱状の外形を有するトルク伝達部材19が配置されている。ディスクプレート7、8には、ディスクプレート7、8の半径方向に延びる嵌合孔20が形成されており、トルク伝達部材19は、嵌合孔20の内部に嵌め入れられている。嵌合孔20の内部にトルク伝達部材19を収容することにより、トルク伝達部材19は、簡単な構成によってディスクプレート7、8に支持される。トルク伝達部材19は、ディスクプレート7、8に形成された嵌合孔20に係合し、嵌合孔20の延びるディスクプレート7、8の半径方向にトルク伝達部材19の全体が往復移動自在に設けられている。
嵌合孔20は、トルク伝達部材19をディスクプレート7、8の半径方向に導くガイド部としての機能を有する。嵌合孔20がガイド部として機能する構成に替えて、たとえばディスクプレート7、8に溝が形成されてもよい。またたとえば、ディスクプレート7、8の表面とトルク伝達部材19の端部との一方に形成された突起と他方に形成された凹部との係合によって、トルク伝達部材19をディスクプレート7、8の半径方向に導いてもよい。
図1、図3、図4に示すように、ソケット部材16には、トルク伝達部材19の外周面が接触する接触面が形成されている。この接触面は、ディスクプレート7、8の半径方向および円周方向に対して傾斜する、直線状のテーパ面16aから構成される。すなわち、本実施の形態のソケット部材16は、テーパ面16aを有するくさび形状に形成されている。トルク伝達部材19の外周面の一部は、ソケット部材16のテーパ面16aに当接している。トルク伝達部材19の外周面の他の一部は、カム部材6のカム面6aに当接している。
本実施の形態では、カム部材6が、円周方向に沿ってカム径が連続的に変化するように構成されたカム面6aを有している。このカム面6aの径は、ディスクプレート7、8とカム部材6との捩れ角が最小(捩れ角が略0°)である図1に示す初期位置、すなわち、ディスクプレート7、8とカム部材6とが捩れていない中立位置にあるときにトルク伝達部材19と接触する部分において、最小である。ディスクプレート7、8とカム部材6との捩れ角が大きくなるに従って、カム面6a上のトルク伝達部材19が接触する位置が変化し、この位置の変化に従ってカム面6aの径は漸次大きくなる。
本実施の形態のカム部材6は、ディスクプレート7、8の中心軸に対して点対称の形状を有し、ディスクプレート7、8の中心軸を挟んで同一の曲率を有する。ディスクプレート7、8とボス部材5との捩れ角が最小のときに径の小さいカム面6aにトルク伝達部材19が当接するように、カム部材6の初期位置が設定されている。カム部材6が初期位置にあるとき、トルク伝達部材19はディスクプレート7、8の径方向における最内側に配置され、ディスクプレート7、8の円周方向におけるコイルスプリング4の延在長さは最大である。
ソケット部材16は、トルク伝達部材19に近接する側のコイルスプリング4の端部である一端部4aを保持する。保持部材としてのスプリングシート17は、トルク伝達部材19から離れる側のコイルスプリング4の端部である他端部を保持する。ソケット部材16は、トルク伝達部材19とコイルスプリング4との間に設けられている。
カム部材6が初期位置から回転すると、トルク伝達部材19の外周面の当接するカム面6aの位置が変化する。トルク伝達部材19の当節するカム面6aの径が大きくなることにより、トルク伝達部材19は径方向外方に移動する。トルク伝達部材19が径方向外方へ移動すると、ソケット部材16がトルク伝達部材19によって押圧されて、コイルスプリング4の圧縮量が増大する。
ソケット部材16は、収容孔14、15の周縁に沿ってスプリングシート17に向かって近接する方向に円滑に移動し、コイルスプリング4が圧縮される弾性変形を起こさせる。一方、コイルスプリング4が伸張されるように弾性変形されると、ソケット部材16は、スプリングシート17から離隔する方向に円滑に移動する。
図2に示すように、ディスクプレート7、8とカム部材6との間にはヒステリシストルク発生機構22が介装される。このヒステリシストルク発生機構22は、環状の摩擦材23、24、25、26および皿ばね27を含んで構成されている。
摩擦材23、24の表面は、所定の摩擦係数を有する部材から構成されており、カム部材6の軸線方向外周面に接着剤によって固定されている。なお、摩擦材23、24にピン等を一体的に設け、このピンをカム部材6の軸線方向外周面に形成されたピン穴に嵌合することにより、摩擦材23、24をカム部材6に取付けてもよい。
また、摩擦材25の表面は、所定の摩擦係数を有する部材から構成されており、ディスクプレート7の内周面に接着剤によって固定されている。なお、摩擦材25にピン等を一体的に設け、このピンをディスクプレート7の内周面に形成されたピン穴に嵌合することによりディスクプレート7に取付けてもよい。
摩擦材26は、表面が所定の摩擦係数を有する部材から構成されており、放射方向外周面に複数のピン26aが一体的に設けられている。このピン26aは、ディスクプレート8の内周面に形成されたピン穴8bに嵌合するようになっており、摩擦材26は、ディスクプレート8の内周面に取付けられる。
皿ばね27は、円錐形状に形成されており、摩擦材26とディスクプレート8との間に介装されている。この皿ばね27は、カム部材6の軸線方向に弾性力を発生させることにより、摩擦材24と摩擦材26とを摩擦接触させるとともに、摩擦材23と摩擦材25とを摩擦接触させることにより、カム部材6とディスクプレート7、8とを摩擦接触させてカム部材6とディスクプレート7、8との間にヒステリシストルクを発生させるようになっている。
図5は、トルク伝達部材19の一例の構成を示す側面図である。図5に示す一例のトルク伝達部材19は、中実円柱状の軸部190と、軸部190に組み付けられた軸受191、192、193とを有する。軸受191、192、193は、回転中心となる軸線を共通して設けられている。軸受191、192、193は、内輪と外輪と転動体とを含む。軸受191、192、193の内輪は、軸部190に固定された円環状の部材である。軸受191、192、193の外輪は、軸部190と中心を共有する円環状の部材であり、軸部190に対し回転自在に設けられている。軸受191、192、193の転動体は、内輪と外輪との間に回転可能に支持されている。
軸部190の延在方向に沿って、軸部190の一端から他端へ向かって順に、軸受193(193a)、軸受192(192a)、軸受191、軸受192(192b)、軸受193(193b)が配置されている。軸受193a、192a、191、192b、193bは、軸部190の延在方向に、互いに間隔を空けて順に並べられている。
軸受191の外輪は、カム部材6のカム面6aに接触し、カム面6aに対して転動する、第1の回転体としての機能を有する。軸受192(192a、192b)の外輪は、ソケット部材16のテーパ面16aに接触し、テーパ面16aに対して転動する、第2の回転体としての機能を有する。軸受193(193a、193b)の外輪は、ディスクプレート7、8に形成された嵌合孔20の内周面に接触し、嵌合孔20の内周面に対して転動する、第3の回転体としての機能を有する。
軸受191は、軸受192、193の外径よりも小さい外径を有する。カム部材6と接触する軸受191の外輪は、他の軸受192、193よりも小径に形成されている。このように軸受191の径を規定することで、カム部材6に接触する軸受191がソケット部材16のテーパ面16aに接触して軸受191の外輪の回転が妨げられることを回避できる。軸受191とソケット部材16との干渉を防止できるので、半径方向に往復移動するトルク伝達部材19の動作性を向上することができる。
図6は、トルク伝達部材19の他の例の構成を示す側面図である。図5に示す一例のトルク伝達部材と異なり、図6に示す他の例のトルク伝達部材19は、軸受192a、192b間に軸受を有しない。図6に示す軸部190の外径は、図5に示す軸受191の外径と同一であり、軸受192、193の外径よりも小さい。カム部材6のカム面6aは、軸受192aと軸受192bとの間の、軸部190の円筒状の外周面に接触し、当該外周面に対して摺動する。
図6に示す構成のトルク伝達部材19は、軸部190の径を軸受192、193との径よりも小さく規定することで、軸部190とソケット部材16のテーパ面16aとの干渉を回避できる。図5に示すトルク伝達部材と比較して、軸受が一つ低減されているので、より低コストなトルク伝達部材19を提供することができる。
図7は、トルク伝達部材19のさらに他の例の構成を示す側面図である。図5,6に示すトルク伝達部材と異なり、図7に示す例のトルク伝達部材19は、軸受を有しない。図7に示すトルク伝達部材19は、円柱状の本体196を有する。本体196は、円筒状の外周面を有する。本体196の外周面は、被覆部198により被覆されている。被覆部198は、本体196の外周面上にコーティングなどの任意の方法で被覆部198の形成材料を設けることにより、形成されている。被覆部198は、本体196の形成材料よりも小さい摩擦係数を有する材料により形成されている。たとえば、被覆部198の形成材料は、摩擦係数の小さい材料であるDLC(Diamond-like Carbon)であってもよい。
図7に示すトルク伝達部材19は、被覆部198の形成された外周面において、カム部材6のカム面6a、ソケット部材16のテーパ面16a、および嵌合孔20の内周面に対して摺動する。トルク伝達部材19の外周面の全体が摩擦係数が小さく容易に摺動可能な材料により形成されているので、ベアリングを使用する必要なく、トルク伝達部材19を容易に半径方向に往復移動させることができる。トルク伝達部材19の外周面の全体が他の部材に対して容易に摺動可能であるので、上述したようなカム部材6に接触する軸受とソケット部材16との干渉が問題になることもない。
トルク伝達部材19を、軸受の外周面においてカム部材6のカム面6aおよびソケット部材16のテーパ面16aと接触する構成にすると、軸受の幅が狭く接触面積が小さいため、軸受とカム部材6との間、軸受とソケット部材16との間の接触応力が高くなる。これに対し、トルク伝達部材19を図7に示すスライドピン形状とすれば、トルク伝達部材19とカム面6a、およびトルク伝達部材19とテーパ面16aとの接触する幅を大きくでき、接触面積を大きくできるので、接触応力を低減することができる。
次に、捩り振動減衰装置1の作用を説明する。図8は、ディスクプレート7、8に対するカム部材6の捩れ角が+30°のときの捩り振動減衰装置の正面図である。なお、図8および後述する図9、図10では、ディスクプレート7、8が内燃機関の回転トルクを受けて図1の状態から反時計回転方向(R2方向)に回転している状態が図示され、説明の便宜上、カム部材6がディスクプレート7、8に対して正側の時計回転方向(R1方向)に捩れるものとして説明を行う。なお、ディスクプレート7、8に対してカム部材6が正側に捩れるのは、車両の加速時である。
摩擦材12a、12bがプレッシャプレートに押圧されてフライホイールとプレッシャプレートに摩擦係合することで、内燃機関の回転トルクがディスクプレート7、8に入力される。
本実施の形態の捩り振動減衰装置1では、ディスクプレート7、8とカム部材6との相対回転が小さい状態、すなわち、ディスクプレート7、8とカム部材6との捩れ角が0°付近の小さい状態では、図1に示すように、カム部材6が初期位置に位置してボス部材5と一体回転する。このとき、コイルスプリング4から作用する反力によってトルク伝達部材19がカム部材6を押圧することにより、ディスクプレート7、8とボス部材5との間に設けられたコイルスプリング4を介して、ディスクプレート7、8とボス部材5との間で回転トルクが伝達される。このとき、コイルスプリング4の圧縮量は小さいため、ディスクプレート7、8とボス部材5との捩れ剛性は小さいものとなる。
車両の加速時に、内燃機関のトルク変動による回転変動が小さい場合には、ディスクプレート7、8とボス部材5との間の変動トルクが小さく、ボス部材5がディスクプレート7、8に対して時計回転方向(R1方向)に相対回転する。
カム部材6は楕円形状のカム面6aを有し、カム部材6が回転するときのカム面6aの回転半径は円周方向に変化している。カム部材6とコイルスプリング4との間にトルク伝達部材19が設けられ、トルク伝達部材19の外周面はカム部材6のカム面6aおよびソケット部材16のテーパ面16aに接触する。図1に示す状態から図8に示す状態のように、ディスクプレート7、8とボス部材5との捩れ角が大きくなるにつれてカム部材6がディスクプレート7、8に対しR1方向に相対回転すると、トルク伝達部材19がカム部材6のカム面6aに押圧されて径方向に沿って移動する。
このときカム部材6は、トルク伝達部材19に対し、トルク伝達部材19をソケット部材16に押し付ける方向の力を作用する。トルク伝達部材19は、カム部材6のカム面6aから力を受け、ソケット部材16のテーパ面16aに向かって押圧される。ソケット部材16は、カム部材6がトルク伝達部材19を押圧する径方向の力を、コイルスプリング4の延在する方向である円周方向の力に変換する。コイルスプリング4は、トルク伝達部材19を介してカム部材6によって付勢され、コイルスプリング4は円周方向に弾性的に圧縮される。
このとき、コイルスプリング4の弾性変形量が大きくなるにつれて増大する反力によって、トルク伝達部材19がカム部材6を押圧する力が増大する。このため、ディスクプレート7、8の回転トルクがコイルスプリング4およびトルク伝達部材19を介してカム部材6に伝達され、カム部材6と一体にボス部材5が回転して変速機の入力軸に内燃機関の回転トルクを伝達することになる。
カム面6aの径は、カム部材6の初期位置にあるときから、ディスクプレート7、8とボス部材5との捩れ角が大きくなるに従って大きくなっている。そのため、ディスクプレート7、8とボス部材5とが相対回転してディスクプレート7、8とボス部材5との捩れ角が大きくなると、トルク伝達部材19はカム部材6のカム面6aに押圧され、嵌合孔20の延びる方向であるディスクプレート7、8の半径方向に沿って、半径方向外方に移動する。
トルク伝達部材19の半径方向の変位は、ソケット部材16のテーパ面16aを介して、円周方向の変位に変換される。そのため、トルク伝達部材19がディスクプレート7、8の半径方向外側に移動すると、ソケット部材16は円周方向に移動する。ソケット部材16が収容孔14、15の周縁に沿ってスプリングシート17側に移動することにより、コイルスプリング4は円周方向に圧縮される。スプリングシート17の円周方向一端部は収容孔14、15の当接部14b、15bに当接しているため、ソケット部材16が収容孔14、15の周縁に沿ってスプリングシート17側に移動することにより、コイルスプリング4は圧縮される。
ディスクプレート7、8とボス部材5との捩れ角が大きくなりカム部材6が時計回転方向に回転するのに伴って、半径方向外方へのトルク伝達部材19の移動量が大きくなり、ソケット部材16を介してトルク伝達部材19がコイルスプリング4を付勢する付勢力が徐々に大きくなる。
このようにトルク伝達部材19がソケット部材16を介してコイルスプリング4を付勢することにより、コイルスプリング4が弾性変形し、円周方向に沿って圧縮される。弾性変形するコイルスプリング4は、その形状を復元しようとする付勢力を発生する。圧縮されるコイルスプリング4の反力によって、ソケット部材16のテーパ面16aからトルク伝達部材19に対し径方向内方向きの力が作用し、トルク伝達部材19はカム部材6を強い押圧力で押圧する。このため、ディスクプレート7、8の回転トルクがコイルスプリング4およびトルク伝達部材19を介してカム部材6に確実に伝達される。したがって、ディスクプレート7、8からボス部材5に内燃機関の動力を伝達しつつ、ディスクプレート7、8とボス部材5との捩り振動を吸収して減衰することができる。
図9は、ディスクプレート7、8に対するカム部材6の捩れ角が+70°のときの捩り振動減衰装置の正面図である。図8に示す状態からディスクプレート7、8とカム部材6との捩れ角がさらに大きくなると、図9に示すように、トルク伝達部材19はカム面6aに沿って移動する。トルク伝達部材19がカム部材6のカム面6aにより押圧されると、トルク伝達部材19はディスクプレート7、8の半径方向外方にさらに移動する。
トルク伝達部材19の半径方向の変位はソケット部材16のテーパ面16aを介して円周方向の変位に変換される。このとき、ソケット部材16は、収容孔14、15の周縁に沿ってスプリングシート17側にさらに移動することにより、コイルスプリング4を円周方向にさらに圧縮する。したがって、ディスクプレート7、8からボス部材5に内燃機関の動力を伝達しつつ、ディスクプレート7、8とボス部材5との捩り振動を吸収して減衰することができる。
図10は、ディスクプレート7、8に対するカム部材6の捩れ角が+90°のときの捩り振動減衰装置の正面図である。カム部材6は、頂部6bを有する。頂部6bは、カム面6aのうちボス部材5から最も離れる一部であって、カム面6aのうち最大の径を有する部分である。本実施の形態では、ディスクプレート7、8とカム部材6との捩れ角が最大の+90°になるとき、トルク伝達部材19がカム面6aの頂部6bに乗り上げる。ディスクプレート7、8に内燃機関から過大なトルクが入力した場合には、トルク伝達部材19が頂部6bを乗り越えることにより、ディスクプレート7、8がカム部材6に対して空転する。
このようにして、車両の加速時に、カム部材6をトルクリミッタとして機能させることができる。その結果、ディスクプレート7、8に過大なトルクが入力した場合に、ディスクプレート7、8からボス部材5に過大なトルクが伝達されることを防止できるので、変速機の変速歯車組を保護することができる。
図11は、ディスクプレート7、8に対するカム部材6の捩れ角が−45°のときの捩り振動減衰装置の正面図である。車両の減速時には、内燃機関の駆動トルクが小さくなり、エンジンブレーキが発生するため、変速機の入力軸21からカム部材6に回転トルクが入力されることになる。減速時に内燃機関のトルク変動による回転変動が小さい場合には、ディスクプレート7、8とカム部材6との間の変動トルクが小さいため、カム部材6がディスクプレート7、8に対して相対的に負側の反時計回転方向(R2方向)に捩れることになる。
このとき、図1に示す状態から図11に示す状態のように、ディスクプレート7、8とカム部材6とが相対回転した時に、ディスクプレート7、8とカム部材6との捩れ角が大きくなるにつれてカム部材6が回転することにより、トルク伝達部材19がカム面6aに沿って移動する。
カム面6aの径は、カム部材6の初期位置にあるときからディスクプレート7、8とカム部材6との捩れ角が大きくなるに従って大きくなっている。そのため、徐々に径が大きくなるカム部材6のカム面6aによってトルク伝達部材19が押圧されると、トルク伝達部材19はディスクプレート7、8の半径方向外方に移動する。
この場合にも、加速時と同様に、トルク伝達部材19の半径方向の変位がソケット部材16を介して円周方向の変位に変換される。このとき、ソケット部材16は、収容孔14、15の周縁に沿ってスプリングシート17側に移動することにより、コイルスプリング4を円周方向に圧縮する。したがって、カム部材6からディスクプレート7、8に駆動伝達系の動力を伝達しつつ、ディスクプレート7、8とカム部材6との捩り振動を吸収して減衰することができる。
一方、ディスクプレート7、8とカム部材6との間にはヒステリシストルク発生機構22が介装されているため、カム部材6がディスクプレート7、8に対して加速側および減速側のいずれに捩れる場合であっても、ディスクプレート7、8とカム部材6との間に一定のヒステリシストルクを発生させることができる。
図12は、捩り振動減衰装置1の捩れ角とトルクとの関係を示すグラフである。図12には、ディスクプレート7、8とカム部材6との捩れ特性が示され、本実施の形態におけるディスクプレート7、8とカム部材6との捩れ角と、カム部材6から出力される出力トルクとの関係が示されている。図12の横軸は、ディスクプレート7、8に対するカム部材6の相対的な捩れ角であり、縦軸がカム部材6から出力される出力トルク、すなわち、捩り剛性である。縦軸の出力トルクは、ディスクプレート7、8に対するカム部材6の反力(ばね剛性)に対応する。
図12に示すように、本実施の形態では、ディスクプレート7、8に対するカム部材6の捩れ角が大きくなるに従ってコイルスプリング4が縮むことにより、トルク伝達部材19によるカム部材6への押圧力が大きくなる。そして、トルク伝達部材19によるカム部材6への押圧力が大きくなることにより、出力トルクが大きくなる。このときの出力トルクの変化は、連続的に変化する曲線状の捩れ特性となる。
本実施の形態では、トルク伝達部材19の外周面がカム部材6のカム面6aに接触し、カム部材6の回転に伴ってカム部材6がトルク伝達部材19を介してコイルスプリング4を押圧することにより、コイルスプリング4からトルク伝達部材19への反力を変化させる。これにより、図12に示すように、カム部材6の回転に伴うディスクプレート7、8とカム部材6との捩れ角を広角化することができる。加えて、ディスクプレート7、8とカム部材6との捩れ特性を非線形にすることができ、ディスクプレート7、8からボス部材5に回転トルクを円滑に伝達することができる。
なお、ディスクプレート7、8とカム部材6とが相対回転するときの捩れ特性および捩れ角の大きさは、カム部材6のカム面6aの形状、コイルスプリング4のバネ定数、トルク伝達部材19の形状等を調整することにより、任意の捩れ特性および捩れ角に設定することができる。
図12から明らかなように、捩り振動減衰装置1を車両の駆動源と変速歯車組を有する変速機の間に介装した場合に、ディスクプレート7、8とカム部材6との捩れ角が小さいときには、ディスクプレート7、8とカム部材6との捩り剛性を低い捩り特性にすることができる。このため、アイドル状態でニュートラルに変速したとき等のようにディスクプレート7、8からボス部材5に伝達される回転トルク、すなわちカム部材6の出力トルクが小さい領域では、駆動源である内燃機関のトルク変動による回転変動を起振源とした捩り振動を減衰して、無負荷状態にある変速機の歯車対からガラ音が発生するのを抑制することができる。
また、ディスクプレート7、8とカム部材6との捩れ角の範囲の範囲を広角化して、捩り剛性を全体的に低くすることができるため、ディスクプレート7、8からボス部材5に伝達される回転トルクが大きい低速加速時または減速時には、内燃機関のトルク変動による回転変動を起振源とした捩り振動を減衰して、変速歯車組の空転歯車対が衝突して生じるジャラ音を抑制することができる。
また、コイルスプリング4を低剛性化することができるため、ディスクプレート7、8とカム部材6との捩れ角が大きいときに、駆動伝達系の捩り共振による捩り振動を減衰して車室内にこもり音が発生するのを抑制することができる。
以上説明したように、本実施の形態の捩り振動減衰装置1は、ディスクプレート7、8の径方向に沿ってその全体が往復移動するトルク伝達部材19を有し、このトルク伝達部材19の外周面の一部をカム部材6のカム面6aに接触させるとともに、トルク伝達部材19の外周面の他の一部をソケット部材16のテーパ面16aに接触させる。これにより、ソケット部材16およびトルク伝達部材19を介してコイルスプリング4とカム部材6とを連結することができる。ディスクプレート7、8とボス部材5との間にコイルスプリング4、ソケット部材16、トルク伝達部材19およびカム部材6を設けるだけの簡素な構成によって、ディスクプレート7、8とボス部材5の捩れ角の範囲を広角化できる捩り振動減衰装置1を提供することができる。
ディスクプレート7、8の径方向に移動するトルク伝達部材19を介してディスクプレート7、8とボス部材5との間の回転トルクの伝達が行なわれるので、回転トルクの伝達のために円周方向に延在する従来のアーム部材を設ける必要がない。そのため、コイルスプリング4の円周方向の延在長さを大きくすることができる。したがって、コイルスプリング4を半径方向に大きくして捩り振動減衰装置1を大型化する必要なく、捩り剛性を向上させた捩り振動減衰装置1を提供することができる。コイルスプリング4の円周方向の弾性変形量を増大できるので、回転トルクの変動をより効率よく吸収することができる。
一対のトルク伝達部材19をディスクプレート7、8の中心軸に対して点対称に配置しているため、トルク伝達部材19がディスクプレート7、8の中心軸を挟んでカム部材6を挟持することになる。このため、カム部材6がトルク伝達部材19を介してコイルスプリング4を付勢したときに、コイルスプリング4の反力によってトルク伝達部材19がディスクプレート7、8の中心軸を挟んでカム部材6を強い押圧力で挟持できる。このため、ディスクプレート7、8からボス部材5に回転トルクをより確実に伝達することができ、ディスクプレート7、8とボス部材5とを確実に一体回転させることができる。
また、本実施の形態の捩り振動減衰装置1では、コイルスプリング4の円周方向の一端部を保持するソケット部材16が、トルク伝達部材19の外周面に接触するテーパ面16aを有し、このテーパ面16aは、トルク伝達部材19の移動方向である径方向に対して傾斜して設けられている。このため、トルク伝達部材19の径方向への変位がソケット部材16によって円周方向の変位に変換される。ソケット部材16が円周方向に移動することにより、コイルスプリング4を円周方向に大きく弾性変形させることができる。したがって、コイルスプリング4からトルク伝達部材19に作用する反力を大きくすることができ、ディスクプレート7、8からボス部材5への回転トルクの伝達性を向上することができる。
ソケット部材16とコイルスプリング4とが円周方向に延びる収容孔14、15の内部に収容されるので、トルク伝達部材19の半径方向の変位をより確実にソケット部材16の円周方向の変位に変換でき、コイルスプリング4をより確実に弾性変形させることができる。コイルスプリング4は、自然状態において収容孔14、15に沿って湾曲するように構成されるので、トルク伝達部材19が半径方向外側に変位したときに、トルク伝達部材19はソケット部材16を介してコイルスプリング4を円周方向に大きく付勢することができる。このため、コイルスプリング4からトルク伝達部材19に作用する反力を効率よく大きくすることができる。
ディスクプレート7、8とボス部材5との間にヒステリシストルク発生機構22を介装することにより、ディスクプレート7、8とカム部材6とが相対回転するとき、一定のヒステリシストルクが発生する。このため、ディスクプレート7、8からボス部材5に伝達される回転トルクが大きい加減速中には、内燃機関のトルク変動による回転変動を起振源とした大きい捩り振動に対してヒステリシストルクを発生させることができる。したがって、駆動伝達系の捩り共振による捩り振動をより一層減衰して車室内にこもり音が発生するのをより一層抑制することができるとともに、ジャラ音の発生をより一層抑制することができる。なお、図7に示すスライドピン形状のトルク伝達部材19を適用する場合、ヒステリシストルク発生機構を省略することが可能であり、捩り振動減衰装置1の構成を一層簡素化することが可能である。
上述した実施の形態では、トルク伝達部材19を2つ設け、一対のトルク伝達部材19によってカム部材6の2個所でトルク伝達を行うようになっているが、トルク伝達部材の数は任意であってもよい。たとえば、トルク伝達部材19は1つであってもよく、または、カム部材6を三叉形状にし3つのトルク伝達部材によって3個所でトルク伝達を行うようにしてもよい。
また、本実施の形態では、駆動側回転部材がクラッチディスク10およびディスクプレート7、8を含み、被駆動側回転部材がボス部材5を含んでいるが、この構成に限られない。すなわち、被動側回転部材が第1の回転部材としてのボス部材5を含み、被駆動側回転部材が第2の回転部材としてのディスクプレート7、8を含む構成であってもよい。
また、本実施の形態では、捩り振動減衰装置1を車両の内燃機関と変速機を有する駆動系との間に介装するようにしているが、これに限らず、回転トルクを駆動側回転部材に伝達する駆動源と、被駆動側回転部材から出力された回転トルクが伝達される駆動系を有するものであれば、どのようなものにでも捩り振動減衰装置を適用することができる。
例えば、ハイブリッド車両における、内燃機関の出力軸と、電動機と車輪側出力軸とに動力を分割する動力分割機構との間に介装されるハイブリッドダンパ等に、本実施の形態の捩り振動減衰装置1を適用してもよい。また、トルクコンバータのロックアップクラッチ装置と変速歯車組との間に介装されるロックアップダンパ等に、本実施の形態の捩り振動減衰装置1を適用してもよい。また、ディファレンシャルケースとディファレンシャルケースの外周部に設けられたリングギヤとの間に、本実施の形態の捩り振動減衰装置1を適用してもよい。
以上のように本発明の実施の形態について説明を行なったが、今回開示された実施の形態はすべての点で例示であって、制限的なものではないと考えられるべきである。この発明の範囲は上記した説明ではなくて請求の範囲によって示され、請求の範囲と均等の意味、および範囲内でのすべての変更が含まれることが意図される。
本発明に係る捩り振動減衰装置は、弾性部材を半径方向に大きくすることなく、捩り剛性を大きくすることができるという効果を有し、第1の回転部材と第2の回転部材との間で回転トルクが伝達されるように第1の回転部材と第2の回転部材とをトルク伝達部材および弾性部材を介して相対回転自在に連結した捩り振動減衰装置等として有用である。
1 捩り振動減衰装置、2 被駆動側回転部材、3 駆動側回転部材、4 コイルスプリング、4a 一端部、5 ボス部材、6 カム部材、6a カム面、6b 頂部、7,8 ディスクプレート、14,15 収容孔、16 ソケット部材、16a テーパ面、19 トルク伝達部材、20 嵌合孔、190 軸部、191,192,192a,192b,193,193a 軸受、196 本体、198 被覆部。
ディスクプレート7、8は、図2〜図4に示すように、収容孔14、15の半径方向外方の縁に沿って円周方向に延在する外側支持片14c、15cおよび収容孔14、15の半径方向内方の縁に沿って円周方向に延在する内側支持片14d、15dを備えている。図2に示すように、外側支持片14c、15cおよび内側支持片14d、15dは、ディスクプレート7、8の軸線方向外方に突出している。
また、本実施の形態では、駆動側回転部材がクラッチディスク10およびディスクプレート7、8を含み、被駆動側回転部材がボス部材5を含んでいるが、この構成に限られない。すなわち、駆動側回転部材が第1の回転部材としてのボス部材5を含み、被駆動側回転部材が第2の回転部材としてのディスクプレート7、8を含む構成であってもよい。
Claims (7)
- 第1の回転部材(5)と、
前記第1の回転部材(5)と同一軸線上に設けられた第2の回転部材(7,8)と、
前記第1の回転部材(5)と前記第2の回転部材(7,8)との間に設けられ、前記第1の回転部材(5)の回転方向に弾性変形可能な弾性部材(4)と、
前記第1の回転部材(5)と同一軸線上に設けられ、前記第1の回転部材(5)と一体回転し、前記回転方向に沿って径が変化するカム面(6a)を有する、カム部材(6)と、
前記カム面(6a)に接触し、前記第1の回転部材(5)と前記第2の回転部材(7,8)との間で回転トルクを伝達するトルク伝達部材(19)と、
前記トルク伝達部材(19)と前記弾性部材(4)との間に設けられ、前記弾性部材(4)の前記トルク伝達部材(19)側の端部(4a)を保持し、前記トルク伝達部材(19)に接触する接触面(16a)を有するソケット部材(16)と、を備え、
前記トルク伝達部材(19)は、前記カム部材(6)の回転に伴ってその全体が前記第1の回転部材(5)の径方向に往復移動自在に設けられ、前記第1の回転部材(5)の径方向外方への移動時に前記弾性部材(4)を前記回転方向に弾性的に圧縮する、捩り振動減衰装置(1)。 - 前記第2の回転部材(7,8)には、前記トルク伝達部材(19)を前記径方向に導くガイド部(20)が設けられている、請求項1に記載の捩り振動減衰装置(1)。
- 前記接触面(16a)は、前記径方向に対して傾斜する、請求項1または請求項2に記載の捩り振動減衰装置(1)。
- 前記弾性部材(4)の前記トルク伝達部材(19)から離れる側の端部を保持する保持部材(17)を備え、
前記ソケット部材(16)は、前記トルク伝達部材(19)が前記径方向外方に移動するに従って、前記回転方向に沿って前記保持部材(17)に近接する方向に移動する、請求項1から請求項3のいずれかに記載の捩り振動減衰装置(1)。 - 前記トルク伝達部材(19)は、略円柱状の外形を有する、請求項1から請求項4のいずれかに記載の捩り振動減衰装置(1)。
- 前記トルク伝達部材(19)は、軸部(190)と、前記軸部(190)に対し回転自在に設けられ、前記カム面(6a)に接触する第1の回転体(191)と、前記軸部(190)に対し回転自在に設けられ、前記接触面(16a)に接触する第2の回転体(192)と、を含み、
前記第1の回転体(191)は、前記第2の回転体(192)の外径よりも小さい外径を有する、請求項5に記載の捩り振動減衰装置(1)。 - 前記トルク伝達部材(19)は、円筒状の外周面を有する本体(196)と、前記外周面を被覆する被覆部(198)とを含み、
前記被覆部(198)は、前記本体(196)の形成材料よりも小さい摩擦係数を有する材料により形成されている、請求項5に記載の捩り振動減衰装置(1)。
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
PCT/JP2012/057295 WO2013140562A1 (ja) | 2012-03-22 | 2012-03-22 | 捩り振動減衰装置 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPWO2013140562A1 true JPWO2013140562A1 (ja) | 2015-08-03 |
JP5817918B2 JP5817918B2 (ja) | 2015-11-18 |
Family
ID=49222056
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP2014505891A Active JP5817918B2 (ja) | 2012-03-22 | 2012-03-22 | 捩り振動減衰装置 |
Country Status (5)
Country | Link |
---|---|
US (1) | US9546708B2 (ja) |
EP (1) | EP2829767B1 (ja) |
JP (1) | JP5817918B2 (ja) |
CN (1) | CN104204604B (ja) |
WO (1) | WO2013140562A1 (ja) |
Families Citing this family (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
DE102015014396A1 (de) * | 2015-11-06 | 2017-05-11 | Man Truck & Bus Ag | Kupplungsscheibe für eine lösbare Drehmoment-Übertragungseinrichtung |
DE102019208247A1 (de) * | 2019-06-06 | 2020-12-10 | Zf Friedrichshafen Ag | Drehmomentübertragungseinrichtung |
CN110686043A (zh) * | 2019-10-31 | 2020-01-14 | 重庆宗申无级变速传动有限公司 | 一种无级变速器及其缓冲机构 |
Family Cites Families (16)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US2590579A (en) | 1948-09-17 | 1952-03-25 | Sarazin Gilles Francois | Torsional vibration damper |
JPS57173620A (en) * | 1981-04-20 | 1982-10-26 | Daikin Mfg Co Ltd | Clutch disc |
JPS5937455U (ja) * | 1982-09-02 | 1984-03-09 | トヨタ自動車株式会社 | トルク変動低減フライホイ−ル |
US5374218A (en) * | 1983-11-15 | 1994-12-20 | Luk Lamellen Und Kupplungsbau Gmbh | Assembly for compensation of fluctuations of torque |
US4585427A (en) | 1985-03-26 | 1986-04-29 | Borg-Warner Automotive, Inc. | Long travel series damper for continuously variable transmission |
JPS6375630U (ja) * | 1986-11-05 | 1988-05-20 | ||
FR2714435B1 (fr) * | 1993-12-23 | 1996-02-09 | Valeo | Dispositif d'amortissement pour la compensation d'à-coups de rotation et embrayage à friction comportant un tel dispositif. |
US6010408A (en) * | 1994-05-02 | 2000-01-04 | Eaton Corporation | Torsion isolator with active counterweight |
JPH09280317A (ja) * | 1996-04-08 | 1997-10-28 | Toyota Motor Corp | フライホイール |
DE102008017352A1 (de) * | 2007-09-10 | 2009-03-12 | Magna Powertrain Ag & Co Kg | Zweimassenschwungrad |
DE112009001958A5 (de) * | 2008-09-01 | 2011-05-26 | Schaeffler Technologies Gmbh & Co. Kg | Zweimassenschwungrad |
US8657693B2 (en) | 2009-12-03 | 2014-02-25 | Toyota Jidosha Kabushiki Kaisha | Torsional shock absorbing apparatus |
EP2644935B1 (en) * | 2010-11-26 | 2017-09-06 | Toyota Jidosha Kabushiki Kaisha | Torsional vibration damping device |
US20150133225A1 (en) * | 2011-12-22 | 2015-05-14 | Shinichiro Watarai | Torsional vibration damping device |
JP2013174294A (ja) * | 2012-02-24 | 2013-09-05 | Toyota Motor Corp | 捩り振動減衰装置 |
US20150053527A1 (en) * | 2012-04-04 | 2015-02-26 | Toyota Jidosha Kabushiki Kaisha | Torque variation absorber device and transmission |
-
2012
- 2012-03-22 US US14/379,065 patent/US9546708B2/en active Active
- 2012-03-22 EP EP12871922.6A patent/EP2829767B1/en not_active Not-in-force
- 2012-03-22 WO PCT/JP2012/057295 patent/WO2013140562A1/ja active Application Filing
- 2012-03-22 JP JP2014505891A patent/JP5817918B2/ja active Active
- 2012-03-22 CN CN201280071665.0A patent/CN104204604B/zh not_active Expired - Fee Related
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
EP2829767A1 (en) | 2015-01-28 |
CN104204604B (zh) | 2015-10-21 |
US9546708B2 (en) | 2017-01-17 |
WO2013140562A1 (ja) | 2013-09-26 |
US20150007687A1 (en) | 2015-01-08 |
JP5817918B2 (ja) | 2015-11-18 |
EP2829767A4 (en) | 2016-06-08 |
EP2829767B1 (en) | 2018-01-03 |
CN104204604A (zh) | 2014-12-10 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
JP5633577B2 (ja) | 捩り振動減衰装置 | |
JP5533883B2 (ja) | トルク変動吸収装置 | |
JP5472490B2 (ja) | 捩り振動減衰装置 | |
JP5527428B2 (ja) | 捩り振動減衰装置 | |
JP5772983B2 (ja) | 捩り振動減衰装置 | |
JP5817918B2 (ja) | 捩り振動減衰装置 | |
JP5565473B2 (ja) | 捩り振動減衰装置 | |
JP5246378B1 (ja) | 捩り振動減衰装置 | |
JP5742756B2 (ja) | 捩り振動減衰装置 | |
JP5299520B2 (ja) | 捩れ緩衝装置 | |
JP2013174294A (ja) | 捩り振動減衰装置 | |
JP2013164090A (ja) | 捩り振動減衰装置 | |
JP2012237429A (ja) | 捩り振動減衰装置 | |
JP5880405B2 (ja) | 捩り振動減衰装置 | |
JP2014111959A (ja) | 捩り振動減衰装置 | |
JP2013108570A (ja) | 捩り振動減衰装置 | |
JP5582252B2 (ja) | 捩り振動減衰装置 | |
JP2012246958A (ja) | 捩り振動減衰装置 | |
JP2011241918A (ja) | 捩り振動減衰装置 | |
JP2011241919A (ja) | 捩り振動減衰装置 |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
TRDD | Decision of grant or rejection written | ||
A01 | Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01 Effective date: 20150901 |
|
A61 | First payment of annual fees (during grant procedure) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A61 Effective date: 20150914 |
|
R151 | Written notification of patent or utility model registration |
Ref document number: 5817918 Country of ref document: JP Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R151 |