JPWO2013099196A1 - 高張力熱延鋼板およびその製造方法 - Google Patents
高張力熱延鋼板およびその製造方法 Download PDFInfo
- Publication number
- JPWO2013099196A1 JPWO2013099196A1 JP2013551230A JP2013551230A JPWO2013099196A1 JP WO2013099196 A1 JPWO2013099196 A1 JP WO2013099196A1 JP 2013551230 A JP2013551230 A JP 2013551230A JP 2013551230 A JP2013551230 A JP 2013551230A JP WO2013099196 A1 JPWO2013099196 A1 JP WO2013099196A1
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- less
- steel sheet
- hot
- rolled steel
- rolling
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 title claims abstract description 102
- 239000010959 steel Substances 0.000 title claims abstract description 102
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 title claims description 13
- 238000005452 bending Methods 0.000 claims abstract description 60
- 238000005096 rolling process Methods 0.000 claims abstract description 59
- 229910000859 α-Fe Inorganic materials 0.000 claims abstract description 30
- 239000002245 particle Substances 0.000 claims abstract description 28
- 239000000463 material Substances 0.000 claims abstract description 27
- 239000000203 mixture Substances 0.000 claims abstract description 21
- 239000013078 crystal Substances 0.000 claims abstract description 13
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 claims abstract description 13
- 239000002184 metal Substances 0.000 claims abstract description 13
- 229910052757 nitrogen Inorganic materials 0.000 claims abstract description 8
- 238000000034 method Methods 0.000 claims description 20
- 229910052758 niobium Inorganic materials 0.000 claims description 11
- 229910052698 phosphorus Inorganic materials 0.000 claims description 9
- 238000007747 plating Methods 0.000 claims description 8
- 229910052725 zinc Inorganic materials 0.000 claims description 8
- 229910052804 chromium Inorganic materials 0.000 claims description 7
- 238000005098 hot rolling Methods 0.000 claims description 7
- 239000012535 impurity Substances 0.000 claims description 7
- 229910052721 tungsten Inorganic materials 0.000 claims description 7
- 229910052720 vanadium Inorganic materials 0.000 claims description 7
- 229910052785 arsenic Inorganic materials 0.000 claims description 6
- 229910052792 caesium Inorganic materials 0.000 claims description 6
- 238000001816 cooling Methods 0.000 claims description 6
- 229910052802 copper Inorganic materials 0.000 claims description 6
- 229910052735 hafnium Inorganic materials 0.000 claims description 6
- 229910052745 lead Inorganic materials 0.000 claims description 6
- 229910052749 magnesium Inorganic materials 0.000 claims description 6
- 229910052718 tin Inorganic materials 0.000 claims description 6
- 229910052726 zirconium Inorganic materials 0.000 claims description 6
- 229910052748 manganese Inorganic materials 0.000 abstract description 8
- 229910052782 aluminium Inorganic materials 0.000 abstract description 6
- 229910052799 carbon Inorganic materials 0.000 abstract description 5
- 238000004804 winding Methods 0.000 abstract description 4
- UCKMPCXJQFINFW-UHFFFAOYSA-N Sulphide Chemical compound [S-2] UCKMPCXJQFINFW-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 19
- 150000003568 thioethers Chemical class 0.000 description 16
- 150000001247 metal acetylides Chemical class 0.000 description 12
- 238000001953 recrystallisation Methods 0.000 description 12
- 229910001566 austenite Inorganic materials 0.000 description 11
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 10
- 239000010408 film Substances 0.000 description 10
- 239000002131 composite material Substances 0.000 description 6
- 239000002244 precipitate Substances 0.000 description 6
- 239000011701 zinc Substances 0.000 description 6
- 229910001562 pearlite Inorganic materials 0.000 description 5
- 239000000470 constituent Substances 0.000 description 4
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 description 4
- 238000005204 segregation Methods 0.000 description 4
- 238000009864 tensile test Methods 0.000 description 4
- 229910001563 bainite Inorganic materials 0.000 description 3
- 238000005336 cracking Methods 0.000 description 3
- 230000007423 decrease Effects 0.000 description 3
- 239000000446 fuel Substances 0.000 description 3
- 238000005246 galvanizing Methods 0.000 description 3
- 238000010191 image analysis Methods 0.000 description 3
- 229910000734 martensite Inorganic materials 0.000 description 3
- 238000002844 melting Methods 0.000 description 3
- 230000008018 melting Effects 0.000 description 3
- CURLTUGMZLYLDI-UHFFFAOYSA-N Carbon dioxide Chemical compound O=C=O CURLTUGMZLYLDI-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- HCHKCACWOHOZIP-UHFFFAOYSA-N Zinc Chemical compound [Zn] HCHKCACWOHOZIP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 230000005540 biological transmission Effects 0.000 description 2
- 238000010276 construction Methods 0.000 description 2
- 238000009749 continuous casting Methods 0.000 description 2
- 238000009713 electroplating Methods 0.000 description 2
- 235000019589 hardness Nutrition 0.000 description 2
- 229910052742 iron Inorganic materials 0.000 description 2
- 229910052750 molybdenum Inorganic materials 0.000 description 2
- 238000003825 pressing Methods 0.000 description 2
- 230000000717 retained effect Effects 0.000 description 2
- 229910018137 Al-Zn Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910018573 Al—Zn Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910001335 Galvanized steel Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910001035 Soft ferrite Inorganic materials 0.000 description 1
- 230000002411 adverse Effects 0.000 description 1
- 238000005275 alloying Methods 0.000 description 1
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 1
- 229910002092 carbon dioxide Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000001569 carbon dioxide Substances 0.000 description 1
- 238000005266 casting Methods 0.000 description 1
- 229910001567 cementite Inorganic materials 0.000 description 1
- 230000000052 comparative effect Effects 0.000 description 1
- 238000005260 corrosion Methods 0.000 description 1
- 230000007797 corrosion Effects 0.000 description 1
- 238000011156 evaluation Methods 0.000 description 1
- 239000008397 galvanized steel Substances 0.000 description 1
- 238000007654 immersion Methods 0.000 description 1
- KSOKAHYVTMZFBJ-UHFFFAOYSA-N iron;methane Chemical compound C.[Fe].[Fe].[Fe] KSOKAHYVTMZFBJ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000010410 layer Substances 0.000 description 1
- 239000007788 liquid Substances 0.000 description 1
- 239000011159 matrix material Substances 0.000 description 1
- 150000004767 nitrides Chemical class 0.000 description 1
- 230000003287 optical effect Effects 0.000 description 1
- 238000005457 optimization Methods 0.000 description 1
- 238000001556 precipitation Methods 0.000 description 1
- 239000000047 product Substances 0.000 description 1
- 230000001737 promoting effect Effects 0.000 description 1
- 238000003303 reheating Methods 0.000 description 1
- 239000006104 solid solution Substances 0.000 description 1
- 238000005728 strengthening Methods 0.000 description 1
- 239000002344 surface layer Substances 0.000 description 1
- 229910052715 tantalum Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000010998 test method Methods 0.000 description 1
- 239000010409 thin film Substances 0.000 description 1
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D9/00—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor
- C21D9/46—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor for sheet metals
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/001—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing N
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/002—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing In, Mg, or other elements not provided for in one single group C22C38/001 - C22C38/60
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/02—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing silicon
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/04—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing manganese
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/06—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing aluminium
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/14—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing titanium or zirconium
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Thermal Sciences (AREA)
- Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
- Heat Treatment Of Sheet Steel (AREA)
- Coating With Molten Metal (AREA)
Abstract
Description
一方、鋼板を素材とする自動車部品の多くは、プレス加工によって成形されるため、自動車部品用鋼板には、伸びが大きく、優れた加工性を有すること、とくに優れた曲げ加工性を有することが要求される。例えば、自動車足回り部品では、板厚が比較的厚い鋼板を用いてプレス成形することから、鋼板表面に局部的に曲げ加工が加わる。そのため、自動車足回り部品用素材となる鋼板には、強度とともに加工性、とくに曲げ加工性が重要視される。このため、とくに自動車足回り部品用素材としては、伸びが大きく、曲げ加工性に優れた高張力鋼板が必要となる。
しかし、鉄鋼材料は、一般的に、高強度化に伴い加工性が低下する。そのため、高張力鋼板を足回り部品に適用するうえでは、高強度と優れた加工性とを兼備した高張力鋼板とすることが必要となる。このようなことから、足回り部品用素材として、高強度と優れた加工性とを兼備した高張力熱延鋼板が要望されている。
そして、転位密度の低いフェライト単相組織で高強度化するには、フェライト結晶粒中に微細炭化物を析出させることが考えられる。しかし、フェライト結晶粒中に、例えばTiを主たる炭化物構成元素とする微細炭化物が析出したフェライト組織では、曲げ加工性が向上しない場合があることを知見した。
そこで、曲げ加工性が向上しない理由について鋭意検討した。その結果、粗大化した硫化物が曲げ加工性を低下させていることを見出した。Tiを含有する鋼においては、硫化物としては、単体の硫化物TiSと、TiS とMnSとの複合硫化物の2種類が析出する。鋼中の硫化物は、炭化物より粗大化しやすく、このうち、とくに、TiSとMnSとの複合硫化物(complex sulfide)が粗大化しやすい。
この複合硫化物の粗大化を防止するために、本発明者らは、再結晶が瞬時に生じる温度域で熱間圧延することがよいことを想到した。このような特定の温度範囲で圧延することにより、微細な硫化物を析出させることができることを見出した。
というのは、再結晶が瞬時に生じる温度域で圧延すると、圧延で蓄積した歪エネルギー(accumulated distortion energy)、再結晶により瞬時に解放されるため、硫化物の粗大化の駆動力が瞬時に解放されて硫化物の粗大化が生じにくい。しかも、タンデム圧延を利用すれば、その効果は顕著となる。未再結晶温度域で圧延すると、圧延により蓄積されたエネルギーを駆動力に、硫化物が粗大化してしまう。
(1)質量%で、C:0.035〜0.065%、Si:0.2%以下、Mn:0.7%以下、P:0.025%以下、S: 0.02%以下、N:0.01%以下、Al:0.1%以下、Ti:0.1〜0.2%を含み、残部Feおよび不可避的不純物からなる組成と、さらに面積率で95%以上がフェライト結晶粒からなる金属組織(microstructure)で、該フェライト結晶粒内に平均粒径が6nm未満のTi炭化物と、さらに金属組織中に平均粒径0.5μm以下のTiSとが分散析出(dispersively precipitated)した組織とを有する、引張強さTS:780MPa以上900MPa以下の高張力熱延鋼板。
(2)(1)において、前記組成に加えてさらに、質量%で、B:0.0035%以下を含有する高張力熱延鋼板。
(3)(1)または(2)において、前記組成に加えてさらに、質量%で、Cu、Sn、Ni、Ca、Mg、Co、As、Cr、Mo、Sb、W、Nb、Pb、Ta、REM、V、Cs、Zr、Hf、Znのうちの1種または2種以上を合計で、1%以下含有する高張力熱延鋼板。
(4)(1)ないし(3)のいずれかにおいて、表面にめっき層を有する高張力熱延鋼板。
(5)限界曲げ半径比が2以下である(1)ないし(4)のいずれかに記載の高張力熱延鋼板。
(6)鋼素材に、加熱し粗圧延と仕上圧延からなる熱間圧延を施し、仕上圧延終了後、冷却し、巻取る、熱延鋼板の製造方法であって、
前記鋼素材を、質量%で、
C:0.035〜0.065%、 Si:0.2%以下、
Mn:0.7%以下、 P:0.025%以下、
S:0.02%以下、 N:0.01%以下、
Al:0.1%以下、 Ti:0.1〜0.2%
を含み、残部Feおよび不可避的不純物からなる組成の鋼素材とし、
前記仕上圧延を、仕上圧延機を5段以上、連続して設置したタンデム方式の圧延として、前記仕上圧延機の入側温度(finishing entry temperature)を1000℃以上、前記仕上圧延機の出側温度(finishing delivery temperature)を900℃以上とする圧延とし、
前記冷却後の巻取り温度を、500℃以上700℃以下とする、
引張強さが780MPa以上900MPa以下の高張力熱延鋼板の製造方法。
(7)前記組成に加えてさらに、質量%で、B:0.0035%以下を含有する(6)に記載の高張力熱延鋼板の製造方法。
(8)前記組成に加えてさらに、質量%で、Cu、Sn、Ni、Ca、Mg、Co、As、Cr、Mo、Sb、W、Nb、Pb、Ta、REM、V、Cs、Zr、Hf、Znのうちの1種または2種以上を合計で、1%以下含有する(6)または(7)に記載の高張力熱延鋼板の製造方法。
Cは、微細炭化物を形成し、鋼板の強度を増加する作用を有する。所望の引張強さである780MPa以上の高強度を確保するためには、0.035%以上の含有を必要とする。一方、0.065%を超える含有は、強度が増加しすぎるうえ、パーライトが形成されやすくする。パーライトは曲げ加工時に亀裂発生の起点となるため、パーライトの形成は、曲げ加工性を低下させる要因となる。このため、Cは0.035〜0.065%の範囲に限定した。なお、好ましくは0.040〜0.055%である。
Siを、0.2%を超えて含有すると、圧延時に表面にSiを含む低融点酸化物が形成され、表面性状が低下し、曲げ加工時に表面から亀裂が発生しやすくなり、曲げ加工性が低下する。このため、Siは0.2%以下に限定した。なお、好ましくは0.05%以下である。Si含有量はゼロであっても問題ない。
Mnを、0.7%を超えて含有すると、Mnの偏析が生じやすくなる。Mn偏析部では曲げ加工時に亀裂が生じやすく、そのため、曲げ加工性が低下する。また、TiSの析出が早くなるため粗大化しやすく、曲げ加工性が低下しやすい傾向がある。このようなことから、Mnは0.7%以下に限定した。なお、好ましくは0.5%以下である。Mn含有量はゼロであっても問題ない。
Pを、0.025%を超えて多量に含有すると偏析が顕著になり、曲げ加工性が低下する。このため、Pは0.025%以下に限定した。なお、好ましくは0.02%以下である。P含有量はゼロであっても問題ない。
Sは、Mn、Tiを含有する本発明では、Tiと結合してTiSを、Mnと結合してMnSを形成する。これらの硫化物は、粗大化しやすく、数μm程度まで粗大化する場合がある。このような粗大な硫化物は、曲げ加工時に亀裂発生の起点となりやすく、曲げ加工性を低下させる要因となる。Sを、0.02%を超えて含有すると、粗大な硫化物の発生を抑制できなくなり、曲げ加工性が低下する。このため、Sは0.02%以下に限定した。なお、好ましくは0.01%以下であり、さらに好ましくは0.004%以下である。S含有量はゼロであっても問題ない。
Nは、本発明では曲げ加工性を低下させる有害な元素であり、できるだけ低減することが望ましい。とくに、0.01%を超える含有は、粗大な窒化物が生成し、曲げ加工性を低下させる。このため、Nは0.01%以下に限定した。なお、好ましくは0.006%以下である。N含有量はゼロであっても問題ない。
Alは、脱酸剤として作用する元素である。このような効果を得るためには0.001%以上含有することが望ましい。一方、0.1%を超えて過剰に含有すると、脱酸生成物(deoxidation products)が凝集し、粗大化するため、曲げ加工性が低下する。このため、Alは0.1%以下に限定した。
Tiは、本発明において最も重要な元素である。Tiは微細な炭化物を形成することにより、優れた伸びフランジ性を維持しつつ、鋼板の高強度化に寄与する。このような効果を得るためには、0.1%以上の含有を必要とするが、0.2%を超えて含有すると、粗大な硫化物を生じやすく、曲げ加工性が低下する傾向となる。このため、Tiは0.1〜0.2%の範囲に限定した。なお、好ましくは0.14〜0.18%である。
Bは、オーステナイト粒界に偏析して、硫化物を微細化する作用を有する元素であり、このような効果を得るためには0.0005%以上含有することが望ましい。一方、0.0035%を超えて含有すると、Fe23(CB)6が析出し、曲げ加工性が低下する。このため、含有する場合には、Bは0.0035%以下に限定することが好ましい。
本発明熱延鋼板は、面積率で95%以上をフェライト結晶粒により占められる金属組織と、該マトリックスを構成するフェライト結晶粒内に平均粒径が6nm未満のTi炭化物と、さらに金属組織中に平均粒径0.5μm以下のTiSとが分散析出した組織を有する。
本発明では、優れた曲げ加工性を確保するために、金属組織を、転位密度が低く、延性に富むフェライト結晶粒で占めることが有効である。とくに優れた伸びフランジ性を確保するために、フェライト単相組織とする。なお、ここでいう「単相」とは、面積率で100%である必要はなく、実質的に単相であればよい。ここで「実質的に単相」とは、フェライト結晶粒からなるフェライト相が、組織全体に対する面積率で95%以上、好ましくは97%以上である場合をいう。ここでいう「金属組織」とは、光学顕微鏡や走査型電子顕微鏡を用いて500〜5000倍の倍率で観察される金属組織を指す。
なお、フェライト相以外の第二相は、セメンタイト、パーライト、ベイナイト相、マルテンサイト相、残留オーステナイト相等が挙げられる。これら第二相の合計は、面積率で5%程度以下、好ましくは3%程度以下であれば、許容できる。
Ti炭化物は、その平均粒径が極めて小さい微細な炭化物として析出する傾向が強い。本発明では、実質的にフェライト単相である金属組織を構成するフェライト結晶粒中に、微細なTi炭化物を分散析出させ、所望の高強度を確保する。フェライト結晶粒中に微細に析出したTi炭化物は、鋼板に変形が加わった際に生じる転位の移動に対する抵抗として作用し、熱延鋼板の強化に寄与する。このため、フェライト結晶粒中に析出するTi炭化物の平均粒径は6nm未満とする。なお、平均粒径が3nm以下であれば、その作用はより顕著となる。このようなことから、Ti炭化物の平均粒径は6nm未満とした。なお、好ましくは4nm以下である。また、Ti炭化物には炭化物構成元素としてTiの他に鋼に含まれている元素が固溶する場合があるが、本発明におけるTi炭化物は、このような他の元素を固溶したTi炭化物とTi以外に炭化物構成元素を含まないTi炭化物の両者を含む。なお、Tiは比較的安価に添加できる元素であり、Ti以外に実質的に炭化物構成元素を含まないTi炭化物を用いることが有利である。この場合、前記選択元素のうち、炭化物形成傾向の強いMo、W、Nb、Vは無添加(不純物程度の含有量)とすることが好ましい。
Tiを含有する本発明熱延鋼板では、金属組織中に、微細なTiを含む炭化物の析出に加えて、Tiを含む硫化物が析出する。析出するTiを含む硫化物としては、単独のTiS、さらにはTiSとMnSの複合硫化物がある。Tiを含む硫化物は炭化物より粗大化しやすく、TiSとMnSの複合硫化物は、とくに粗大化しやすい。Tiを含む硫化物が粗大に析出すると、曲げ加工性に悪影響を及ぼす。本発明では、MnSと複合しない、単独のTiS、しかも微細なTiSを析出させる。析出TiSの平均粒径は0.5μm以下とする。これにより、曲げ加工性に及ぼす悪影響を排除することができる。平均粒径が0.5μmを超えてTiSが粗大化すると、曲げ加工時に亀裂の発生起点となり、曲げ加工性を低下させる。このため、TiSの平均粒径は0.5μm以下に限定した。
本発明では、上記した組成を有する鋼素材に、加熱し粗圧延と仕上圧延からなる熱間圧延を施し、仕上圧延終了後、冷却し、巻取り、熱延鋼板(鋼帯)とする。
粗圧延の条件は、所定の寸法形状の粗圧延バーが得られる条件であればよく、とくに限定する必要はない。
さらに仕上圧延では、仕上圧延機の入側温度を1000℃以上、出側温度を900℃以上とする。本発明では、仕上圧延を、再結晶が瞬時に生じる温度域で圧延し、硫化物の粗大化を阻止する。再結晶が瞬時に生じる温度域で圧延すれば、圧延での蓄積エネルギーが瞬時に解放され、硫化物の粗大化の駆動力がなくなり、粗大化を阻止することができる。なお、入側温度が1000℃未満では、未再結晶温度域での圧延が長くなり、硫化物が粗大化する危険が増大する。一方、出側温度が900℃未満では、未再結晶温度域での滞留時間が長く、未再結晶温度域での圧下量が多くなり、硫化物の粗大化が顕著となる。このようなことから、仕上圧延機の入側温度を1000℃以上、出側温度を900℃以上に限定した。なお、仕上圧延の温度範囲は、好ましくは1050〜920℃である。
仕上圧延を終了した後、冷却して、所定の巻取り温度で巻き取る。仕上圧延終了後の冷却は、とくに限定する必要はないが、700℃までの平均冷却速度で50℃/s以上とすることが、引張強さの確保の観点から好ましい。冷却速度が平均で、50℃/sを下回って小さくなると、実質的にフェライト単相の組織を確保できにくくなる。このようなことから、平均冷却速度で50℃/s以上とすることが好ましい。
巻取り温度の適正化は、所望の鋼板組織を確保するために、あるいは硫化物の粗大化を抑制するために、重要である。巻取り温度が700℃を超える高温では、巻取り後に硫化物が粗大化し、曲げ加工性が低下する。なお、巻取り温度は、フェライト単相組織を確保する観点から500℃以上とする。巻取り温度が500℃未満では、ベイナイトが多量に生成して曲げ加工性が劣化する。なお、好ましくは580℃以上680℃以下である。
(1)組織観察
得られた熱延鋼板から組織観察用試験片を採取し、圧延方向と平行な断面(L断面)を機械研磨し、ナイタール液(nital)で腐食したのち、走査型電子顕微鏡(倍率:3000倍)で組織観察を行い、撮像した。得られた組織写真を用いて、画像解析装置によりフェライト相、フェライト相以外の組織の種類、およびそれらの組織分率(面積率)を求めた。
また、得られた熱延鋼板から透過型電子顕微鏡観察用薄膜を作製し、透過型電子顕微鏡(倍率:120000〜260000倍)で観察し、微細Ti炭化物の粒子径を求めた。なお、微細Ti炭化物の粒子径は、260000倍で30視野以上観察し、合計で100個以上のTi炭化物について各粒子の粒子径を求めた。得られた組織写真を用い、画像解析により、円近似で各粒子の粒子径をもとめ、それらの値を算術平均して、その鋼板(試験片)におけるTi炭化物の平均粒子径とした。
また、TiSについては、10000倍で30視野以上観察し撮像した。得られた組織について画像解析により、合計で20個以上のTiSについて円近似で、各粒子の粒子径を算出した。得られた値を算術平均して、その鋼板(試験片)におけるTiSの平均粒径とした。
(2)引張試験
得られた熱延鋼板から、圧延方向に対し直角方向を引張方向とするJIS 5号引張試験片(GL:50mm)を採取し、JIS Z 2241の規定に準拠して引張試験を実施し、引張強さTSを求めた。
(3)曲げ試験
得られた熱延鋼板から、曲げ試験片(大きさ:30mm×150mm)を採取した。曲げ試験片を、試験片の長手方向中央がV字ブロック(頂角:90°)の頂点に一致するように、V字ブロックに載置し、曲げ試験片の中央位置をポンチ(先端半径R)でV字ブロックに押し付ける曲げ試験を、ポンチ先端半径を変化させて行った。試験後、試験片の曲げ部外側を目視観察し割れの有無を調査した。繰り返し数は3回とした。3回の曲げ試験ですべて、曲げ部外側に目視で亀裂が発生しなかった場合を合格であると、一つでも亀裂が生じた場合を不合格であるとした。そして、合格する最も小さい先端半径Rを板厚tで除したR/tを、限界曲げ半径比と定義し、曲げ加工性の評価基準とした。R/tが2以下である場合に、曲げ加工性に優れていると評価する。
Claims (8)
- 質量%で、
C:0.035〜0.065%、 Si:0.2%以下、
Mn:0.7%以下、 P:0.025%以下、
S:0.02%以下、 N:0.01%以下、
Al:0.1%以下、 Ti:0.1〜0.2%
を含み、残部Feおよび不可避的不純物からなる組成と、
さらに面積率で95%以上がフェライト結晶粒からなる金属組織で、該フェライト結晶粒中に平均粒径が6nm未満のTi炭化物と、さらに金属組織中に平均粒径0.5μm以下のTiSとが分散析出した組織とを有する引張強さTS:780MPa以上900MPa以下の高張力熱延鋼板。 - 前記組成に加えてさらに、質量%で、B:0.0035%以下を含有する請求項1に記載の高張力熱延鋼板。
- 前記組成に加えてさらに、質量%で、Cu、Sn、Ni、Ca、Mg、Co、As、Cr、Mo、Sb、W、Nb、Pb、Ta、REM、V、Cs、Zr、Hf、Znのうちの1種または2種以上を合計で、1%以下含有する請求項1または2に記載の高張力熱延鋼板。
- 表面にめっき層を有する請求項1ないし3のいずれかに記載の高張力熱延鋼板。
- 限界曲げ半径比が2以下である請求項1ないし4のいずれかに記載の高張力熱延鋼板。
- 鋼素材に、加熱し粗圧延と仕上圧延からなる熱間圧延を施し、仕上圧延終了後、冷却し、巻取る、熱延鋼板の製造方法であって、
前記鋼素材を、質量%で、
C:0.035〜0.065%、 Si:0.2%以下、
Mn:0.7%以下、 P:0.025%以下、
S:0.02%以下、 N:0.01%以下、
Al:0.1%以下、 Ti:0.1〜0.2%
を含み、残部Feおよび不可避的不純物からなる組成の鋼素材とし、
前記仕上圧延を、仕上圧延機を5段以上、連続して設置したタンデム方式の圧延として、前記仕上圧延機の入側温度を1000℃以上、前記仕上圧延機の出側温度を900℃以上とする圧延とし、
前記冷却後の巻取り温度を、500℃以上700℃以下とする
引張強さが780MPa以上900MPa以下の高張力熱延鋼板の製造方法。 - 前記組成に加えてさらに、質量%で、B:0.0035%以下を含有する請求項6に記載の高張力熱延鋼板の製造方法。
- 前記組成に加えてさらに、質量%で、Cu、Sn、Ni、Ca、Mg、Co、As、Cr、Mo、Sb、W、Nb、Pb、Ta、REM、V、Cs、Zr、Hf、Znのうちの1種または2種以上を合計で、1%以下含有する請求項6または7に記載の高張力熱延鋼板の製造方法。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP2013551230A JP5700139B2 (ja) | 2011-12-27 | 2012-12-21 | 高張力熱延鋼板およびその製造方法 |
Applications Claiming Priority (4)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP2011285918 | 2011-12-27 | ||
JP2011285918 | 2011-12-27 | ||
JP2013551230A JP5700139B2 (ja) | 2011-12-27 | 2012-12-21 | 高張力熱延鋼板およびその製造方法 |
PCT/JP2012/008220 WO2013099196A1 (ja) | 2011-12-27 | 2012-12-21 | 高張力熱延鋼板およびその製造方法 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JP5700139B2 JP5700139B2 (ja) | 2015-04-15 |
JPWO2013099196A1 true JPWO2013099196A1 (ja) | 2015-04-30 |
Family
ID=48696738
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP2013551230A Active JP5700139B2 (ja) | 2011-12-27 | 2012-12-21 | 高張力熱延鋼板およびその製造方法 |
Country Status (3)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JP5700139B2 (ja) |
TW (1) | TWI502079B (ja) |
WO (1) | WO2013099196A1 (ja) |
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN111575609A (zh) * | 2020-05-09 | 2020-08-25 | 包头钢铁(集团)有限责任公司 | 一种兼具高强度、良好塑性和韧性的工程机械用钢及其制备方法 |
Families Citing this family (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
EP3940092A4 (en) * | 2019-03-11 | 2023-03-01 | Nippon Steel Corporation | HOT ROLLED STEEL SHEET |
Citations (6)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS56169727A (en) * | 1980-05-29 | 1981-12-26 | Nippon Kokan Kk <Nkk> | Manufacture of hot-rolled steel plate for enameled product having excellent antifishscale property |
JP2000212690A (ja) * | 1998-11-20 | 2000-08-02 | Nkk Corp | 成形性および表面性状が優れた高強度熱延鋼板およびその製造方法 |
JP2000273577A (ja) * | 1999-03-19 | 2000-10-03 | Nkk Corp | 伸びフランジ加工性と材質安定性に優れた高張力熱延鋼板およびその製造方法 |
JP2003321735A (ja) * | 2002-04-30 | 2003-11-14 | Jfe Steel Kk | 強度安定性に優れた高成形性高張力鋼板ならびにその製造方法および加工方法 |
JP2005154809A (ja) * | 2003-11-21 | 2005-06-16 | Jfe Steel Kk | プレス成形性に優れた溶接継手用高強度薄鋼板およびこれを用いた溶接継手 |
WO2011162412A1 (ja) * | 2010-06-25 | 2011-12-29 | Jfeスチール株式会社 | 伸びフランジ性に優れた高強度熱延鋼板およびその製造方法 |
-
2012
- 2012-12-21 JP JP2013551230A patent/JP5700139B2/ja active Active
- 2012-12-21 WO PCT/JP2012/008220 patent/WO2013099196A1/ja active Application Filing
- 2012-12-26 TW TW101150241A patent/TWI502079B/zh active
Patent Citations (6)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS56169727A (en) * | 1980-05-29 | 1981-12-26 | Nippon Kokan Kk <Nkk> | Manufacture of hot-rolled steel plate for enameled product having excellent antifishscale property |
JP2000212690A (ja) * | 1998-11-20 | 2000-08-02 | Nkk Corp | 成形性および表面性状が優れた高強度熱延鋼板およびその製造方法 |
JP2000273577A (ja) * | 1999-03-19 | 2000-10-03 | Nkk Corp | 伸びフランジ加工性と材質安定性に優れた高張力熱延鋼板およびその製造方法 |
JP2003321735A (ja) * | 2002-04-30 | 2003-11-14 | Jfe Steel Kk | 強度安定性に優れた高成形性高張力鋼板ならびにその製造方法および加工方法 |
JP2005154809A (ja) * | 2003-11-21 | 2005-06-16 | Jfe Steel Kk | プレス成形性に優れた溶接継手用高強度薄鋼板およびこれを用いた溶接継手 |
WO2011162412A1 (ja) * | 2010-06-25 | 2011-12-29 | Jfeスチール株式会社 | 伸びフランジ性に優れた高強度熱延鋼板およびその製造方法 |
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN111575609A (zh) * | 2020-05-09 | 2020-08-25 | 包头钢铁(集团)有限责任公司 | 一种兼具高强度、良好塑性和韧性的工程机械用钢及其制备方法 |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
WO2013099196A1 (ja) | 2013-07-04 |
TWI502079B (zh) | 2015-10-01 |
TW201339321A (zh) | 2013-10-01 |
JP5700139B2 (ja) | 2015-04-15 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
JP5884476B2 (ja) | 曲げ加工性に優れた高張力熱延鋼板およびその製造方法 | |
JP5765080B2 (ja) | 伸びフランジ性に優れた高強度熱延鋼板およびその製造方法 | |
JP5447741B1 (ja) | 鋼板、めっき鋼板、及びそれらの製造方法 | |
KR101424859B1 (ko) | 고강도 강판 및 그 제조 방법 | |
JP5609786B2 (ja) | 加工性に優れた高張力熱延鋼板およびその製造方法 | |
JP6394812B2 (ja) | 薄鋼板およびめっき鋼板、並びに、熱延鋼板の製造方法、冷延フルハード鋼板の製造方法、熱処理板の製造方法、薄鋼板の製造方法およびめっき鋼板の製造方法 | |
EP3412789B1 (en) | Steel sheet and coated steel sheet, hot rolled steel sheet manufacturing method, cold rolled full hard steel sheet manufacturing method, heat-treated steel sheet manufacturing method, steel sheet manufacturing method and coated steel sheet manufacturing method | |
JP5321671B2 (ja) | 強度と加工性の均一性に優れた高張力熱延鋼板およびその製造方法 | |
JP5321672B2 (ja) | 材質均一性に優れた高張力熱延鋼板およびその製造方法 | |
JP6265108B2 (ja) | 冷延鋼板用または溶融亜鉛めっき鋼板用熱延鋼板およびその製造方法 | |
WO2017131054A1 (ja) | 高強度亜鉛めっき鋼板、高強度部材及び高強度亜鉛めっき鋼板の製造方法 | |
JP6264506B1 (ja) | 薄鋼板およびめっき鋼板、並びに、熱延鋼板の製造方法、冷延フルハード鋼板の製造方法、薄鋼板の製造方法およびめっき鋼板の製造方法 | |
JP5821864B2 (ja) | バーリング加工性に優れた高強度熱延鋼板およびその製造方法 | |
JP6224704B2 (ja) | 高強度熱延鋼板の製造方法 | |
JP5610089B2 (ja) | 高張力熱延鋼板およびその製造方法 | |
JP5700139B2 (ja) | 高張力熱延鋼板およびその製造方法 | |
JP5594438B2 (ja) | 高張力熱延めっき鋼板およびその製造方法 | |
CN114585758B (zh) | 高强度钢板和碰撞吸收构件以及高强度钢板的制造方法 | |
JPWO2018163871A1 (ja) | 高強度熱延めっき鋼板 | |
CN114585759B (zh) | 高强度钢板和碰撞吸收构件以及高强度钢板的制造方法 | |
JP5884164B2 (ja) | 打抜き性と伸びフランジ加工性に優れた高張力熱延鋼板およびその製造方法 | |
CN117751205A (zh) | 钢板及其制造方法 |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
A02 | Decision of refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A02 Effective date: 20141007 |
|
TRDD | Decision of grant or rejection written | ||
A01 | Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01 Effective date: 20150120 |
|
A61 | First payment of annual fees (during grant procedure) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A61 Effective date: 20150202 |
|
R150 | Certificate of patent or registration of utility model |
Ref document number: 5700139 Country of ref document: JP Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R150 |
|
R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |