JP5321671B2 - 強度と加工性の均一性に優れた高張力熱延鋼板およびその製造方法 - Google Patents
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Description
本発明は、上記した従来技術が抱える問題を有利に解決し、輸送機材や構造材、特に自動車部品用として好適な、980MPa以上の引張強さと良好な加工性(特に伸びフランジ性、曲げ加工性)を兼ね備え、しかも強度と加工性の均一性に優れた高張力熱延鋼板およびその製造方法を提供することを目的とする。
1)鋼板組織を転位密度が低い加工性に優れたフェライト単相組織とし、更に、微細炭化物を分散析出させて析出強化すると、熱延鋼板の強度が向上し、伸びフランジ性も良好になること。
2)加工性に優れるとともに引張強さ980MPa以上の高強度を有する熱延鋼板を得るためには、析出強化に有効な平均粒子径が10nm未満である微細炭化物を所望の体積比で分散析出させる必要があること。
3)析出強化に寄与する微細炭化物としては、強度確保等の観点からTiおよびVを含む炭化物が有効であること。
5)熱延鋼板幅方向の強度を均一化するには、析出強化元素であるTi、Vの含有量を規定することで、鋼板の幅方向端部での組織変化を抑制して強度低下を抑制することが有効であること。
6)熱延鋼板に所定量の固溶Vが存在すると、鋼板の曲げ加工性が安定的に向上すること。
7)鋼板組織のマトリックスを実質的にフェライト単相とし、且つ、上記の如く10nm未満であるTiおよびVを含む微細炭化物を所望の体積比で分散析出させるためには、熱延鋼板製造時の巻取り温度を所定の温度に制御することが重要であること。
[1] 質量%で、
C :0.05%超0.13%以下、 Si:0.3%以下、
Mn:0.5%以上1.8%以下、 P :0.025%以下、
S :0.005%以下、 N :0.0060%以下、
Al:0.1%以下、 Ti:0.07%以上0.18%以下、
V :0.13%超0.30%以下
を、TiおよびVが下記(1)式を満足するように含有し、さらに、Cu、Sn、Ni、Ca、Mg、Co、As、W、Pb、Ta、Sbのいずれか1種以上を合計で1%以下含有し、且つ、固溶V:0.05%以上0.15%未満であり、残部がFeおよび不可避的不純物からなる組成と、フェライト相の組織全体に対する面積率が95%以上であるマトリックスと、TiおよびVを含み平均粒子径が10nm未満である微細炭化物が分散析出し、該微細炭化物の組織全体に対する体積比が0.0050以上であり、Tiを含み粒子径が30nm以上である炭化物の全炭化物総数に占める個数の割合が10%未満である組織とを有し、引張強さが980MPa以上であることを特徴とする、強度と加工性の均一性に優れた高張力熱延鋼板。
記
0.25 < Ti+V ≦ 0.45 … (1)
(Ti、V:各元素の含有量(質量%))
前記鋼素材を、質量%で、
C :0.05%超0.13%以下、 Si:0.3%以下、
Mn:0.5%以上1.8%以下、 P :0.025%以下、
S :0.005%以下、 N :0.0060%以下、
Al:0.1%以下、 Ti:0.07%以上0.18%以下、
V :0.13%超0.30%以下
を、TiおよびVが下記(1)式を満足するように含有し、さらに、Cu、Sn、Ni、Ca、Mg、Co、As、W、Pb、Ta、Sbのいずれか1種以上を合計で1%以下含有し、残部がFeおよび不可避的不純物からなる組成とし、前記仕上げ圧延の仕上げ圧延温度を880℃以上とし、前記冷却の平均冷却速度を10℃/s以上とし、前記巻き取りの巻取り温度を550℃以上700℃未満とすることを特徴とする、引張強さが980MPa以上であり、強度と加工性の均一性に優れた高張力熱延鋼板の製造方法。
記
0.25 < Ti+V ≦ 0.45 … (1)
(Ti、V:各元素の含有量(質量%))
まず、本発明鋼板の組織の限定理由について説明する。
本発明の熱延鋼板は、フェライト相が組織全体に対する面積率で95%以上であるマトリックスと、TiおよびVを含み平均粒子径が10nm未満である微細炭化物が分散析出し、該微細炭化物の組織全体に対する体積比が0.0050以上であり、Tiを含み粒子径が30nm以上である炭化物の全炭化物総数に占める個数の割合が10%未満である組織を有する熱延鋼板、或いは該熱延鋼板の表面にめっき層を具えた熱延鋼板である。
本発明においては、熱延鋼板の加工性(伸びフランジ性)を維持する上でフェライト相の形成が必須となる。熱延鋼板の加工性の向上には、熱延鋼板の組織を、転位密度の低い延性に優れたフェライト相とすることが有効である。特に、伸びフランジ性の向上には、熱延鋼板の組織をフェライト単相とすることが好ましいが、完全なフェライト単相でない場合であっても、実質的にフェライト単相組織、すなわち、組織全体に対する面積率で95%以上がフェライト相であれば、上記の効果を十分に発揮する。したがって、フェライト相の組織全体に対する面積率は95%以上とする。好ましくは97%以上である。
TiおよびVを含む炭化物は、その平均粒子径が極めて小さい微細炭化物となる傾向が強い。そのため、熱延鋼板中に微細炭化物を分散析出させることにより熱延鋼板の高強度化を図る本発明においては、分散析出させる微細炭化物を、TiおよびVを含む微細炭化物とする。
Tiは炭化物形成傾向が強いため、Vを含まない場合はTi炭化物が粗大化し易く、鋼板の高強度化への寄与度が低くなる。それゆえ、鋼板に所望の強度(引張強さ:980MPa以上)を付与するために、より多くのTiを添加してTi炭化物を形成することが必要となる。その一方で、Tiを過剰に添加すると、加工性(伸びフランジ性)の低下が懸念され、断面形状が複雑な足回り部品等の素材としても適用可能な優れた加工性が得られなくなる。
熱延鋼板に所望の強度を付与する上では微細炭化物の平均粒子径が極めて重要であり、本発明においてはTiおよびVを含む微細炭化物の平均粒子径を10nm未満とする。
マトリックス中に微細炭化物が析出すると、その微細炭化物が、鋼板に変形が加わった際に生じる転位の移動に対する抵抗として作用することにより、熱延鋼板が強化される。その効果は微細炭化物が小さいほど顕著となり、
微細炭化物の平均粒子径を10nm未満とすると、上記の作用がより一層顕著となる。したがって、TiおよびVを含む微細炭化物の平均粒子径は10nm未満とする。より好ましくは5nm以下である。
熱延鋼板に所望の強度(引張強さ:980MPa以上)を付与する上ではTiおよびVを含む微細炭化物の分散析出状態も極めて重要であり、本発明においては、TiおよびVを含み平均粒子径が10nm未満である微細炭化物の、組織全体に対する組織分率が体積比で0.0050以上となるように分散析出させる。この体積比が0.0050未満である場合には、たとえTiおよびVを含む微細炭化物の平均粒子径が10nm未満であっても、該微細炭化物の量が少ないため、所望の熱延鋼板強度(引張強さ:980MPa以上)を確実に確保することが困難となる。したがって、上記体積比は0.0050以上とする。好ましくは、0.0070以上である。
鋼板中に、粒子径が30nm以上であるTiを含む炭化物が存在すると、鋼板強度が不安定になるとともに加工性(伸びフランジ性)も不安定となる。そのため、このような粗大な炭化物が多く存在すると、上記した本発明の効果が発現されない。したがって、粒子径が30nm以上であるTiを含む炭化物の全炭化物総数に占める個数の割合を10%未満とする。好ましくは5%以下である。
C :0.05%超0.13%以下
Cは、微細炭化物を形成し、鋼を強化する上で必須の元素である。C含有量が0.05%以下であると所望の組織分率の微細炭化物を確保することができず、980MPa以上の引張強さが得られなくなる。一方、C含有量が0.13%を超えると、強度が高くなりすぎ、加工性(伸びフランジ性、曲げ加工性)を損なう。したがって、C含有量は0.05%超0.13%以下とする。好ましくは0.07%以上0.11%以下である。
Siは、固溶強化元素であり、鋼の高強度化に有効な元素である。しかしながら、Si含有量が0.3%を超えると、フェライト相からのC析出が促進され、粒界に粗大なFe炭化物が析出し易くなり、伸びフランジ性が低下する。また、Si含有量が過剰になると、鋼板のめっき性にも悪影響を及ぼす。したがって、Si含有量は0.3%以下とする。好ましくは0.05%以下である。
Mnは、固溶強化元素であり、鋼の高強度化に有効な元素である。また、鋼のAr3変態点を低下させる元素である。Mn含有量が0.5%未満ではAr3変態点が高くなり、Tiを含む炭化物が十分に微細化されず、固溶強化量も十分でないため980MPa以上の引張強さが得られない。一方、Mn含有量が2.0%を超えると偏析が顕著になり、且つ、フェライト相以外の相、すなわち硬質相が形成され、伸びフランジ性が低下する。本発明において、Mn含有量は0.5%以上1.8%以下とする。好ましくは1.0%以上1.8%以下である。
Pは、固溶強化元素であり鋼の高強度化に有効な元素であるが、P含有量が0.025%を超えると偏析が顕著になり伸びフランジ性が低下する。したがって、P含有量は0.025%以下とする。好ましくは0.02%以下である。
Sは、熱間加工性(熱間圧延性)を低下させる元素であり、スラブの熱間割れ感受性を高めるほか、鋼中にMnSとして存在して熱延鋼板の加工性(伸びフランジ性)を劣化させる。また、鋼中にTiSを形成し、微細炭化物として析出するTiを減じる。そのため、本発明ではSを極力低減することが好ましく、0.005%以下とする。
Nは、本発明においては有害な元素であり、極力低減することが好ましい。特にN含有量が0.0060%を超えると、鋼中に粗大な窒化物が生成することに起因して、伸びフランジ性が低下する。したがって、N含有量は0.0060%以下とする。
Alは、脱酸剤として作用する元素である。このような効果を得るためには0.001%以上含有することが望ましいが、0.1%を超える含有は、伸びフランジ性を低下させる。このため、Al含有量はAl:0.1%以下とする。
Tiは、本発明において重要な元素のひとつである。Tiは、Vと複合炭化物を形成することにより、優れた加工性(伸びフランジ性)を確保しつつ鋼板の高強度化に寄与する元素である。Ti含有量が0.07%未満では、所望の熱延鋼板強度を確保することができない。一方、Ti含有量が0.18%を超えると、粗大なTiC(Tiを含む炭化物)が析出し易くなり、鋼板の強度が不安定となる。したがって、Ti含有量は0.07%以上0.18%以下とする。好ましくは0.10%以上0.16%以下である。
Vは、本発明において重要な元素のひとつである。上記したように、Vは、Tiと複合炭化物を形成することにより、優れた伸びおよび伸びフランジ性を確保しつつ鋼板の高強度化に寄与する元素である。また、Vは、Tiと複合炭化物を形成して本発明鋼板の優れた機械的特性(強度)を安定的に発現させ、鋼板の材質均一性に寄与する極めて重要な元素である。V含有量が0.13%以下では、鋼板の強度、伸びフランジ性や材質均一性に悪影響を及ぼす粗大なTiCが生じ易くなる。一方、V含有量が0.30%超になると、強度が過剰に高くなり、加工性(伸びフランジ性)の低下を招く。したがって、V含有量は0.13%超0.30%以下とする。
0.25 < Ti+V ≦ 0.45 … (1)
(Ti、V:各元素の含有量(質量%))
上記(1)式は、鋼板に安定的な強度および加工性(伸びフランジ性、曲げ加工性)を付与するために満足すべき要件である。TiとVの合計含有量が0.25%以下になると、TiおよびVを含む微細炭化物の組織全体に対する体積比を0.0050以上とすることが困難となる。一方、TiとVの合計含有量が0.45%を超えると、鋼板強度が高くなり過ぎて加工性(伸びフランジ性)の低下を招く。そのため、本発明では、TiとVの合計含有量(%)を0.25%超0.45%以下とする。これにより、鋼板中に粗大なTiCが生成し難くなり、TiおよびVを含む微細炭化物が所望の体積比で生成することで、鋼板強度が安定し、加工性(伸びフランジ性、曲げ加工性)も安定化する。
固溶Vは、主にフェライト粒界に固溶し、該粒界を強化することで、鋼板の加工性、特に曲げ加工性の向上に極めて有効に作用する。熱延鋼板に含有されるVのうち、固溶Vの含有量が0.05%未満である場合には上記の効果が十分に発現しない。一方、固溶Vの含有量が0.15%以上になると、所望の鋼板強度(引張強さ:980MPa以上)を確保するために必要なTiおよびVを含む微細炭化物が十分に得られなくなる。したがって、熱延鋼板に含有されるVのうち、固溶V量は0.05%以上0.15%未満とする。
鋼素材に、粗圧延と仕上げ圧延からなる熱間圧延を施し、仕上げ圧延終了後、冷却し、巻き取り、熱延鋼板とする。この際、仕上げ圧延の仕上げ圧延温度を880℃以上とし、冷却の平均冷却速度を10℃/s以上とし、巻き取りの巻取り温度を550℃以上700℃未満とすることを特徴とする。また、このようにして得られた熱延鋼板にめっき処理を施してもよい。
仕上げ圧延温度の適正化は、熱延鋼板の伸びフランジ性および曲げ加工性の維持、並びに、仕上げ圧延の圧延荷重の低減化を図るうえで重要となる。仕上げ圧延温度が880℃未満であると、熱延鋼板表層の結晶粒が粗大粒となり、鋼板の加工性(伸びフランジ性、曲げ加工性)が損なわれる。したがって、仕上げ圧延温度は880℃以上とする。好ましくは900℃以上である。なお、仕上げ圧延温度が過剰に高くなると、鋼板表面の二次スケールによる疵が発生し易くなるため、仕上げ圧延温度は1000℃以下とすることが望ましい。
仕上げ圧延終了後、仕上げ圧延温度から巻取り温度までの平均冷却速度が10℃/s未満であると、Ar3変態点が高くなり、TiおよびVを含む炭化物が十分に微細化されない。したがって、上記平均冷却速度は10℃/s以上とする。好ましくは30℃/s以上である。
巻取り温度の適正化は、熱延鋼板の組織を、鋼板幅方向全域にわたり所望の組織、すなわち、フェライト相が組織全体に対する面積率で95%以上であるマトリックスと、TiおよびVを含み平均粒子径が10nm未満である微細炭化物が分散析出し、Tiを含み粒子径が30nm以上である炭化物を抑制した組織とするうえで、極めて重要である。
本発明においては、熱延鋼板の素材となる鋼中のTi、V各々の含有量を規定するとともに、これらの合計含有量(Ti+V)を0.25%超0.45%以下に規定しており、Tiを含み粒子径が30nm以上である炭化物の析出が抑制され、平均粒子径が10nm未満である微細炭化物が十分に分散析出するような組成に制御されている。そのため、本発明によると、熱延鋼板を製造するに際し、仕上げ圧延終了後の冷却過程において材質が不安定となり易い鋼板幅方向端部にも、平均粒子径が10nm未満である微細炭化物を十分に分散析出させることが可能となる。すなわち、本発明によると、熱延鋼板の幅方向全域にわたって平均粒子径が10nm未満である微細炭化物を分散析出させることが可能となり、熱延鋼板の幅方向全域にわたり均一且つ良好な特性(引張強さ、伸びフランジ性、曲げ加工性)が付与される。
続いて、上記のようにして得られた熱延鋼板の一部(表2の熱延番号:3,5,15)を、酸洗して表面スケールを除去したのち、焼鈍し(焼鈍温度:680℃、焼鈍温度における保持時間:120s)、溶融亜鉛めっき浴に浸漬し(めっき組成:0.1%Al-Zn、めっき浴温度:480℃)、片面当たり付着量45g/m2の溶融亜鉛めっき皮膜を熱延鋼板の両面に形成して溶融亜鉛めっき鋼板とした。更に、得られた溶融亜鉛めっき鋼板の一部(表2の熱延番号:5)については、合金化処理を行い(合金化温度:520℃)、合金化溶融亜鉛めっき鋼板とした。
得られた熱延鋼板から試験片を採取し、試験片の圧延方向断面を機械的に研磨し、ナイタールで腐食した後、走査型電子顕微鏡(SEM)で倍率:3000倍にて撮影した組織写真(SEM写真)を用い、画像解析装置によりフェライト相、フェライト相以外の組織の種類、および、それらの面積率を求めた。
得られた熱延鋼板から作製した薄膜を、透過型電子顕微鏡(TEM)によって倍率260000倍で観察し、TiおよびVを含む微細炭化物の平均粒子径と体積比を求めた。
TiおよびVを含む微細炭化物の粒子径は、260000倍での30視野の観察結果をもとに、画像処理で個々の粒子の面積を求め、円近似で粒子径を求めた。求めた各粒子の粒子径を算術平均し、平均粒子径とした。
TiおよびVを含む微細炭化物の体積比は、10%アセチルアセトン−1%塩化テトラメチルアンモニウム−メタノール溶液(AA溶液)を用いて地鉄を電解し、ろ過捕集した残渣の抽出残渣分析によりTiおよびVを含む炭化物の重量を求め、これをTiおよびVを含む炭化物の密度で割ることによって体積を求め、この体積を溶解した地鉄の体積で除することによって求めた。
TiおよびVを含む炭化物の密度はTiCの密度(4.25g/cm3)をTiC結晶のTi原子の一部がV原子で置換されているものとして補正し求めた。すなわち、抽出残渣分析によりTiおよびVを含む炭化物中のTiおよびVを測定し、Tiと置換しているVの割合を求め、TiとVの原子量を考慮して補正した。
得られた熱延鋼板から試験片を採取し、電解液中で溶解し、電解液を分析溶液として誘導結合プラズマ(ICP)発光分析法、ICP質量分析、或いは原子吸収分析法で固溶V量を分析した。
得られた熱延鋼板の板幅中央部と1/4幅位置から、圧延方向に対して直角方向を引張方向とするJIS 5号引張試験片(JIS Z 2201)を採取し、JIS Z 2241の規定に準拠した引張試験を行い、引張強さ(TS)を測定した。
得られた熱延鋼板の板幅中央部と1/4幅位置から、試験片(大きさ:130mm×130mm)を採取し、該試験片にポンチにより初期直径d0:10mmφの穴を打ち抜き加工で形成した。これら試験片を用いて、穴拡げ試験を実施した。該穴に頂角:60°の円錐ポンチを挿入し、該穴を押し広げ、亀裂が鋼板(試験片)を貫通したときの穴の径dを測定し、次式で穴拡げ率λ(%)を算出した。
穴拡げ率λ(%)={(d−d0)/d0}×100
得られた熱延鋼板の板幅中央部と1/4幅位置から、試験片の長手方向が圧延方向に対して直角になるように幅50mm長さ100mmの曲げ試験片を採取し、JIS Z 2248の規定に準拠したVブロック法(曲げ角:90°)で曲げ試験を実施した。割れが発生しない最小の曲げ半径R(mm)を板厚t(mm)で除した値、R/tを、鋼板の限界曲げ半径として算出した。
得られた結果を表3に示す。
一方、本発明の範囲を外れた比較例の熱延鋼板は、所望の引張強さ、或いは穴拡げ率、限界曲げ半径が得られていないか、鋼板幅方向での材質差が大きくなった。
Claims (3)
- 質量%で、
C :0.05%超0.13%以下、 Si:0.3%以下、
Mn:0.5%以上1.8%以下、 P :0.025%以下、
S :0.005%以下、 N :0.0060%以下、
Al:0.1%以下、 Ti:0.07%以上0.18%以下、
V :0.13%超0.30%以下
を、TiおよびVが下記(1)式を満足するように含有し、さらに、Cu、Sn、Ni、Ca、Mg、Co、As、W、Pb、Ta、Sbのいずれか1種以上を合計で1%以下含有し、且つ、固溶V:0.05%以上0.15%未満であり、残部がFeおよび不可避的不純物からなる組成と、フェライト相の組織全体に対する面積率が95%以上であるマトリックスと、TiおよびVを含み平均粒子径が10nm未満である微細炭化物が分散析出し、該微細炭化物の組織全体に対する体積比が0.0050以上であり、Tiを含み粒子径が30nm以上である炭化物の全炭化物総数に占める個数の割合が10%未満である組織とを有し、引張強さが980MPa以上であることを特徴とする、強度と加工性の均一性に優れた高張力熱延鋼板。
記
0.25 < Ti+V ≦ 0.45 … (1)
(Ti、V:各元素の含有量(質量%)) - 表面にめっき層を具えることを特徴とする、請求項1に記載の高張力熱延鋼板。
- 請求項1に記載の高張力熱延鋼板を製造する方法であって、鋼素材に、粗圧延と仕上げ圧延からなる熱間圧延を施し、仕上げ圧延終了後、冷却し、巻き取り、熱延鋼板とするにあたり、
前記鋼素材を、質量%で、
C :0.05%超0.13%以下、 Si:0.3%以下、
Mn:0.5%以上1.8%以下、 P :0.025%以下、
S :0.005%以下、 N :0.0060%以下、
Al:0.1%以下、 Ti:0.07%以上0.18%以下、
V :0.13%超0.30%以下
を、TiおよびVが下記(1)式を満足するように含有し、さらに、Cu、Sn、Ni、Ca、Mg、Co、As、W、Pb、Ta、Sbのいずれか1種以上を合計で1%以下含有し、残部がFeおよび不可避的不純物からなる組成とし、前記仕上げ圧延の仕上げ圧延温度を880℃以上とし、前記冷却の平均冷却速度を10℃/s以上とし、前記巻き取りの巻取り温度を550℃以上700℃未満とすることを特徴とする、引張強さが980MPa以上であり、強度と加工性の均一性に優れた高張力熱延鋼板の製造方法。
記
0.25 < Ti+V ≦ 0.45 … (1)
(Ti、V:各元素の含有量(質量%))
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