JPWO2002077515A1 - Electric power leveling method and methane hydrate cold energy power generation system in gas supply business - Google Patents
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Abstract
蒸気タービン及びガスタービンにより発電機を駆動する複合発電設備である。該複合発電設備にメタンハイドレート貯槽を併設し、該メタンハイドレート貯槽内のメタンハイドレートが分解した時に生じた冷水を、前記ガスタービンに付随する吸気冷却器に導入して燃焼用吸気を冷却すると共に蒸気タービン復水器の冷却水として使用する。また、夏期以外の期間においては、前記ガスタービンから排出される排ガスの一部を燃焼用吸気に混合させて年間を通じて燃焼用吸気を所定温度に保持する。This is a combined power generation facility that drives a generator by a steam turbine and a gas turbine. A methane hydrate storage tank is provided in the combined power generation facility, and cold water generated when methane hydrate in the methane hydrate storage tank is decomposed is introduced into an intake cooler attached to the gas turbine to cool combustion intake air. And use it as cooling water for the steam turbine condenser. Further, during periods other than the summer, a part of the exhaust gas discharged from the gas turbine is mixed with the intake air for combustion to maintain the intake air for combustion at a predetermined temperature throughout the year.
Description
技 術 分 野
本発明は、ガス供給事業における電力平準化方法及びメタンハイドレート冷熱利用発電システムに関するものである。
背 景 技 術
近年、環境問題が重要視され、特に、炭酸ガスの排出に伴う地球温暖化防止のため、クリーンな燃料である天然ガスの利用促進が推奨されている。
天然ガスは、通常、LNG(液化天然ガス)として輸入されているが、天然ガスをLNGに転換するには大規模な冷凍設備や、多大な電力(約380kWh/t)を必要とするため、埋蔵量の多い大規模なガス田や、大電力を賄える特化された地域からの導入に限られている。
しかし、天然ガスの需要に応ずるために、上記以外の地域、例えば、中小規模のガス田などからの導入が望まれている。このような中小規模のガス田などの天然ガスは、ガス状のまま輸入される可能性もあり、その対応についても今から検討しておく必要がある。
一方、ガスの昼夜の需要バランスが偏っていることも事実であり、この点に関しては、ガスも電力と同じである。しかし、天然ガスを需要先や消費地に送給するガス供給事業者の立場からすれば、仮に、夜間に天然ガスの送給が可能であれば、需要量がほぼ決まっているため、ガスの需要先に応じて需要地の近郊に天然ガスと水との水和物であるガスハイドレートの製造及び貯蔵タンクを用意すると、ガス受入れ基地における過大なガスホルダーの設置が不要となり、ガス受入れ基地における設備投資を大幅に軽減することが可能となる。
この場合、ガス受入れ基地の抱える問題を各地に分散することになるが、その反面、需要地の特性(需要パターン)に応じたガスの供給が可能となるなどの利点がある。特に、LNGではなく、ガス状で導入する場合には、極めて有効なガスの送給と貯蔵とが可能となる。
天然ガスをガスハイドレートにすると、天然ガスの体積は、約1/150〜1/170に縮小するが、仮に、これに相当する容積に天然ガスを圧縮して貯蔵する場合には、導管圧力が30ata(約2.9MPa)とすれば、約5倍の圧縮動力が必要となる。つまり、天然ガスを150気圧以上に圧縮する必要がある。
従って、天然ガスの圧縮貯蔵は、高圧容器を要するから極めて高価な設備が必要となるとともに、漏洩の危険がある。
ところで、導管圧力を30ataとしてガスハイドレートを製造する場合の所要動力と、天然ガスを30ataから150ata(約14.7MPa)まで昇圧する場合の所要動力とを比較して見ると、前者で2803kW、後者で1200kWとなり、前者より後者の方が有利となるが、前者のガスハイドレート製造手段を先に出願したメタンハイドレート冷熱利用発電システムと一体化することにより、前者の不利(冷凍機動力が圧縮機動力を上回ること)を解消することが可能となる。
発 明 の 開 示
本発明は、上記の知見に基づいたものであり、ガス供給事業における電力平準化を計ることができるガス供給事業における電力平準化方法を提供することを目的とするものである。また、年間を通じてガスハイドレートの冷熱を利用した高効率発電が計れることができるメタンガスハイドレート冷熱利用発電システムを提供することを目的とするものである。
上記目的を達成するため、本発明のガス供給事業における電力平準化方法は、天然ガスをガス導入基地からガス消費地区に送給するに際し、前記ガス導入基地のガス圧送用コンプレッサを夜間電力を用いて運転してガス導入基地の天然ガスをガス消費地区の近郊に設置したガスハイドレート生成貯蔵設備に送給する工程と、該ガスハイドレート生成貯蔵設備を夜間電力を用いて運転して天然ガスと水の水和物であるガスハイドレートを生成する工程と、該ガスハイドレートを前記ガスハイドレート生成貯蔵設備に貯蔵する工程とから構成されている。
上記のように、本発明は、天然ガス導入基地のガス圧送用コンプレッサや、ガスハイドレート生成貯蔵設備などを夜間電力を使用して運転するので、比較的安価な夜間電力を用いて夜間に天然ガス導入基地からガスハイドレート生成貯蔵設備に天然ガスを供給することが可能になるとともに、ガスハイドレート生成貯蔵設備において夜間にガスハイドレートを生成することができる。その上、昼夜の消費電力を平準化することができるので、工業上、非常に有益である。
一方、本発明のメタンハイドレート冷熱利用発電システムは、蒸気タービン及びガスタービンにより発電機を駆動する複合発電設備において、該複合発電設備にメタンハイドレート貯槽を併設し、該メタンハイドレート貯槽内のメタンハイドレートが分解した時に生じた冷水を、前記ガスタービンに付随する吸気冷却器に導入して燃焼用吸気を冷却すると共に、夏期以外の期間においては、前記ガスタービンから排出される排ガスの一部を燃焼用吸気に混合させて年間を通じて燃焼用吸気を所定温度に保持することを特徴としている。
上記のように、本発明は、複合発電システムにおいて、ガスタービンに付随する吸気冷却器にメタンハイドレート分解時に生じた冷水を導入して燃焼用吸気を冷却すると共に、夏期以外の期間においては、ガスタービンから排出される排ガスの一部を燃焼用吸気に混合させて年間を通じて燃焼用吸気を所定温度に保持するようにしたので、年間を通じてメタンハイドレート分解時の冷熱を有効に利用することが可能になり、ガスタービンを年間を通じて最高効率点で運転することができるとともに、温排水の問題も解消し、環境に悪影響を及ぼすことも皆無となった。
また、本発明のメタンハイドレート冷熱利用発電システムは、ガスタービンに付随する吸気冷却器及びメタンハイドレート貯槽を含むループ状の閉回路を形成するとともに、該閉回路にメタンハイドレートの分解時に生じた冷熱を循環させ、かつ、メタンハイドレート分解時に生じた余剰冷水を前記閉回路の系外に排出することを特徴としている。
また、本発明のメタンハイドレート冷熱利用発電システムは、メタンハイドレート貯槽、蒸気タービン復水器及びガスタービン吸気冷却器によりループ状の閉回路を形成するとともに、該閉回路にメタンハイドレートの分解時に生じた冷熱を循環させることを特徴としている。
更に、本発明のメタンハイドレート冷熱利用発電システムは、ガス導入基地からガス消費地区に至るガス導管沿いにメタンハイドレート生成貯槽設備及び複合発電設備を設け、前記メタンハイドレート生成貯槽設備は、メタンハイドレート生成槽と、冷凍機と、熱交換器と、補給水タンクと、メタンハイドレート貯蔵タンクとから構成され、前記複合発電設備は、蒸気タービンと、発電機と、ガスタービン吸気冷却器と、吸気圧縮機と、燃焼器と、ガスタービンと、廃熱ボイラと、蒸気タービン復水器及び膨張タービンとから構成されたメタンハイドレート冷熱利用発電システムであって、前記メタンハイドレート生成貯槽設備に蓄えられた冷熱を、前記吸気冷却器及び蒸気タービン復水器に送給することを特徴としている。
上記のように、本発明は、メタンハイドレート生成貯槽内に蓄えた冷熱、すなわち、メタンハイドレートスラリーを吸気冷却器及び蒸気タービン復水器に送給するようにしたので、水で燃焼用空気や復水を冷却する場合に比べて発電機の出力が大幅に向上する。特に、メタンハイドレート生成貯槽内に蓄えた冷熱、すなわち、メタンハイドレートスラリーを蒸気タービン復水器に送給すると、水で冷却する場合に比べて蒸気タービンの排気圧力が大幅に低下し、発電機の出力が大幅に向上する。更に、本発明は、高圧の天然ガスを膨張タービンで膨張させるので、発電機の出力向上に寄与することとなる。
上記メタンハイドレート生成貯槽設備に蓄えられた冷熱は、スラリー状のメタンハイドレートである。
発明を実施するための最良の形態
以下、本発明の実施の形態を図面を用いて説明する。図1は、本発明に係るメタンハイドレート冷熱利用発電システムの概略図である。
図1において、1は、複合発電装置であり、蒸気タービン2及びガスタービン3によって発電機4を駆動して発電するようになっている。このガスタービン3は、吸気冷却器5と、吸気圧縮機6と、燃焼器7と、膨張タービン8とから構成され、膨張タービン8の排ガスaを廃熱ボイラ9に導入して熱回収するようになっている。また、蒸気タービン2は、仕事後の蒸気bを復水器10に導入して液化させた後、復水cをポンプ11によって廃熱ボイラ9に給水するようになっている。そして、廃熱ボイラ9で発生した蒸気dは、蒸気タービン2に導入され、発電に供するようになっている。
一方、復水器10と、吸気冷却器5と、メタンハイドレート貯槽12と、ポンプ13とは、連通管14によって連通され、ループ状の閉回路15を構成している。この閉回路15には、吸気冷却器5を迂回するバイパス16が設けられている。17は、吸気導入管であり、燃焼用空気eを吸気冷却器5を経て吸気圧縮機6に導入するようになっている。この吸気導入管17には、吸気冷却器5より上流側において排気導入管18が接続しており、ガスタービン3から排出された排ガスaの一部が導入されるようになっている。排気導入管18は、ブロアー19を備えている。
上記メタンハイドレート貯槽12には、メタンハイドレートfが貯蔵されているが、メタンハイドレートfの分解によって得られたメタンgの一部は、配管20を通ってガスタービン燃焼器7に導入され、残りのメタンgは、配管20から分岐する枝管21を通って消費ゾーン(図示せず)に供給される。配管20は、ブースタ22を備えている。メタンハイドレート貯槽12の内部は、多孔板23によって上下に仕切られており、多孔板23上にメタンハイドレートfが貯蔵され、貯槽12の底部に冷水hが貯蔵されている。
この冷水hは、ポンプ13によって閉回路15内に送出され、先ず、復水器10にて蒸気タービン2から排出された蒸気bを復水させる。次に、吸気冷却器5にてガスタービン圧縮機6に導入される燃焼用空気eを設計温度(摂氏20℃)に冷却する。しかる後に、メタンハイドレート貯槽12に戻り、図示しないノズルから貯槽12内のメタンハイドレートf上に噴射され、メタンハイドレートfをメタンgと水hに分解させる。
メタンハイドレート貯槽12内で再生されたメタンgは、燃料として、その一部がガスタービン燃焼器7に供給され、残りのメタンgは、枝管21を経て消費ゾーン(図示せず)に供給される。メタンハイドレート分解時に生じた余剰冷水h′は、閉ループの枝管24から系外に排出される。この余剰冷水h′は、かなり低温(摂氏5℃)であるから、メタンハイドレート生成水として図示しない貯水槽に貯蔵される。
また、メタンハイドレート貯槽12の冷たい水hを、先ず最初に、復水器10に通水することにより復水器10の真空度が上がるため、復水器を海水などの常用の冷却水で冷却する場合に比べて蒸気タービン2の断熱熱落差を大幅に高めることが可能である。
復水器10を出た後の冷水hは、夏場のガスタービンの吸気温度を、平均気温である摂氏15〜20℃程度に冷却することが可能であり、蒸気タービン2及びガスタービン3の出力増大に寄与することができる。一般的に、冷水hは、夏場を除けば、吸気冷却器5を迂回するバイパス16を通って閉回路15に戻ることになるが、メタンハイドレート貯槽12の再生ガス量が同じであると仮定すると、冷水hが吸気冷却器5を通らないために、メタンハイドレートを分解させる分解熱量が不足する。
従って、本発明にあっては、吸気冷却器5に冷水hを、常時、流し続けると共に、夏場以外の冬期及び中間期においては、ガスタービンの膨張タービン8から排出される排ガスaの一部を燃焼用空気eに混合させ、吸気冷却器5の入口温度を一定に保持する。その結果、ガスタービン3は、年間を通じ、常に設計温度(例えば、摂氏15℃)で運転される。排ガスaの供給量は、排気導入管18に配設させた制御弁25によって調整される。
ガスタービン7の排ガスの一部が燃焼用空気に混入することによってガスタービン燃焼空気の酸素濃度は、新鮮な空気に比べて、若干、下がることになるが、ガスタービンの排ガス中の酸素濃度は、比較的高いことでもあり、燃焼上、問題がないと考えられる。
上記のように、本発明によれば、年間を通じ、メタンハイドレート分解時の冷熱を有効に利用することができる。その結果、ガスタービンを、年間を通じて最高効率点で運転することができる。また、温排水の問題も解消し、環境に悪影響を及ぼすこともない。
次に、本発明に係るメタンハイドレート冷熱利用発電システムの他の実施形態及びガス供給事業における電力平準化方法について説明する。
図3に示すように、ガス田31で採取した天然ガスgは、ガス圧送用ステーション32、パイプライン33及びガス前処理設備34を経て液化プラント35に送給され、液化天然ガス(以下、LNGという)となってLNGタンク36に貯蔵される。
LNGタンク36内のLNGは、LNGタンカー37により輸送され、ガス導入基地38側のLNGタンク39に貯蔵される。このLNGタンク39内のLNGは、LNGポンプ40で気化器41に送給され、高圧の天然ガスgに再生される。この高圧の天然ガスgは、ガス主幹線42を経て第1の工場44a及び発電所45aに送給される。
更に、ガス主幹線42に設けられた1段目のガバナー弁46aによって減圧された中圧の天然ガスg′は、枝管43を経て第2の工場44b及び発電所45bに送給される。更に、ガス主幹線42に設けられた2段目のガバナー弁46bによって減圧された低圧の天然ガスg″は、枝管43を経て一般家庭47及び業務施設48に送給される。
ところで、本発明では、第1の工場44aや発電所45aの近郊にガスハイドレート生成貯蔵設備12及び発電所1を設置する以外に、消費地域A,B,C,〜の近郊にガスハイドレート生成貯蔵設備12及び発電所1を設置する。
一方、天然ガスgの一部は、ガスブースター49により昇圧され、海底パイプライン50を経て天然ガスバッファータンク51に送給される。この天然ガスバッファータンク51の天然ガスgは、ガス圧送用コンプレッサ52により圧送され、上記ガス主幹線42及び枝管43を経て工場44、発電所45、一般家庭47、業務施設48及び消費地域A,B,C,〜に送給される。その際、上記ガス圧送用コンプレッサ52は、夜間電力を使用して運転されているので、電力の平準化を計ることができる。また、上記発電所1で発電された電力は、上記工場44、一般家庭47、業務施設48及び消費地域A,B,C,〜に送電される。
上記のガスハイドレート生成貯蔵設備12及び発電所1は、図2に示すように構成されている。
ガスハイドレート生成貯蔵設備12は、メタンハイドレート生成槽61と、冷凍機62と、熱交換器63と、補給水タンク64と、メタンハイドレート貯蔵タンク65から構成され、夜間電力を使用して運転されている。
上記ガバナー弁46より上流側のガス主幹線42aから分岐した枝管66からメタンハイドレート生成槽61に天然ガスgが供給されるとともに、補給水タンク64内の水hが補給水ポンプ67によってメタンハイドレート生成槽61に供給されると、メタンハイドレート生成槽61内でメタンを主成分とする天然ガスと水の水和物であるメタンハイドレートfが生成される。
ここで、メタンハイドレート生成槽内の圧力及び温度としては、例えば、1〜4℃、30〜100気圧の範囲が好ましい。また、水hは、メタンハイドレート生成槽61に噴霧状態で供給することが好ましい。
このメタンハイドレート生成槽61内の水h及びメタンハイドレートfは、攪拌手段68により攪拌されてスラリーf′になるとともに、スラリー循環ポンプ69により導出される。そして、メタンハイドレート貯蔵タンク65に貯蔵されるとともに、その一部は、スラリー循環ライン70を経てメタンハイドレート生成槽61に戻される。このスラリー循環ライン70は、その途中に熱交換器63及び冷凍機62を備え、スラリー循環ライン70を循環するメタンハイドレートスラリーf′を所定温度に冷却する。また、メタンハイドレート貯蔵タンク65内でメタンハイドレートスラリーf′から分離した水hは、スラリー移送ポンプ71及び水循環ライン72により補給水タンク64に戻される。
一方、発電所である複合発電設備1は、蒸気タービン2と、発電機4と、ガスタービン吸気冷却器5と、吸気圧縮機6と、燃焼器7と、ガスタービン8と、廃熱ボイラ9と、蒸気タービン復水器10及び膨張タービン25から構成され、上記発電機4を、蒸気タービン2と、ガスタービン8及び膨張タービン25により駆動するようになっている。
更に、この複合発電設備1は、上記水循環ライン72と、上記ガバナー弁46により下流側のガス主幹線42bとを結ぶメタンハイドレート分解ライン73に、上記スラリー移送ポンプ71から上記ガス主幹線42b側に向かって、順次、ガスタービン吸気冷却器5、ガス分離器74、除湿器75、加熱器76及び膨張タービン25を配している。
しかして、メタンハイドレート貯蔵タンク65のメタンハイドレートスラリーf′をメタンハイドレート分解ライン73に送給すると、メタンハイドレートスラリーf′は、ガスタービン吸気冷却器5にて燃焼用空気eを冷却する一方、自分自身、水と天然ガスに分解する。この天然ガスgは、ガス分離器74で水hと分離した後、除湿器75を経て上記燃焼器7に供給される。この天然ガスgの一部は、加熱器76で加熱されて高圧となり、発電機4と軸を同じくする膨張タービン25を駆動した後、ガス主幹線42bを経て需要地又は消費地に供給される。
上記燃焼器7に供給された天然ガスgは、吸気圧縮機6で圧縮された燃焼用空気eと混合燃焼してガスタービン8に導入され、発電機4及び吸気圧縮機6を駆動する原動力となる。ガスタービン8を出た排ガスaは、廃熱ボイラ9に導入され、廃熱が回収される。廃熱ボイラ9で生じた高温高圧の蒸気dは、蒸気タービン2に導入され、発電に寄与する。蒸気タービン2を出た蒸気bは、蒸気タービン復水器10に導入され、冷却される。復水cは、図示しないポンプにより廃熱ボイラ9に戻される。
更に、この複合発電設備1は、上記水循環ライン72にガスタービン吸気冷却器5を迂回するバイパスライン77を配するとともに、このバイパスライン77に上記蒸気タービン復水器10及びガス分離器74を配しており、上記メタンハイドレート貯蔵タンク65のメタンハイドレートスラリーf′をバイパスライン77に送給すると、メタンハイドレートスラリーf′は、蒸気タービン復水器10にて廃熱ボイラ9から導出された蒸気bを冷却して復水させる一方、自分自身、水と天然ガスに分解する。この天然ガスgは、ガス分離器74で水hと分離した後、除湿器75を経て上記燃焼器7に供給される。一方、ガス分離器74で分離された水hは、ドレン移送ポンプ78により上記水循環ライン72に戻される。
(実施例)
本発明のメタンハイドレート冷熱利用発電システム(図1参照)と、従来の複合発電システムとを比較した。設定条件は次の通りとした。
・ガスタービン基準吸気温度:摂氏15℃
・定格出力(発電端):20,000kW
・発電効率(発電端):31%
・排 気 流 量 :80kg/s
・排 気 温 度 :500℃
・燃 料 :天然ガス
その結果、本発明では、
・蒸気タービン出力 : 7,355kW
・ガスタービン出力 :18,000kW
・復水器圧力 :0.017ata
・ガスタービン吸気温度:20℃
となり、従来例では、
・蒸気タービン出力 : 5,980kW
・ガスタービン出力 :16,400kW
・復水器圧力 :0.075ata
・ガスタービン吸気温度:32℃
となる。
従って、本発明の方が従来例に比べて2975kW(=(7355+18000)−(5980+16400))だけ出力が増加した。
なお、発電出力増加分を、メタンハイドレート解離ガス量で割り算したメタン処理量当たりの値は、
((7355+18000)−(5980+16400))/15.5=192kW/t(CH4)
となり、メタンハイドレート生成単位にほぼ匹敵する結果となった。その結果、メタンハイドレートを生成するに要する動力を、ほぼ100%回収可能であることが分かった。
【図面の簡単な説明】
第1図は本発明に係るメタンハイドレート冷熱利用発電システムの概略図である。
第2図は本発明に係るメタンハイドレート冷熱利用発電システムの他の実施形態を示す概略図である。
第3図は本発明に係るガス供給事業における電力平準化方法の概略図である。TECHNICAL FIELD The present invention relates to an electric power leveling method in a gas supply business and a methane hydrate cold-heat power generation system.
Background Technology In recent years, environmental issues have become increasingly important, and in particular, promotion of the use of natural gas, which is a clean fuel, has been recommended to prevent global warming due to carbon dioxide emissions.
Natural gas is usually imported as LNG (liquefied natural gas), but converting natural gas to LNG requires large-scale refrigeration equipment and a large amount of electric power (about 380 kWh / t). Installations are limited to large gas fields with large reserves and specialized areas that can provide high power.
However, in order to meet the demand for natural gas, introduction from other regions, for example, small and medium-sized gas fields is desired. Natural gas from such small and medium-sized gas fields may be imported as gas, and it is necessary to consider how to deal with it.
On the other hand, it is also true that the demand balance between gas and daytime is uneven, and in this regard, gas is the same as electric power. However, from the point of view of a gas supplier that supplies natural gas to consumers and consumers, if the supply of natural gas is possible at night, the demand is almost fixed, Producing gas hydrate, a hydrate of natural gas and water, and preparing storage tanks in the vicinity of the demand area according to the demand destination makes it unnecessary to install an excessive gas holder at the gas receiving base, and the gas receiving base Can greatly reduce capital investment.
In this case, the problem of the gas receiving base is dispersed in various places, but on the other hand, there is an advantage that the gas can be supplied according to the characteristics of the demand area (demand pattern). Particularly when gas is introduced instead of LNG, extremely effective gas supply and storage can be achieved.
When natural gas is converted to gas hydrate, the volume of the natural gas is reduced to about 1/150 to 1/170. However, if the natural gas is compressed and stored to the corresponding volume, the pressure of the conduit is reduced. Is about 30 ata (about 2.9 MPa), about 5 times the compression power is required. That is, it is necessary to compress natural gas to 150 atm or more.
Accordingly, compressed storage of natural gas requires a high-pressure vessel, so that extremely expensive equipment is required and there is a risk of leakage.
By the way, comparing the required power for producing gas hydrate with a conduit pressure of 30 ata and the required power for increasing the pressure of natural gas from 30 ata to 150 ata (about 14.7 MPa), the former requires 2803 kW, The latter is 1200 kW, and the latter is more advantageous than the former. However, by integrating the former gas hydrate production means with the methane hydrate cold-heat power generation system filed earlier, the former disadvantage (refrigerating machine power is reduced) Exceeding the power of the compressor).
DISCLOSURE OF THE INVENTION The present invention is based on the above findings, and an object of the present invention is to provide a power leveling method in a gas supply business capable of measuring power leveling in a gas supply business. . It is another object of the present invention to provide a methane gas hydrate cold heat power generation system capable of measuring high efficiency power generation using gas hydrate cold throughout the year.
In order to achieve the above object, the power leveling method in the gas supply business of the present invention uses natural gas to supply natural gas from a gas introduction base to a gas consuming area, using a gas pressure transmission compressor of the gas introduction base at night. Supplying natural gas from the gas introduction terminal to a gas hydrate generation and storage facility installed near the gas consuming area, and operating the gas hydrate generation and storage facility using nighttime power to operate the natural gas. And a step of generating a gas hydrate, which is a hydrate of water, and a step of storing the gas hydrate in the gas hydrate generation and storage facility.
As described above, the present invention operates a gas pumping compressor and a gas hydrate generation and storage facility of a natural gas introduction terminal using nighttime electric power. Natural gas can be supplied from the gas introduction terminal to the gas hydrate generation and storage facility, and the gas hydrate can be generated in the gas hydrate generation and storage facility at night. In addition, power consumption during the day and night can be leveled, which is very useful in industry.
On the other hand, in the methane hydrate cold heat power generation system of the present invention, in a combined power generation facility that drives a generator by a steam turbine and a gas turbine, the combined power generation facility is provided with a methane hydrate storage tank, and the inside of the methane hydrate storage tank is provided. Chilled water generated when methane hydrate is decomposed is introduced into an intake air cooler attached to the gas turbine to cool combustion intake air, and during a period other than summer, one of exhaust gas discharged from the gas turbine is cooled. It is characterized in that the section is mixed with the intake air for combustion to maintain the intake air for combustion at a predetermined temperature throughout the year.
As described above, the present invention provides a combined power generation system that cools combustion intake air by introducing chilled water generated during methane hydrate decomposition into an intake cooler associated with a gas turbine, and in a period other than summer, A part of the exhaust gas discharged from the gas turbine is mixed with the intake air for combustion, and the intake air for combustion is maintained at a predetermined temperature throughout the year.Thus, it is possible to effectively use the cold heat generated during the decomposition of methane hydrate throughout the year. This enabled the gas turbine to operate at the highest efficiency point throughout the year, eliminated the problem of hot water drainage, and had no negative impact on the environment.
Further, the methane hydrate cold-heat power generation system of the present invention forms a loop-shaped closed circuit including an intake cooler and a methane hydrate storage tank associated with a gas turbine, and generates a methane hydrate in the closed circuit when the methane hydrate is decomposed. It is characterized by circulating cold heat and discharging excess cold water generated during decomposition of methane hydrate to the outside of the closed circuit system.
Further, the methane hydrate cold heat power generation system of the present invention forms a loop-shaped closed circuit by a methane hydrate storage tank, a steam turbine condenser, and a gas turbine intake air cooler, and decomposes methane hydrate in the closed circuit. It is characterized by circulating cold generated at times.
Further, the methane hydrate cold heat power generation system of the present invention is provided with a methane hydrate generation storage facility and a combined power generation facility along a gas conduit from a gas introduction base to a gas consuming area, and the methane hydrate generation storage facility is provided with methane hydrate. A hydrate generation tank, a refrigerator, a heat exchanger, a makeup water tank, and a methane hydrate storage tank, and the combined power generation facility includes a steam turbine, a generator, a gas turbine intake cooler, A methane hydrate cold heat power generation system comprising: an intake compressor, a combustor, a gas turbine, a waste heat boiler, a steam turbine condenser, and an expansion turbine, wherein the methane hydrate generation and storage equipment Is supplied to the intake air cooler and the steam turbine condenser.
As described above, according to the present invention, since the cold heat stored in the methane hydrate generation storage tank, that is, the methane hydrate slurry is supplied to the intake cooler and the steam turbine condenser, the combustion air with water is used. The output of the generator is greatly improved as compared with the case where the condensate is cooled. In particular, when the chilled heat stored in the methane hydrate generation storage tank, that is, methane hydrate slurry is fed to the steam turbine condenser, the exhaust pressure of the steam turbine drops significantly compared to when cooling with water, and power generation occurs. The output of the machine is greatly improved. Further, the present invention expands the high-pressure natural gas by the expansion turbine, thereby contributing to an improvement in the output of the generator.
The cold heat stored in the methane hydrate production storage facility is slurry-like methane hydrate.
BEST MODE FOR CARRYING OUT THE INVENTION Hereinafter, embodiments of the present invention will be described with reference to the drawings. FIG. 1 is a schematic diagram of a methane hydrate cold heat power generation system according to the present invention.
In FIG. 1,
On the other hand, the
The methane
The cold water h is sent into the closed
A part of the methane g regenerated in the methane
In addition, since the degree of vacuum of the
The cold water h after leaving the
Therefore, in the present invention, the cold water h is continuously supplied to the
When a part of the exhaust gas of the gas turbine 7 is mixed with the combustion air, the oxygen concentration of the combustion air of the gas turbine is slightly lower than that of the fresh air. Is relatively high, and it is considered that there is no problem in combustion.
As described above, according to the present invention, it is possible to effectively utilize the cold heat during the decomposition of methane hydrate throughout the year. As a result, the gas turbine can be operated at the highest efficiency point throughout the year. It also eliminates the problem of hot drainage and does not adversely affect the environment.
Next, another embodiment of the methane hydrate cold heat power generation system according to the present invention and a power leveling method in a gas supply business will be described.
As shown in FIG. 3, the natural gas g collected in the
LNG in the
Further, the medium-pressure natural gas g ′ depressurized by the first-
By the way, in the present invention, in addition to installing the gas hydrate generation and
On the other hand, a part of the natural gas g is pressurized by the
The above-mentioned gas hydrate generation and
The gas hydrate generation and
Natural gas g is supplied to the methane
Here, the pressure and temperature in the methane hydrate production tank are preferably in the range of, for example, 1 to 4 ° C. and 30 to 100 atm. Further, the water h is preferably supplied to the methane
The water h and the methane hydrate f in the methane
On the other hand, the combined
Further, the combined cycle
When the methane hydrate slurry f 'in the methane
The natural gas g supplied to the combustor 7 is mixed and combusted with the combustion air e compressed by the
Further, in the combined
(Example)
The methane hydrate cold power generation system of the present invention (see FIG. 1) was compared with a conventional combined power generation system. The setting conditions were as follows.
・ Gas turbine reference intake air temperature: 15 ° C
・ Rated output (power generation end): 20,000kW
・ Power generation efficiency (power generation end): 31%
・ Exhaust air flow: 80 kg / s
・ Exhaust temperature: 500 ℃
・ Fuel: Natural gas As a result, in the present invention,
・ Steam turbine output: 7,355kW
・ Gas turbine output: 18,000kW
・ Condenser pressure: 0.017ata
・ Gas turbine intake air temperature: 20 ° C
In the conventional example,
・ Steam turbine output: 5,980kW
・ Gas turbine output: 16,400kW
・ Condenser pressure: 0.075ata
・ Gas turbine intake air temperature: 32 ° C
It becomes.
Therefore, the output of the present invention increased by 2975 kW (= (7355 + 18000)-(5980 + 16400)) as compared with the conventional example.
In addition, the value per methane treatment amount obtained by dividing the increase in power generation output by the amount of methane hydrate dissociated gas is:
((7355 + 18000) - ( 5980 + 16400)) / 15.5 = 192kW / t (CH 4)
Which is almost equivalent to the methane hydrate generation unit. As a result, it was found that almost 100% of the power required to generate methane hydrate could be recovered.
[Brief description of the drawings]
FIG. 1 is a schematic diagram of a methane hydrate cold heat power generation system according to the present invention.
FIG. 2 is a schematic view showing another embodiment of the methane hydrate cold heat power generation system according to the present invention.
FIG. 3 is a schematic diagram of a power leveling method in a gas supply business according to the present invention.
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