JPS6380832A

JPS6380832A - 触媒担体

Info

Publication number: JPS6380832A
Application number: JP61226493A
Authority: JP
Inventors: Hitoshi Yoshida; 均吉田; Yukihisa Takeuchi; 幸久竹内; Kazuyuki Ito; 和幸伊藤
Original assignee: NipponDenso Co Ltd
Current assignee: Denso Corp
Priority date: 1986-09-25
Filing date: 1986-09-25
Publication date: 1988-04-11

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】〔産業上の利用分野〕本発明は特に内燃機関より排出される有害ガスの除去に
用いられる触媒担体に関する。

〔従来の技術〕

従来より、内燃機関等の燃焼機構より排出される排気ガ
ス中のハイドロカーボン（ＨＣ）、−酸化炭素（Ｃｏ）
　、窒素酸化物（ＮＯｘ）等有害ガスの除去のために、
フオームセラミックス構造体を触媒担体として用いるこ
とが検討されている。

これは例えば特開昭５４−６７５８８号公輻に記載され
ている。

この触媒担体は内部連通空間をもった三次元網目状骨格
を有するためにガスの拡散が充分行われ、排気ガスが骨
格に衝突するので、有害ガスの反応除去が効率的に行わ
れるという特長を持つ。なお、上記触媒担体の上記骨格
に触媒物質を担持して触媒体として用いる。

〔発明が解決しようとする問題点〕

しかしながら、例えば内燃機関の排気ガス中には燃料や
オイル中にあるＰｂ、Ｓ、Ｐ、Ｚｎ、Ｃａ’。

Ｂａ、Ｍｇ等の金属化合物が含まれている。これらの金
属化合物（例えはＰｂＯ，ＰｂＳＯ４゜ＣａＳＯ４等）
は触媒物質上に付着し、それを被覆し触媒物質の活性を
失わせることが知られている。そして、従来の触媒担体
は筒状で全体に排気ガスが流れる構成であるため、担体
の全体に渡り被毒物質（この場合Ｐｂ）が堆積し、触媒
物質の活性が失われるといういわゆる触媒劣化を引き起
こす。

従って、フオームセラミックス構造などのいわゆる排気
ガスが通過可能な多孔質構造体を触媒担体として用いる
場合、耐久性のある構造が必須となる。

そこで、本発明は触媒担体への被毒物質の付着態様を局
在化することにより、耐久性のある触媒担体を得ること
を目的とする。

〔問題点を解決するための手段〕

上記目的を実現するため、本第１発明は内側に排気ガス
が導入される排気ガス通路部を形成する形状を有し、か
つ排気ガスを通過せしめる多孔質構造を有した壁部と、
該壁部のうち一端側にあって排気ガスを該壁部内側の前
記通路部に導入せしめる開口部と、前記壁部のうち他端
側に位置し、前記通路部内に導入された排気ガスの流れ
を整流して前記壁部に排気ガスを通過させるようにする
整流部とを備えた構成である。

また、本第２発明は内側に排気ガスが導入される排気ガ
ス通路部を形成する形状を有し、かつ排気ガスを通過せ
しめる多孔質構造を有した壁部と、該壁部のうち一端側
にあって排気ガスを該壁部内側の前記通路部に導入せし
める開口部と、前記壁部のうち他端側に位置し、前記通
路部内に導入された排気ガスの流れを整流して前記壁部
に排気ガスを通過させるようにする整流部と、前記壁部
の外面に、該外面に対し所定の間隔を保持して配置され
、かつ一端が前記壁部の前記一端側の外面に一体化され
ているとともに他端が前記壁部の前記他端側の外面まで
位置した外被体と、該外被体と前記壁部の外面との間に
形成した排気ガス出口部と、を備えた構成である。

〔発明の実施態様〕

本発明において、壁部および整流部は通常、互いに一体
化されてセラミック多孔質構造をなしている。このセラ
ミック多孔質構造は、内部連通空間を有する三次元網目
状の骨格を備えたセルが多数集まったフオーム構造が望
ましい。かかるフオーム構造は、後述の実施例のごとく
樹脂発泡体にセラミック泥漿を付着し、乾燥後高温下で
焼成し、上記泥漿をセラミック体として焼結し、樹脂発
泡体を焼失せしめることにより得られる。

なお、本発明においては、上記のフオーム構造に限定さ
れるものではなく、例えばセラミック材料中に可燃材と
してのカーボン、発泡材を混入し、この材料を用いて触
媒担体形状に成形し、乾燥後高温下で焼成することで、
上記可燃材、発泡材の存在位置が空洞化して全体として
多孔質セラミック構造となったものでもよい。

本発明において、前記フオーム構造におけるセル数すな
わちメツシュ数は、長さ１インチ当たり５ないし４０が
望ましい。５メツシュ未満であるとセルが大きくなりす
ぎて骨格に対する排気ガスの接触頻度が少なくなる。一
方、４０メツシユを越えると、セルが非常に小さくなり
圧力損失が高くなる。

本発明において、通路部を形成する壁部の内面と、該通
路部の中心軸とのなす角度θは１０°以下が望ましい。

即ち、１０″を越えると、壁部に対する被毒物質の付着
が多くなり、好ましくない。

本発明において、前記セラミック多孔質構造を構成する
セラミック材料としては、コージェライト系、β−スポ
ジュウメン系、窒化珪素、炭化珪素等の種々のセラミッ
ク材料を用いることができる。

〔作用〕

本第１発明において、通路部を形成する壁部の開口部を
経て該通路部内に導入された排気ガスは整流部に衝突し
て壁部の方向へ曲げられ、該壁部を通過する。一方、排
気ガス中に含まれるｐｂ。

ｓ、ｐ等の被毒物質は慣性力のために、排気ガスとは異
なりほとんどが整流部で流れを曲げられずに直進し、壁
部の他端側の部分、整流部の先端に衝突し、ここに付着
する。

従って、壁部には被毒物質が付着しにくいのである。

一方、本第２発明においては、第１発明の上記作用に加
えて次の作用を発揮する。即ち、触媒担体は、通常、金
属ケース内に収容、保持されるが、その保持を該担体の
外被体を利用して行なうことができる。加えて、外被体
と壁部との間に排気ガス出口部を形成しているため、壁
部を通過した排気ガスは上記出口部を経て流出すること
ができる。

〔発明の効果〕

以上詳述したように、本第１発明によれば、触媒体とし
て構成した際に被毒物質による触媒性能の劣化の少ない
触媒担体を提供することができる。

一方、本第２発明においては、第１発明の上記効果に加
えて触媒担体の保持を容易にし、かつ排気ガスの流出を
妨げることのない触媒担体を提供することができる。

〔実施例〕

（実施例１）第１図（ａｌ、　（ｂ）、および（Ｃ）はそれぞれ触媒
担体１（１０）の平面図、その軸方向断面図、底面図を
示している。

壁部をなす第１浄化壁部２は、内側に排気ガスが導入さ
れる排気ガス通路部１３を形成する円筒状形状を有して
おり、その内面を排気ガス入口面２ａ、外面を排気ガス
出口面２ｂとしである。この壁部２の一端側には排気ガ
スを上記通路１３に導入せしめる開口部１０が形成しで
ある。また、上記壁部２の他端側を閉じる位置には底壁
５が一体に形成しである。

上記底壁５には、通路部１３内で、かつその中心に位置
して開口部１０の方向に向かって突出した突起形状の整
流部６が一体に形成しである。該整流部６の中心には排
気ガス出口穴９が形成してあり、該整流部６にも排気ガ
スが通過できるようになっている。なお、整流部６の通
路部１３側を排気ガス入口面１２ａ、上記出口穴の側を
排気ガス出口面１２ｂ、および両面１２ａ、１２ｂの間
を第２浄化壁部１２としである。

壁部２の外面には所定の間隔を保持して外被体１が位置
している。この外被体１は、その一端が壁部２の一端側
の上流壁部４の外面に一体化されており、他端が壁部２
の他端側の下流側壁部としての底壁５の外面まで位置し
ている。該外被体１の内面と壁部２の外面との間は、壁
部２の中心軸１（１０）ａに沿った方向で外被体１と上
流壁部４との付は根から外被体１の上記他端までの長さ
を有し、かつ壁部２の外面の回りを取巻（ように互いに
隔置された２４個の補強用リブ７により連結しである。

なお、このリブ７の存在により壁部２の排気ガス出口面
２ｂと外被体１の内面との間には２４個に分割された排
気ガスロ穴３が形成されている。

前記整流部６の排気ガス入口面１２ａと壁部２の排気ガ
ス入口面２ａとの間の環状隙間には、中心軸１（１０）
ａに沿った方向で整流部６と底壁５との連結部から整流
部６の上端の斜め上方までの長さを有し、かつ整流部６
の排気ガス入口面１２ａの回りを取巻くように８個の補
強用リブ８が互いに隔置して配置してあり、このリプ８
によって前記両面１２２．２３間は連結されている。

なお、上記構造の触媒担体において、外被体１、壁部２
の入口面２ａ、出口面２ｂ、壁部１２の入口面１２ａ、
出口面１２ｂは担体の中心軸１（１０）ａと平行になっ
ている。

また、触媒担体の各部の寸法を述べると、外被体１を含
めて外径は１１０ｍｍ、軸方向長さは９０ｍ１である。

外被体１の厚さは２１１、壁部２ａの厚さは１５ｎ＋、
整流部６の先端突部１１の中心軸方向の厚さは１７龍、
整流部６の入口面１２ａと出口面１２ｂとの間の壁部工
２の厚さは１４ｍｍ、下流壁部５の中心軸方向の厚さは
１７璽飄である。また、通路部１３０入口面２ａ部分の
直径は６２龍、その出口面２ｂ部分の直径は９２１墓、
整流部６の入口面１２ａ部分の直径は４０龍、排気ガス
出口穴９の直径は１６璽鵬である。更に、外被体１を除
く全体は２０メツシユのフオームセラミックス構造を有
しており、一方外被体１は排気ガスが通過しないように
緻密にしであるが、同じくフオームセラミックス構造を
有している。

フオームセラミックス構造について述べると、第２図の
ごと（である。すなわち三次元網目構造のセラミック骨
格１４と、それにより囲まれて形成される内部連通空間
１５を有する。

さらに、三次元網目状骨格１４は、第３図にその断面模
式図を示すように、中心部に空洞１４ａを有するコーデ
ィエライト骨格１４ｂよりなり、その外周には、触媒の
担持能力を向上させ、かつ排ガスとの接触面積を太き（
するために、非常に粒度の細かい活性γ−アルミナ層１
４ｃが被覆されている。この活性アルミナＪｉ　ｌ　４
　ｃには、排ガス中の有害ガスを酸化還元除去する白金
およびロジウム（重量比７：３）からなる排ガス浄化触
媒が担持されている。なお、活性ｒ−Ａ７！ｚ　０３量
は触媒担体に対し８０ｇ担持してあり、触媒金属量は０
．８ｇである。

ここで、本発明の触媒担体１（１０）の製造方法を説明
する。一般に三次元網目状構造の骨格を有する触媒担体
を得るには、同様な三次元網目骨格を有するポリウレタ
ンフォームなどの樹脂発泡体を骨材として使用し、この
骨材の表面にセラミック材料を固着し、これを焼成する
と母材たる発泡体が燃焼飛散し、周囲のセラミック材が
母材と同様の構造となることを利用する。

第４図（ａｌおよび（ｂｌは、ポリウレタンフォーム成
形型のうち、成形型容器部２０の形状を説明する図で、
間部（ａｌは平面図、同図（ｂ）は同図（ａｌにおける
Ｘ−Ｘ線矢視断面図である。この成形型容器部２０は円
板状の底板１６と、底板１６上に固定された柱状部１７
と、底板１６の外周部に固定された柱状部１７を取巻く
円管状側壁部１８とから成っている。

柱状部１７の先端部には凹部１７ａが形成され、該凹部
１７ａには凹部１７ａの内側と外側とを連通ずる８個の
スリット１９が形成されている。このスリット１９は第
１図のリブ８を成形するものである。

また、円管状側壁部１８上面には外周４等分箇所に組付
用ネジ孔２１が設けである。

第５図（ａ）および（ｂ）は、上記成形型容器部２０に
取付けられる成形型蓋部２２を示し、同図（ａ）は平面
図、同図（ｂ）はＹ−Ｙ線矢視断面図である。この成形
型蓋部２２は、円板状の蓋部２３と、蓋板２３上に固定
された複数個の柱状部２４と、中心柱状部２４ａと、柱
状部２４間に位置し、柱状部２４により囲まれた内側と
外側とを連通ずるスリット２４ｂとから成っている。蓋
板２３には、柱状部２４と干渉しない位置に４個の貫通
孔２５が穿設されている。柱状部２４は、後述の如く成
形型蓋部２２を容器部２０に被せたときに、容器部２０
の柱状部１７に干渉しないように考慮してもうけられて
いる。また蓋板２３の外周４等分箇所には、容器部２０
に蓋部２２を固定するための組付用孔２６が４個穿設さ
れている。

第６図は、成形型容器部２０に成形型蓋部２２を組付け
てボルト２７により固定した状態を示しており、容器部
２２と、蓋部２２との組合せによってギヤビティ−２８
が生じる。

次に、ウレタンフオームの成形法を説明すると、キャビ
ティー２８内面には予めワックス系離型剤を、成形型の
離型剤の融点以上に加熱しておき、スプレーまたはハケ
塗りによって塗布する。次に成形型を３０℃〜５０℃に
調整しておき、成形型容器部２０に有機インシアネート
、ポリオール、整泡剤、発泡剤および触媒を混合したウ
レタンフオーム原料混合液を攪拌混合しながら注入し、
成形型蓋部２２を閉じる。ここで、前記有機イソシアネ
ートとしては、トリレンジイソシアネート、またはメチ
レンジイソシアネートまたは両者の混合物、前記ポリオ
ールとしては、ポリエーテルポリオールおよび、または
ポリエステル系ポリオールからなる重合体ポリオール、
またはこれとポリエーテルポリオールとの混合物、前記
発泡剤としては、水または、ハロゲン置換脂肪族炭化水
素系発泡剤（トリクロロモノフロロメタンなどのフロン
類）、または両者の混合物、前記整泡剤としては、アル
コール変性シリコーン整泡剤、前記触媒としては、樹脂
化反応を促進する触媒としてアルコールとイソシアネー
トとの反応触媒として有効に用いられる３級アミンおよ
びその有機酸塩類、発泡反応を促進する触媒としては、
水とイソシアネートとの反応触媒として有効に用いられ
るモリホリン、エタノールアミン等を用いた。ウレタン
フオーム原料混合液はキャビティー２８内で発泡し型内
の空気を押した後入２５より溢れるので栓をする０発泡
後１（１０）℃〜１２０℃で２０〜６０分間加熱硬化さ
せる。硬化後に容器部２０と蓋部２２とを分離させれば
ウレタンフオーム成形体が得られる。フオームのメツシ
ュサイズは原液の混合条件を制御することにより可能で
約２０メツシユの成形体となる。

次に、このウレタンフオーム成形体にセラミックスラリ
−を含浸させた後、ポリウレタンを焼成し、触媒担体１
（１０）を得る方法について詳述する。

含浸に使用されるセラミックスラリ−の原料は、焼成に
よりコージェライト組成となる酸化マグネシウム（Ｍｇ
Ｏ）、アルミナ（Ａｆｔ　Ｏ：Ｉ　）　、ケイ酸（Ｓｉ
Ｏｚ）を含む混合粉末、あるいは上記混合粉末を加熱し
コージェライト系セラミックにし、これを粉末化した合
成コージェライト粉末、あるいは両者の混合物にメチル
セルロース、ポリビニルアルコール等のバインダ、およ
び水を加えたものである。前記ウレタンフオームをこの
スラリーに含浸した後、エアガンや遠心分離装置を用い
て余分なスラリーを除去し、８０℃〜１２０℃の乾燥炉
の中で２〜３時間乾燥する。以上の含浸から乾燥までの
操作を２〜３回繰り返し、必要量のセラミックスラリ−
をウレタンフオーム発泡体骨格表面に付着させる。なお
、外被体１に相当する部分には上記のセラミックスラリ
−を刷毛塗り等により複数回重ね塗りする。その後、１
３（１０）℃〜１４７０℃で５〜６時間焼成処理を行な
う。

こうして触媒担体が得られる。

さて、このような触媒担体のセラミック骨格１４（第２
図参照）の表面に活性アルミナをトータルで８０ｇコー
ティングした。そのコーティング方法は公知であるが、
例えばアルミナゾル、硝酸アルミニウム、およびコロイ
ダルシリカの混合水溶液に上記触媒担体を浸し、引き上
げて乾燥し約９（１０）℃ｘｌ　ｈｒで焼成する方法を
用いた。

そして、これに触媒として重量比で白金７０％、ロジウ
ム３０％を０．８ｇ担持し、触媒体を作製した。

なお、第７図に示すごとく、比較例として直径１１０鰭
、軸方向長さ４５鶴の寸法のフオームセラミックス構造
の触媒担体２（１０）を用意した。第７図に示すように
外周部には２鰭の長さの外被体２０２が一体に形成され
ている。排気ガスが通過するフオーム部２０１は２０メ
ツシユであり、本発明の触媒担体１（１０）と同様に第
２図および第３図のごとき組織構造を持ち、ｒ−Ａｌｚ
　０３と触媒がそれぞれ８０ｇ、０．８ｇコートされて
いる。

この担体２（１０）の製法は担体１（１０）の製法に準
じ、触媒の材質も担体１（１０）と同じである。

次に、これらの触媒体を排気Ｉｔ　２（１０）０　ｃｃ
のガソリンエンジンの排気管に装着し、エンジンから排
出されるｐｂ付着分布状況を調査した。条件はガソリン
にはＰｂを１（１０）＋＋ｇ／ＩＪ、Ｓ、ガｏ７混入さ
せた。９０〜１１０　ｋｍ／ｈｒで５万ｋｆｆｉ走行さ
せた。

触媒担体への入口ガス温度は、６５０℃〜７（１０）℃
であった。触媒担体１（１０）の排気管への装着構成は
第８図に示すように外被体１の外周部にスペーサ３０を
、またその上流、下流端にはスベーサ３１．３２を介し
て金属ケース３３内に押し込め保持した。スペーサ３０
は、ステンレスワイヤネット部３０ａとインクラム３０
ｂとを中に保持したシール部から成る。スペーサ３１．
３２はワイヤネットで構成されている。ケース３３は、
上流部において排気マニホールド３４に接続され、下流
部において排気管３５に接続される。

なお、触媒担体２（１０）の装着構成も上記に同様であ
る。

第９図は、上記条件下の触媒担体１（１０）の各位置の
Ｐｂ量を測定した結果である。Ｐｂｉは第８図に示すよ
うに触媒担体１（１０）の６点（Ａ−Ｆ）について該担
体を切り出し、化学分析により測定した。

なお、Ａ−Ｆの位置は第８図において、触媒担体１（１
０）の開口部１（１０）の開口端面の中心を起点とし中
心軸１（１０）ａをＹ軸、触媒担体１（１０）の径方向
をＸ軸としたときに次の座標を持つ。即ち、Ａ＝（４８
龍、０）　、Ｂ＝　（４３ｍｍ、２５ｍ耀）、Ｃ＝　　
　（４３ｖｒ＊、　　　　５　５ｍ）　　　、　　Ｄ＝
　　　（２０＋ｕ、　　　８　０ｎ；１）Ｅ＝（１５璽
重、　　　６　０　■鳳　）　　　、　　Ｆ＝　　　（
０，５０ｗ）　　　である。

第９図において、Ｄ、Ｆ点のｐｂの付着量が非常に多い
。逆に、Ａ、Ｂ、Ｃ，起点のｐｂの付着量は少ない。一
方、第１０図は、比較例の触媒担体２（１０）のｐｂの
付着量を示したもので、第７図の中心軸ＯＹに沿ったＰ
ｂ分布、およびＯＹから４５鰭離れた０′Ｙ′に沿った
分布が示しである。

第１０図中ｌは軸方向長さを示している。この場合には
中心軸に沿ってのＰｂ量が非常に多く、外周部０’Ｙ’
に沿った量は少ない。

他方、上記のＰｂ付着試験中に触媒担体１（１０）゜２
（１０）のＣ０（−酸化炭素）の浄化性能を測定した。

条件は前記触媒体の入口ガス温度を４（１０）℃に一定
とし、ＳＶ（単位時間中に流れる触媒体の体積に対する
ガス流量）を８万ｈｒ−’とした。

その結果を第１１図に示す。横軸は走行距離、縦軸は浄
化率である。第１１図に示される如く、本発明触媒担体
を用いた触媒体によれば、触媒の性能劣化が抑えられて
いることがわかる。

第９図ないし第１１図から明らかなように、本発明によ
る触媒担体はｐｂの付着が場所により偏っており、付着
量が極端に多いところと少ないところが存在し、また浄
化性能の劣化が抑えられている。このことから、本発明
の触媒担体の場合、該担体１（１０）に到達した排気ガ
スは壁部２，４゜５．１１．１２を通過するが、ｐｂの
付着の少ない壁部２．　４．　１２、中でも壁部２，４
を通過する排気ガスが多いためにｐｂの付着量の多い壁
部５．１１に担持された触媒の性能が劣化しても全体と
して浄化性能の落ち込みは少ない。

〔第２実施例〕第１２図に示す触媒担体３（１０）は本発明の第２実施
例を示すものである。該担体３（１０）は前記触媒担体
１（１０）の出口穴９を廃止した点が該担体１（１０）
と異なるだけで、他は担体１（１０）と同一構成である
。

この触媒担体３（１０）において、壁部２の内面の中心
軸に対する傾きθを０°、３°、６°、９°。

１２’、１５’と変化させて第１２図中Ｃ点のＰｂ付着
量を調査した。なお、０点は該担体３（１０）の開口部
の開口端面から５５１１の位置における壁部２の中心部
を示す。

走行条件は実施例１と同一で５万ｋＩ１１走行後のＰｂ
付着量を第１３図に示す。この第１３図から明白なよう
に壁部２の角度θが大きくなるにつれて０点のｐｂの付
着量は増加していく。最も多く付着する壁部５や整流部
６の先端突部１１の半分以下を目安として壁部２の傾き
角度θは１０°以下が好ましい。

〔第３実施例〕第１図における整流部６の寸法を高くして開口部１０寄
りに位置せしめたのが第１４図の本第３実施例の触媒担
体４（１０）である。

〔第４実施例〕第１５図は壁部２を閉じる平坦形状の底壁５を整流部６
として構成したものである。壁部２の厚°さ寸法ｄ、と
底壁５の厚さ寸法ｄ２とはｄｚ”１゜５ｄ＋の関係で構
成れている。この第４実施例の触媒坦体５（１０）の壁
部２の第１２図の０点に対応する位置のｐｂは付着量は
少なく、浄化性能の劣化は押さえられていることを確認
している。

〔第５実施例〕第１６図は第４実施例と同じ構造であるが、壁部２の厚
さ寸法ｄ１と底壁５の厚さ寸法ｄ２との関係をｄ２＝ｏ
、１３ａ＋　としたものであり、底壁５の方が薄い触媒
担体６（１０）である。しかし、壁部２のセラミック密
度０．４ｇ／ｃｃの２０メツシユのフオームセラミック
スとしてあり、一方底壁５は０．６ｇ／ｃｃの２０メツ
シユのフオームセラミックスとしである。この場合壁部
２の三次元網目状骨格に比べて壁部５の方の三次元網目
状骨格が太いため、底壁５は通気性が壁部２より低く排
気ガスが通りにくくなる。つまり、底壁５の通気性を壁
部２より下げることによりＰｂは底壁５に多く集め、排
気ガスの多くは壁部２を通過することになり浄化性能の
劣化を抑えることができる。なお、セラミック密度を変
える方法は、前述の第１実施例に示した製法において、
セラミックスラリ−の除去を行なう場合、底壁５に相当
する部分のセラミックスラリ−の除去を少なくすること
により達成できる。

また、底壁５の通気性を壁部２より下げる方法として、
セラミック密度を変えるだけでなく、γＡｌｔｏｓの付
着量を多くする、メツシュサイズを大きくすることによ
っても達成できることは言うまでもない。

但し、前述した壁厚、セラミック密度、メツシュサイズ
は、触媒担体におけるその他の寸法との最適マツチング
により決定すべきである。

【図面の簡単な説明】

第１図（ａｌ、　（ｂ）、　（Ｃ）は本発明の第１実施
例における触媒担体を示すそれぞれ平面図、断面図、底
面図、第２図は第１図における触媒担体の組織を拡大し
て示す模式的図、第３図は第２図の三次元網目状骨格部
分の断面図、第４図（ａ）、　（ｂ）は第１図の触媒担
体の出発材料であるポリウレタンフォームを成形するた
めの成形型容器部を示す平面図およびＸ−Ｘ線矢視断面
図、第５図（ａｌ、　（ｂｌは第４図（ａ）。（ｂ）の成形型容器部に組合される成形型蓋部を示す平
面図およびＹ−Ｙ線矢視断面図、第６図は第４図（ａ）
、　（ｂｌに示した成形型容器部と第５図（ａｌ、　（
ｂｌに示した成形型蓋部とを組合せた状態を示す断面図
、第７図は比較例としての触媒担体を示す断面図、第８
図は第１図（ａｔ、　（ｂ）、　（ｃｌに示した触媒担
体を金属ケース内に収容した状態を示す断面図、第９図
ないし第１１図は本発明の作用効果の説明に供する特性
図、第１２図は本発明触媒担体の第２実施例を示す断面
図、第１３図は本発明の作用効果の説明に供する特性図
、第１４図ないし第１６図はそれぞれ本発明触媒担体の
第３実施例ないし第５実施例を示す断面図である。１・・・外被体、２・・・壁部をなす第１浄化壁部、２
ａ・・・内面をなす排気ガス入口面、３・・・排気ガス
出口部をなす出口穴、５・・・底壁、６・・・整流部、
７・・・リブ、８・・・リブ、１０・・・開口部、１２
・・・壁体をなす第２浄化壁部、１２ａ・・・排気ガス
入口面、１２ｂ・・・排気ガス出口面、１３・・・通路
部、１４・・・三次元網目状骨、１５・・・内部連通空
間、１（１０）ａ・・・中心軸。（ｂ）第１図（Ｃ）７１　°ノ　７°。第１図第　２　図第３図第　４２（ｂ）第５図第　６　図第７図第８図イｔ　　置。第９図、Ｌ（ｍｍ）第１０図りぜ躇ハ　（万Ｋｍ）第１１図第１２図壁舊浬（ｄｅｇｒｅｅ　）第１３図第１４図爪１５図コ第１６図

Claims

【特許請求の範囲】

（１）内側に排気ガスが導入される排気ガス通路部を形
成する形状を有し、かつ排気ガスを通過せしめる多孔質
構造を有した壁部と、該壁部のうち一端側にあって排気
ガスを該壁部内側の前記通路部に導入せしめる開口部と
、前記壁部のうち他端側に位置し、前記通路部内に導入
された排気ガスの流れを整流して前記壁部に排気ガスを
通過させるようにする整流部と、を備えたことを特徴と
する触媒担体。
（２）前記整流部が、前記壁部の下流側を閉じる位置に
ある底壁に備えられ、前記通路部の中心に位置して前記
開口部の方向に向かって突出した突起形状を有している
ことを特徴とする特許請求の範囲第１項記載の触媒担体
。
（３）前記整流部は、排気ガス入口面、排気ガス出口面
、および両入口面、出口面の間に位置した排気ガス通過
可能な多孔質構造の壁体により構成されていることを特
徴とする特許請求の範囲第２項記載の触媒担体。
（４）前記整流部の前記排気ガス入口面と前記壁部の内
面との間が複数の互いに隔置されたリブにより連結され
ていることを特徴とする特許請求の範囲第３項記載の触
媒担体。
（５）前記整流部が前記壁部の前記他端側を閉じる底壁
を構成していることを特徴とする特許請求の範囲第１項
記載の触媒担体。
（６）前記底壁は平坦形状を有し、かつ該底壁は前記壁
部に比べて壁厚の寸法が大きくなっていることを特徴と
する特許請求の範囲第５項記載の触媒担体。
（７）前記底壁は平坦形状を有し、かつ該底壁は前記壁
部に比べて通気性の低い特性を有していることを特徴と
する特許請求の範囲第５項記載の触媒担体。
（８）前記通路部を形成する前記壁部の内面と該通路部
の中心軸とのなす角度が１０°以下であることを特徴と
する特許請求の範囲第１項ないし第６項いずれか記載の
触媒担体。
（９）前記壁部および前記整流部は互いに一体化されて
セラミック多孔質構造をなしていることを特徴とする特
許請求の範囲第１項ないし第８項いずれか記載の触媒担
体。
（１０）前記多孔質セラミック構造は、内部連通空間を
有する三次元網目状の骨格を備えたセルが多数集まった
フォーム構造であることを特徴とする特許請求の範囲第
９項記載の触媒担体。
（１１）前記セルの数は長さ１インチ当たり５ないし４
０個であることを特徴とする特許請求の範囲第１０項記
載の触媒担体。
（１２）内側に排気ガスが導入される排気ガス通路部を
形成する形状を有し、かつ排気ガスを通過せしめる多孔
質構造を有した壁部と、該壁部のうち一端側にあって排
気ガスを該壁部内側の前記通路部に導入せしめる開口部
と、前記壁部のうち他端側に位置し、前記通路部内に導
入された排気ガスの流れを整流して前記壁部に排気ガス
を通過させるようにする整流部と、前記壁部の外面に、
該外面に対し所定の間隔を保持して配置され、かつ一端
が前記壁部の前記一端側の外面に一体化されているとと
もに他端が前記壁部の前記他端側の外面まで位置した外
被体と、該外被体と前記壁部の外面との間に形成した排
気ガス出口部と、を備えたことを特徴とする触媒担体。
（１３）前記整流部が、前記壁部の下流側を閉じる位置
にある底壁に備えられ、前記通路部の中心に位置して前
記開口部の方向に向かって突出した突起形状を有してい
ることを特徴とする特許請求の範囲第１２項記載の触媒
担体。
（１４）前記整流部は、排気ガス入口面、排気ガス出口
面、および両入口面、出口面の間に位置した排気ガス通
過可能な多孔質構造の壁体により構成されていることを
特徴とする特許請求の範囲第１３項記載の触媒担体。
（１５）前記整流部の前記排気ガス入口面と前記壁部の
内面との間が複数の互いに隔置されたリブにより連結さ
れていることを特徴とする特許請求の範囲第１４項記載
の触媒担体。
（１６）前記整流部が前記壁部の前記他端側を閉じる底
壁を構成していることを特徴とする特許請求の範囲第１
２項記載の触媒担体。
（１７）前記底壁は平坦形状を有し、かつ該底壁は前記
壁部に比べて壁厚の寸法が大きくなっていることを特徴
とする特許請求の範囲第１６項記載の触媒担体。
（１８）前記底壁は平坦形状を有し、かつ該底壁は前記
壁部に比べて通気性の低い特性を有していることを特徴
とする特許請求の範囲第１６項記載の触媒担体。
（１９）前記外被体の内面と前記壁部の外面との間が複
数の互いに隔置されたリブにより連結されていることを
特徴とする特許請求の範囲第１２項ないし第１８項いず
れか記載の触媒担体。
（２０）前記壁部、前記整流部、および前記外被体は互
いに一体化されてセラミック多孔質構造をなしているこ
とを特徴とする特許請求の範囲第１２項ないし第１９項
いずれか記載の触媒担体。
（２１）前記多孔質セラミック構造は、内部連通空間を
有する三次元網目状の骨格を備えたセルが多数集まった
フォーム構造であることを特徴とする特許請求の範囲第
２０項記載の触媒担体。