JPS6376877A - 被覆超硬合金工具 - Google Patents
被覆超硬合金工具Info
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- JPS6376877A JPS6376877A JP21920586A JP21920586A JPS6376877A JP S6376877 A JPS6376877 A JP S6376877A JP 21920586 A JP21920586 A JP 21920586A JP 21920586 A JP21920586 A JP 21920586A JP S6376877 A JPS6376877 A JP S6376877A
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- Japan
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- coating layer
- nitride
- alumina
- cemented carbide
- coating
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- Pending
Links
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Landscapes
- Cutting Tools, Boring Holders, And Turrets (AREA)
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
本発明は、耐摩耗性及び靭性に優れた被覆超硬合金工具
に関する。
に関する。
従来から鋳鉄等の切削加工に用いる切削工具類としては
、ＷＣ等の超硬合金の表面を硬質物質で単層又は多層に
被覆した被覆超硬合金工具が使用されてきた。超硬合金
ご被覆するのは耐摩耗性を向上させるためであり、この
被覆物質としてはチタン、ジルコニウム又はハフニウム
の炭化物、窒化物、炭窒化物、炭酸窒化物、酸窒化物、
硼窒化物又は砕炭窒化物、若しくはアルミナ、窒化硼素
、窒化アルミニウム等が用いられる。
、ＷＣ等の超硬合金の表面を硬質物質で単層又は多層に
被覆した被覆超硬合金工具が使用されてきた。超硬合金
ご被覆するのは耐摩耗性を向上させるためであり、この
被覆物質としてはチタン、ジルコニウム又はハフニウム
の炭化物、窒化物、炭窒化物、炭酸窒化物、酸窒化物、
硼窒化物又は砕炭窒化物、若しくはアルミナ、窒化硼素
、窒化アルミニウム等が用いられる。
なかでもアルミナは化学的に安定な物質であり高温硬度
も高いために高速加工が一般化している現在では多くの
被覆超硬合金工具に取り入れられ、超硬合金との密着性
向上等の目的でチタンの炭化物、窒化物、炭窒化物、炭
酸窒化物、酸窒化物、硼窒化物又は砕炭窒化物からなる
単層又は多層の被覆層を超硬合金基体との間に介在させ
て用いることが多い。又、使用済フーナ判別を容易にす
る目的で、アルミナ被覆層の表面に最外層としてチタン
、ジルコニウム又はハフニウムの炭化物、窒化物、炭窒
化物、炭酸窒化物、酸窒化物、若しくは窒化硼素、窒化
アルミニウムの少なくとも１種からなる単層又は多層の
被覆層を形成Ｔることもある。これらの場合、各被覆層
は耐摩耗性向上を主眼として形成するため、アルミナ被
覆層の膜厚を１〜１０μｍ及び全膜厚を４〜１５μｍの
範囲に厚く形成するのが普通であった。
も高いために高速加工が一般化している現在では多くの
被覆超硬合金工具に取り入れられ、超硬合金との密着性
向上等の目的でチタンの炭化物、窒化物、炭窒化物、炭
酸窒化物、酸窒化物、硼窒化物又は砕炭窒化物からなる
単層又は多層の被覆層を超硬合金基体との間に介在させ
て用いることが多い。又、使用済フーナ判別を容易にす
る目的で、アルミナ被覆層の表面に最外層としてチタン
、ジルコニウム又はハフニウムの炭化物、窒化物、炭窒
化物、炭酸窒化物、酸窒化物、若しくは窒化硼素、窒化
アルミニウムの少なくとも１種からなる単層又は多層の
被覆層を形成Ｔることもある。これらの場合、各被覆層
は耐摩耗性向上を主眼として形成するため、アルミナ被
覆層の膜厚を１〜１０μｍ及び全膜厚を４〜１５μｍの
範囲に厚く形成するのが普通であった。
しかし、アルミナは耐摩耗性や耐酸化性に優れている反
面、機械的靭性や熱的衝撃に劣るため、アルミナ被覆層
な最外層又は中間層として有する被覆超硬合金工具は機
械的又は熱的な衝撃の激しい鋼や鋳鉄の７ライス切削等
の用途においては耐摩耗性を発揮する以前にアルミナ被
覆層にチッピングや欠損が発生する欠点があった。この
為、アルミナ被覆層を有する被覆超硬合金工具は機械的
又は熱的衝撃の激しい加工には使用不可能とされていた
。
面、機械的靭性や熱的衝撃に劣るため、アルミナ被覆層
な最外層又は中間層として有する被覆超硬合金工具は機
械的又は熱的な衝撃の激しい鋼や鋳鉄の７ライス切削等
の用途においては耐摩耗性を発揮する以前にアルミナ被
覆層にチッピングや欠損が発生する欠点があった。この
為、アルミナ被覆層を有する被覆超硬合金工具は機械的
又は熱的衝撃の激しい加工には使用不可能とされていた
。
本発明は、超硬合金工具の被覆層としてアルミナ被覆層
を有しながら耐摩耗性と共に優れた靭性をも兼ね備えた
被覆超硬合金工具ご提供することを目的とする。
を有しながら耐摩耗性と共に優れた靭性をも兼ね備えた
被覆超硬合金工具ご提供することを目的とする。
本発明の被覆超硬合金工具は、超硬合金からなる基体と
、該基体表面に形成したチタンの炭化物、窒化物、炭窒
化物、炭酸窒化物、酸窒化物、硼窒化物、砕炭窒化物の
少なくとも１種からなる単層又は多層の第１被覆層と、
該第１被覆層表面に形成したアルミナの第２被覆層と、
所望に応じて該アルミナの第２被覆層表面に形成したチ
タン、ジルコニウム又はハフニウムの炭化物、窒化物、
炭窒化物、炭酸窒化物、酸窒化物、若しくは窒化硼素、
窒化アルミニウムの少なくとも１種からなる単層又は多
層の第３被覆層とからなる被覆超硬合金工具において、
アルミナの第２被覆層の膜厚が０．１〜１．２μｍであ
り、第１、第２及び第３被り層の全膜厚が０．５〜３．
５μｍであることを特徴としている。
、該基体表面に形成したチタンの炭化物、窒化物、炭窒
化物、炭酸窒化物、酸窒化物、硼窒化物、砕炭窒化物の
少なくとも１種からなる単層又は多層の第１被覆層と、
該第１被覆層表面に形成したアルミナの第２被覆層と、
所望に応じて該アルミナの第２被覆層表面に形成したチ
タン、ジルコニウム又はハフニウムの炭化物、窒化物、
炭窒化物、炭酸窒化物、酸窒化物、若しくは窒化硼素、
窒化アルミニウムの少なくとも１種からなる単層又は多
層の第３被覆層とからなる被覆超硬合金工具において、
アルミナの第２被覆層の膜厚が０．１〜１．２μｍであ
り、第１、第２及び第３被り層の全膜厚が０．５〜３．
５μｍであることを特徴としている。
アルミナからなる第２被覆層の形成は化学蒸着法により
、例えばＡｌＣｌ３と００２及びＨ２の混合ガスを約１
０００ ｔ：’で気相反応させることにより形成できる
。又、チタン、ジルコニウム又はハフニウムの炭化物や
窒化物等の第１又は第３被覆層も化学蒸着法によって、
例えばＴｉ０ｊ と炭化水素又はＮ１Ｈ２等を含むガ
スの約１０００ ｔＺ’での気相反応により形成できる
。
、例えばＡｌＣｌ３と００２及びＨ２の混合ガスを約１
０００ ｔ：’で気相反応させることにより形成できる
。又、チタン、ジルコニウム又はハフニウムの炭化物や
窒化物等の第１又は第３被覆層も化学蒸着法によって、
例えばＴｉ０ｊ と炭化水素又はＮ１Ｈ２等を含むガ
スの約１０００ ｔＺ’での気相反応により形成できる
。
本発明者等はアルミナ被覆層を有する従来の被覆超硬合
金工具を用いて機械的又は熱的衝撃の激しい切削様式に
おける工具の摩耗又は損傷の進行状況を詳細に調査した
結果、従来から摩耗と考えられていた現象は被覆層、特
にアルミナ被覆層のチッピングや剥離に起因する被覆物
質の欠損であり、その為に被覆物質の本来の耐摩耗性を
発揮しえなかったことが判明した。
金工具を用いて機械的又は熱的衝撃の激しい切削様式に
おける工具の摩耗又は損傷の進行状況を詳細に調査した
結果、従来から摩耗と考えられていた現象は被覆層、特
にアルミナ被覆層のチッピングや剥離に起因する被覆物
質の欠損であり、その為に被覆物質の本来の耐摩耗性を
発揮しえなかったことが判明した。
このようなアルミナ被覆層等の一チッピングや剥離は膜
厚が厚いほど起こりや丁く、靭性も膜厚が薄いほど増加
することを考慮して、従来は耐摩耗性増強のためにアル
ミナ被覆層の膜厚を１〜１０μｍ及び全膜厚を４〜１５
μｍの範囲に厚く形成していたものを夫々０．１〜１．
２μｍ及び０．５〜３．５μｍと極端に薄くすることに
より、耐摩耗性及び靭性等の総合性能において従来のも
のを上回り機械的又は熱的衝撃の激しい切削様式にも使
用できるアルミナ被覆層を有する被ひ超硬合金工具を開
発したものである。
厚が厚いほど起こりや丁く、靭性も膜厚が薄いほど増加
することを考慮して、従来は耐摩耗性増強のためにアル
ミナ被覆層の膜厚を１〜１０μｍ及び全膜厚を４〜１５
μｍの範囲に厚く形成していたものを夫々０．１〜１．
２μｍ及び０．５〜３．５μｍと極端に薄くすることに
より、耐摩耗性及び靭性等の総合性能において従来のも
のを上回り機械的又は熱的衝撃の激しい切削様式にも使
用できるアルミナ被覆層を有する被ひ超硬合金工具を開
発したものである。
アルミナの第２被覆層の膜厚が０．１μｍ未満ではアル
ミナの持つ耐摩耗性が発揮できず、１．２μｍご超える
とアルミナ層の内部応力が増大して靭性の低下が著しく
且つアルミナの第２被覆層と下地の第１被覆層との密着
性が低下して剥離しやすくなるからである。又、被覆層
の全膜厚が０．５μｍ未満では被覆の効果がなく、３．
５μｍを超えると上記した純摩耗以外の被覆物質の欠損
が激しくなると共に工具全体の強度も劣化するためであ
る。
ミナの持つ耐摩耗性が発揮できず、１．２μｍご超える
とアルミナ層の内部応力が増大して靭性の低下が著しく
且つアルミナの第２被覆層と下地の第１被覆層との密着
性が低下して剥離しやすくなるからである。又、被覆層
の全膜厚が０．５μｍ未満では被覆の効果がなく、３．
５μｍを超えると上記した純摩耗以外の被覆物質の欠損
が激しくなると共に工具全体の強度も劣化するためであ
る。
（実施例〕
実施例１
超硬合金（グレードに１０）からなる基体表面に下記す
る構成の被覆層を夫々具えた被覆超硬合金工具を通常の
方法により製造し準備した（膜厚は０内にμｍ単位で示
す）； 本発明品 （１） ＴｉＣ（０，６） −ＴｉＮ （１，３） −
ｋｌ Ｏ（０，１）（２） Ｔｌａ （０，５） −Ｔ
：ＬＮ （０，９） −Ａｔ ｏ （０，６）（３）
ＴｉＣ（０，３） −ＴｉＮ （０，７） −Ａｔ Ｏ
（１，０）（４）Ｔｉ（Ｉｔ （１，４） −Ａｔ Ｏ
（０，６）（５）Ｔｔａ （１，３） −Ａｔ ｏ
（０，６）−ＴｌＮ（ｏ、１）比較品 （６１Ｔｉｅ （０，６） −ＴｉＮ （１，３５）
−Ａｔ Ｏ（０，０５）（７）Ｔｉｃ！ （０，１）
−ＴｉＮ （０，１） −Ａｊ Ｏ（１，８）（８）Ｔ
ｉｔ：！ （１，９５） −Ａｔ Ｏ（０，０５）（９
）Ｔｉｃ！ （０，２） −Ａｔ Ｏ（１，８）（１０
） Ｔｉｃ！ （１，８５） −Ａｊ Ｏ（０，０５）
−ＴｉＮ （０，１）Ｑｌ）Ｔｌｃ （０，１） −
Ａｔ’ｏ （１，８） −ＴＩＮ （０，１）尚、上
記各工具では被覆層の全膜厚は２μｍとなっている。
る構成の被覆層を夫々具えた被覆超硬合金工具を通常の
方法により製造し準備した（膜厚は０内にμｍ単位で示
す）； 本発明品 （１） ＴｉＣ（０，６） −ＴｉＮ （１，３） −
ｋｌ Ｏ（０，１）（２） Ｔｌａ （０，５） −Ｔ
：ＬＮ （０，９） −Ａｔ ｏ （０，６）（３）
ＴｉＣ（０，３） −ＴｉＮ （０，７） −Ａｔ Ｏ
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−Ａｔ Ｏ（０，０５）（７）Ｔｉｃ！ （０，１）
−ＴｉＮ （０，１） −Ａｊ Ｏ（１，８）（８）Ｔ
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−ＴｉＮ （０，１）Ｑｌ）Ｔｌｃ （０，１） −
Ａｔ’ｏ （１，８） −ＴＩＮ （０，１）尚、上
記各工具では被覆層の全膜厚は２μｍとなっている。
上記の各工具ご用いて下記の条件で切削テスト２行なっ
た。
た。
被削材 ：Ｆｅ１２（鋳物）
切削速度： １８０ ｍ／ｍｉｎ
送 リ ：０．２ｔｌＦＩＪＬ／刃切り込み＝３．
０朋 切削時間： ４５ ｍｉｎ 上記切削テストでの逃げ面摩耗量（間）及び逃げ面での
チッピングの大きさく朋）コ第１表に要約して示した。
０朋 切削時間： ４５ ｍｉｎ 上記切削テストでの逃げ面摩耗量（間）及び逃げ面での
チッピングの大きさく朋）コ第１表に要約して示した。
第 １ 表
本発明品 逃げ面摩耗量チッピング大きさく１１
０．２５謂 チッピングなしく２１ ０．
２０ ／／ （３） ０．１８／／ （４） ０．２３ ｔｔ ｐ（５
） ０．２３ ｔｔ 比較品 （６１０，４０酩 チッピングなしく７）
０．３７ ／’ ０．２９ｍ５（８）
０．４２ｐ チッピングなしく９１
０．４１ ／／ ０．３８關叫 ０．
４３／／ チッピングなしく１１） ０
．４０ ／／ ０．３９ｍｍこのテストから
、ＡｌＯ層の膜厚が０．１μｍ末満では逃げ面摩耗量が
大きくなり、１．２μｍを超えると鋳鉄フライス切削時
の激しい衝撃によって被覆層が破壊して剥離する為ｉ却
って摩耗量が大さくなると共に１．８μｍ以上ではチッ
ピングが急激に増えることが判った。
０．２５謂 チッピングなしく２１ ０．
２０ ／／ （３） ０．１８／／ （４） ０．２３ ｔｔ ｐ（５
） ０．２３ ｔｔ 比較品 （６１０，４０酩 チッピングなしく７）
０．３７ ／’ ０．２９ｍ５（８）
０．４２ｐ チッピングなしく９１
０．４１ ／／ ０．３８關叫 ０．
４３／／ チッピングなしく１１） ０
．４０ ／／ ０．３９ｍｍこのテストから
、ＡｌＯ層の膜厚が０．１μｍ末満では逃げ面摩耗量が
大きくなり、１．２μｍを超えると鋳鉄フライス切削時
の激しい衝撃によって被覆層が破壊して剥離する為ｉ却
って摩耗量が大さくなると共に１．８μｍ以上ではチッ
ピングが急激に増えることが判った。
実施例２
実施例１と同じ被覆超硬合金工具を用いて下記条件でネ
ジ切り切削を行なった結果を第２表に示す。
ジ切り切削を行なった結果を第２表に示す。
被削材 ： ＳＯＭ ４３５
切削速度： １４０ ｍ／ｍｉｎ
送 リ ： ３．１８ ｍＷｒｅ
ｖ、 −最終山の取代： ０．０
７〜０．１謂 被削材当り切削長＝６０朋 第 ２ 表 本発明品 逃げ面摩耗量 チッピング大きさく１１
０．１８翳 チッピングなしく２１ ０
．１０ ｕ （３１０，０９ｔｔ ｔｔ（４）
０．１１〃ｔｔ （５） ０．１２／／ 比較品 （６１０，２５間 チッピングなしく７）
０．２０ ／／ ０．０９鼎（８）
０．２２鰭 チッピングなしく９）
０．１９〃ｏ、ｉｓ鶴α０） ０．２０＃
チッピングなしく１１） ０．１９／／
０．１５簡実施例３ Ｍ２０グレードの超硬合金基体に実施例１と同じ被覆層
を形成した被覆超硬合金工具を用いて下記条件で鋼の高
速フライス加工を行なった結果を第３表に示す。
ｖ、 −最終山の取代： ０．０
７〜０．１謂 被削材当り切削長＝６０朋 第 ２ 表 本発明品 逃げ面摩耗量 チッピング大きさく１１
０．１８翳 チッピングなしく２１ ０
．１０ ｕ （３１０，０９ｔｔ ｔｔ（４）
０．１１〃ｔｔ （５） ０．１２／／ 比較品 （６１０，２５間 チッピングなしく７）
０．２０ ／／ ０．０９鼎（８）
０．２２鰭 チッピングなしく９）
０．１９〃ｏ、ｉｓ鶴α０） ０．２０＃
チッピングなしく１１） ０．１９／／
０．１５簡実施例３ Ｍ２０グレードの超硬合金基体に実施例１と同じ被覆層
を形成した被覆超硬合金工具を用いて下記条件で鋼の高
速フライス加工を行なった結果を第３表に示す。
被削材 ：８０Ｍ４３５
切削速度： ２５０ ｍ／ｍｉｎ
送 リ ： ４龍／刃
最大切屑厚さ＝０．５闘
切削時間７１００ ｍｉｎ
第 ３ 表
本発明品 逃げ面摩耗量 すくい面摩耗深さく１１
０．３３１＋ＩＩＩ Ｏ，２情（２１０，
２５ｔｔ Ｏ，０５／Ｆ（３１０，１７／／
０．Ｉ Ｉｆ（４１０，２４ｓｍｓ
０．０５闘（５） ０．２３ ＃
０．０５ ／／比較品 （６） ０．６２／／ ０．６ ｔｔ（７
） ０．３９７ ０．５ Ｎ（８）
０．６１ ＃ ０．８ ＃（９） ０．
３５／／ ０．６ ｔｔα０） ０．６
２Ｍ −０，６＃αυ ０．３８＃ ０
．５ ／／実施例４ °実施例３と同じ被覆超硬合金工具を用いて下記条件で
ピンミリングを行なった結果を第４表に示す。
０．３３１＋ＩＩＩ Ｏ，２情（２１０，
２５ｔｔ Ｏ，０５／Ｆ（３１０，１７／／
０．Ｉ Ｉｆ（４１０，２４ｓｍｓ
０．０５闘（５） ０．２３ ＃
０．０５ ／／比較品 （６） ０．６２／／ ０．６ ｔｔ（７
） ０．３９７ ０．５ Ｎ（８）
０．６１ ＃ ０．８ ＃（９） ０．
３５／／ ０．６ ｔｔα０） ０．６
２Ｍ −０，６＃αυ ０．３８＃ ０
．５ ／／実施例４ °実施例３と同じ被覆超硬合金工具を用いて下記条件で
ピンミリングを行なった結果を第４表に示す。
被削材 ： ｓ ｓｓ ａ
切削速度： １４０ ｍ／ｍｉｎ
送 リ ：０．２〜０．３鴎／刃
切削ピン数；４００誌
第 ４ 表
本発明品 逃げ面摩耗量 すくい面摩耗深さく１１
０．３７鴎 ０．２ 鴎（２）
０．２７ ／／ ０．０５ ＃（３１０，２４
／／ ０．１ ＃（４） ０．３６
〃０．０５ ｔｔ（５） ０．３５ ｔｔ
Ｏ，０５／／比較品 （６１０，４４ｔｔ Ｏ，５５ （７） ０．４０／／ ０．４ ｔｔ（８
） ０．５１／／ ０，７ ｔｔ（９）
０．４３／／ ０．５ ｔｔα０）
０．５０／／ ０．５ 〃０υ
０．４４／／ ０．４ ／／実施例５ 超硬合金（グレードに１０）からなる基体表面にＡｔ２
ｏ３の膜厚を一定の０．１μｍとした下記構成の被覆層
な夫々具えた被覆超硬合金工具を通常の方法により製造
し準備した。（膜厚は０内にμｍ単位で示す）； 本発明品 全膜厚（μｍ）
（１２） Ｔｉｅ （０，１） −ＴｉＮ （０，３）
−ＡＩＯ（０，１） ０．５（１３）Ｔｌａ （０，
６）−ＴｌＮ（１，３） −Ａｔ Ｏ（０，１） ２
（１４）ＴｉＣ（１，２） −ＴｉＮ （２，２） −
Ａｔ Ｏ（０，１） ３．５（１５） ＴｉＣ（１，
９）−ＡＩＯ（０，１） ２（１６）Ｔｉ
（！ （１，８） −ｉ ０ （０，１） −ＴｉＮ
（０，１） ２比較品 （１７） Ｔｉｅ （０，０５） −’Ｉ’ｉＮ （０
，０５） −Ａｔ Ｏ（０，１）０．２（１８） Ｔｉ
Ｃ（１，５） −ｒｉＮ （２，９） −）、１０
（０，１） ４．５（１９） Ｔｉ（！ （２，３）
−ＴｉＮ （４，６）−ＡＩＯ（０，１） ？（２
０） Ｔｉｅ （０，１） −Ａｔ２０３（０，１）
０．２（２１） Ｔｔａ （６，９）
−ＡＩＯ（０，ｔ） ？（２２） ＴｉＣ
（０，０５）−ＡＩＯ（０，１） −ＴｉＮ （０，０
５）０．２（２３）Ｔｉｅ （６，８） −Ａｔ Ｏ（
０，１） −ＴｉＮ （０，１） ７上記の各工具を
用いて下記の条件で鋳鉄の７ライス加工を行なった。
０．３７鴎 ０．２ 鴎（２）
０．２７ ／／ ０．０５ ＃（３１０，２４
／／ ０．１ ＃（４） ０．３６
〃０．０５ ｔｔ（５） ０．３５ ｔｔ
Ｏ，０５／／比較品 （６１０，４４ｔｔ Ｏ，５５ （７） ０．４０／／ ０．４ ｔｔ（８
） ０．５１／／ ０，７ ｔｔ（９）
０．４３／／ ０．５ ｔｔα０）
０．５０／／ ０．５ 〃０υ
０．４４／／ ０．４ ／／実施例５ 超硬合金（グレードに１０）からなる基体表面にＡｔ２
ｏ３の膜厚を一定の０．１μｍとした下記構成の被覆層
な夫々具えた被覆超硬合金工具を通常の方法により製造
し準備した。（膜厚は０内にμｍ単位で示す）； 本発明品 全膜厚（μｍ）
（１２） Ｔｉｅ （０，１） −ＴｉＮ （０，３）
−ＡＩＯ（０，１） ０．５（１３）Ｔｌａ （０，
６）−ＴｌＮ（１，３） −Ａｔ Ｏ（０，１） ２
（１４）ＴｉＣ（１，２） −ＴｉＮ （２，２） −
Ａｔ Ｏ（０，１） ３．５（１５） ＴｉＣ（１，
９）−ＡＩＯ（０，１） ２（１６）Ｔｉ
（！ （１，８） −ｉ ０ （０，１） −ＴｉＮ
（０，１） ２比較品 （１７） Ｔｉｅ （０，０５） −’Ｉ’ｉＮ （０
，０５） −Ａｔ Ｏ（０，１）０．２（１８） Ｔｉ
Ｃ（１，５） −ｒｉＮ （２，９） −）、１０
（０，１） ４．５（１９） Ｔｉ（！ （２，３）
−ＴｉＮ （４，６）−ＡＩＯ（０，１） ？（２
０） Ｔｉｅ （０，１） −Ａｔ２０３（０，１）
０．２（２１） Ｔｔａ （６，９）
−ＡＩＯ（０，ｔ） ？（２２） ＴｉＣ
（０，０５）−ＡＩＯ（０，１） −ＴｉＮ （０，０
５）０．２（２３）Ｔｉｅ （６，８） −Ａｔ Ｏ（
０，１） −ＴｉＮ （０，１） ７上記の各工具を
用いて下記の条件で鋳鉄の７ライス加工を行なった。
被削材 ：ＦＯ２５
切削速度： １８０ ｍ／ｍｉｎ
送 リ −〇、２簡／刃
切り込み＝２朋
切削時間： ４５ ｍｉｎ
上記フライス加工面での逃げ面摩耗量（朋）及び逃げ面
でのチッピングの大きさく朋）を第５表に要約して示し
た。
でのチッピングの大きさく朋）を第５表に要約して示し
た。
第 ５ 表
本発明品 逃げ面摩耗量 チッピング大きさく１２）
０．３１朋 チッピングなしく１３）
０．２２ ／／ （１４） ０．１８ ／／ ０．０３闘
（１５） ０．２５ ／／ チッピング
なしく１６） ０．２６／／ 比較品 （１７） ０．６１ ／／ チッピングな
しく１８） ０，３９／／ Ｏ，，
２８調（１９） ０．５３＃ ０．
３８朋（２０） ０．５８ ／／ チッ
ピングなしく２１） ０．５５ ｔｔ
Ｏ，４２羽（２２） ０．５９ ｔｔ
チッピングなしく２３） ０．４９１／
０．４１闘全膜厚が０．５〜３．５μｍの範囲
では摩耗量もチッピングも比較的小さかったが、全膜厚
が０．５μｍ未満では非常に摩耗量が増加し、４．５μ
ｍを超えると鋳鉄フライス切削時の激しい衝撃によって
被覆層が破壊して剥離するためにやはり摩耗量が大きく
なった。
０．３１朋 チッピングなしく１３）
０．２２ ／／ （１４） ０．１８ ／／ ０．０３闘
（１５） ０．２５ ／／ チッピング
なしく１６） ０．２６／／ 比較品 （１７） ０．６１ ／／ チッピングな
しく１８） ０，３９／／ Ｏ，，
２８調（１９） ０．５３＃ ０．
３８朋（２０） ０．５８ ／／ チッ
ピングなしく２１） ０．５５ ｔｔ
Ｏ，４２羽（２２） ０．５９ ｔｔ
チッピングなしく２３） ０．４９１／
０．４１闘全膜厚が０．５〜３．５μｍの範囲
では摩耗量もチッピングも比較的小さかったが、全膜厚
が０．５μｍ未満では非常に摩耗量が増加し、４．５μ
ｍを超えると鋳鉄フライス切削時の激しい衝撃によって
被覆層が破壊して剥離するためにやはり摩耗量が大きく
なった。
本発明によれば、被覆超硬合金工具の被覆層としてアル
ミナ被覆層を有するにもかかわらず、アルミナ層の膜厚
と全被覆層の全膜厚とを最適化することによって、優れ
た耐摩耗性と共に優れた靭硅をも兼ね備え機械的及び熱
的衝撃の激しい切削様式にも使用できる被覆超硬合金工
具を提供することができる。
ミナ被覆層を有するにもかかわらず、アルミナ層の膜厚
と全被覆層の全膜厚とを最適化することによって、優れ
た耐摩耗性と共に優れた靭硅をも兼ね備え機械的及び熱
的衝撃の激しい切削様式にも使用できる被覆超硬合金工
具を提供することができる。
Claims (2)
- （１）超硬合金からなる基体と、該基体表面に形成した
チタンの炭化物、窒化物、炭窒化物、炭酸窒化物、酸窒
化物、硼窒化物、硼炭窒化物の少なくとも１種からなる
単層又は多層の第１被覆層と、該第１被覆層表面に形成
したアルミナの第２被覆層とからなる被覆超硬合金工具
において、アルミナの第２被覆層の膜厚が０．１〜１．
２μｍであり、第１及び第３被覆層の全膜厚が０．５〜
３．５μｍであることを特徴とする被覆超硬合金工具。 - （２）超硬合金からなる基体と、該基体表面に形成した
チタンの炭化物、窒化物、炭窒化物、炭酸窒化物、酸窒
化物、硼窒化物、硼炭窒化物の少なくとも１種からなる
単層又は多層の第１被覆層と、該第１被覆層表面に形成
したアルミナの第２被覆層と、該アルミナの第２被覆層
表面に形成したチタン、ジルコニウム又はハフニウムの
炭化物、窒化物、炭窒化物、炭酸窒化物、酸窒化物、若
しくは窒化硼素、窒化アルミニウムの少なくとも１種か
らなる単層又は多層の第３被覆層とからなる被覆超硬合
金工具において、アルミナの第２被覆層の膜厚が０．１
〜１．２μｍであり、第１、第２及び第３被覆層の全膜
厚が０．５〜３．５μｍであることを特徴とする被覆超
硬合金工具。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP21920586A JPS6376877A (ja) | 1986-09-19 | 1986-09-19 | 被覆超硬合金工具 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP21920586A JPS6376877A (ja) | 1986-09-19 | 1986-09-19 | 被覆超硬合金工具 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6376877A true JPS6376877A (ja) | 1988-04-07 |
Family
ID=16731852
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP21920586A Pending JPS6376877A (ja) | 1986-09-19 | 1986-09-19 | 被覆超硬合金工具 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6376877A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US5304417A (en) * | 1989-06-02 | 1994-04-19 | Air Products And Chemicals, Inc. | Graphite/carbon articles for elevated temperature service and method of manufacture |
-
1986
- 1986-09-19 JP JP21920586A patent/JPS6376877A/ja active Pending
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US5304417A (en) * | 1989-06-02 | 1994-04-19 | Air Products And Chemicals, Inc. | Graphite/carbon articles for elevated temperature service and method of manufacture |
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