JPS6361087B2

JPS6361087B2 -

Info

Publication number: JPS6361087B2
Application number: JP7349783A
Authority: JP
Priority date: 1983-04-26
Filing date: 1983-04-26
Publication date: 1988-11-28
Also published as: JPS59199109A

Description

【発明の詳細な説明】

本発明は、１つの圧延機で厚物ミルクリーン、
薄物および極薄物までの全ゲージに渡る冷間圧延
を行えるよう、ゲージに適した圧延油を使い分け
る方法に関するものである。なお、上記厚物、薄物および極薄物とは、夫々
板厚0.5mm以上、0.35mm以上0.5mm未満および0.35
mm未満のものをいう（以下、夫々厚物、薄物、極
薄物という。）従来の全ゲージ兼用ミルでは、鉱油ベースの圧
延油と牛脂の２種類を使つた２タンクシステム、
あるいはこれらの混合油もしくは牛脂を使つた１
タンクシステムが採用されていた。前者では鉱油
および牛脂双方の混合により鉱油のもつ焼鈍性が
牛脂により、また牛脂のもつ潤滑性が鉱油により
損なわれて、鉱油を使つたミルクリーンでの比率
低下や、エツジカーボン、錆等の不良を招き、ま
た一方、牛脂を使つた薄物での圧延でヒートスト
リークやチヤタリングを発生してきた。後者は薄
物重点の圧延法であり、ミルクリーンは牛脂の焼
鈍性悪化により多量には望めない。また前者で
は、双方の油が混り合つてきた場合の処置として
スキミング（系外に一部放出する）が実施されて
おり、油の損失も大きい。従つて、本発明においては、従来技術の欠点を
解消し、１つの圧延機で厚物ミルクリーンから薄
物および極薄物までの全ゲージに亘る冷間圧延を
行う時、それぞれの圧延厚みに適する圧延油を供
給しうるよう、適切な組成にした圧延油を調整
し、例えばこれらの圧延油を含む４つのタンクを
用意して、適切な圧延油を使い分ける法を提供し
ようとするにある。本発明においては、焼鈍性に優れた鉱油、焼鈍
潤滑性に優れたモノエステル、潤滑性に優れ、焼
鈍性では牛脂と鉱油、モノエステルとの中位にあ
るジエステルを圧延目的に応じて配合した３種類
の圧延油をそれぞれ収納した３タンクと、デター
ジエント液を収納したタンクの計４つのタンクを
用いるのが好ましい。以下の説明において、冷間圧延油の各成分の量
は全て重量％を意味する。すなわち、本発明は、最終圧延厚さの異なる冷間圧延を同一の圧延機
において行なうに際し、鉱油、モノエステル、ジエステルの３つのベー
スオイルにより調整された３種類の圧延油とデタ
ージエント液とを前記最終圧延厚さに応じて前記
圧延機の各スタンドに使い分ける方法であつて、前記３種類の圧延油を、鉱油60〜70重量％、モ
ノエステル25〜35重量％、ジエステル３〜６重量
％からなる第１圧延油と、鉱油30〜50重量％、モ
ノエステル40〜60重量％、ジエステル５〜15重量
％からなる第２圧延油と、鉱油５〜15重量％、モ
ノエステル30〜50重量％、ジエステル40〜60重量
％からなる第３圧延油とし、ミルクリーンを主体とした圧延に対しては最終
スタンドにデタージエント液を、他の前段スタン
ドには前記第１圧延油を用い、板厚0.35mm以上
0.5mm未満の圧延に対しては全スタンドに前記第
２圧延油を用い、板厚0.35mm未満の圧延に対して
は、最終スタンドまたは最終スタンドとその前段
１スタンドに前記第３圧延油を、他のスタンドに
は前記第２圧延油を用いることを特徴とする冷間
圧延油の使用方法を提供するものである。本発明に用いられる４タンクシステムでは、前
記第１圧延油をタンクＴ−１に収納し、前記第２
圧延油をタンクＴ−２に収納し、前記第３圧延油
をタンクＴ−３に収納し、前記デタージエント液
をタンクＴ−４に収納している。各圧延油を構成する成分の代表例を挙げると、
鉱油としてはナフテン系低粘度、パラフイン系低
粘度、パラフイン系高粘度、モノエステルとして
はパルミチン酸、ステアリン酸、オレイン酸、リ
ノール酸のモノエステルを、ジエステルとしては
パルミチン酸、ステアリン酸のジエステルを挙げ
ることができ、デタージエント液は低濃度の鉱油
ベース圧延油、界面活性剤タイプを含むことがで
きる。このような成分を厚物（0.5mm以上）、薄物
（0.35mm以上0.5mm未満）、極薄物（0.35mm未満、特
に0.15mm以上0.35mm未満）の圧延について上記組
成にする理由は以下の通りである。厚物では、圧延後の清浄工程を省略したいわゆ
るミルクリーンを主体に行う。この為には圧延油
として焼鈍性のすぐれていることがまず必要であ
る。焼鈍性は鉱油、モノエステルがすぐれている
が、鉱油は価格的に安いこと、また鉱油中に含ま
れる天然のＳ化合物が、焼鈍時に発生し易いグラ
フアイトカーボン防止に効果があることから、鉱
油を使用する。また一方、潤滑性も適当に必要
で、これが不足すると圧延後の鋼板上鉄分が多く
なり、焼鈍時に鉄石鹸の生成や油の酸化、重合を
きたし、ミルクリーンを阻害する。そのために、
焼鈍性を低下させずに潤滑性を上げる目的でモノ
エステル、ジエステルを鉱油に添加している。ミ
ルクリーンを阻害しない範囲としては、モノエス
テル25〜35％、ジエステル３〜６％、鉱油60〜70
％である。また、ミルクリーン時は、最終スタン
ドは洗浄目的にデタージエント液を使用するが、
特に板面の清浄化を狙う場合は、コストupには
なるが界面活性剤タイプを使用する。一般的には
低濃度圧延油（１％以下）を用いる。薄物は全て清浄工程過通材なので、焼鈍性への
考慮は厚物程ではない。しかし、油替の際に混入
し合うので、焼鈍性の悪い圧延油を使用した場
合、厚物用圧延油に混入し、焼鈍性を低下させる
恐れがあるので、焼鈍性、潤滑性のよいモノエス
テルを主体とした圧延油を組立てている。ジエス
テルは焼鈍性が悪いので極力配合量は少なくすべ
きであるが、最小板厚に応じて決めることが必要
である。本発明の0.35mm以上0.5mm未満の板厚用
として用いる場合は、モノエステル40〜50％、ジ
エステル５〜15％、鉱油30〜50％の範囲にするこ
とで潤滑性を満足し、厚物用圧延油の焼鈍性低下
も防止できるものである。薄物圧延時、もつとも
潤滑条件の厳しくなるのは最終スタンドであり、
次にその前スタンドである。従つて、圧延油の設
計は最終スタンドの潤滑条件に耐えうるものを作
る必要から、極薄用ではジエステルの配合が多く
必要である。しかしジエステルを多く配合する
と、厚物用圧延油に混入した場合、焼鈍性を低下
させるので危険である。従つて、ジエステルを主
体とした圧延油を使用圧延機スタンドを限定し、
潤滑条件の厳しい最終スタンドおよびその前スタ
ンドに使用する方法を本発明では実施している。
0.35mm未満の圧延の場合は、特に最小板厚を0.15
mmで設計すると、ジエステル40〜60％、モノエス
テル30〜50％、鉱油５〜15％である。この配合で
使用した場合のジエステルの厚物用圧延油への混
入率は３％以下に抑えられ、焼鈍性の低下はな
い。次に本発明の冷間圧延油の使用方法を、実施す
る圧延油の給油システムを図面を参照しつつ簡単
に説明する。Ｔ−１，Ｔ−２，Ｔ−３は鉱油、モノエステ
ル、ジエステルを上述した配合比で含有するタン
クで、各タンクには、鉱油原液タンク１、モノエ
ステル原液タンク２、ジエステル原液タンク３か
ら各原液を所定配合比に供給できるよう、ポンプ
４および管路により図示のように接続されてい
る。Ｔ−４はデタージエント液を収納するタンク
である。鋼板５は圧延スタンド＃１，＃２，
＃３，＃４，＃５を経て圧延される。この時、所
要の圧延油を供給する。Ｔ−１，Ｔ−２，Ｔ−
３，Ｔ−４タンクからは圧延時に必要とされる圧
延油を供給できるよう、各圧延スタンドと各タン
クとの間はポンプ６および管路により図示のよう
に接続されている。余剰の圧延油は各スタンドの
オイルパン７により集められて各タンクに戻され
るよう構成されている。厚物を圧延する時には、＃１〜＃４のスタンド
にはＴ−１の第１圧延油を供給し、最終スタンド
＃５にはデタージエント液をＴ−４より供給す
る。薄物を圧延する時には、全スタンドに亘つて
Ｔ−２の第２圧延油を供給する。極薄物の圧延で
は、最終スタンド＃５または最終スタンドとその
前段のスタンド＃４にはＴ−３の第３圧延油を、
それより前段のスタンドにはＴ−２の第２圧延油
を供給する。このように、本発明の給油系は、１
つの圧延機を用いて圧延対象に適する圧延油を４
つのタンクより選択的に供給できるよう構成され
ている。各タンク内の各成分の配合比は、ケン化価測
定、ガスクロマトグラフ分析により適宜求める。
使用中において圧延油は汚染されてくるから、各
タンクにはポンプ８を含む濾過清浄回路９を設け
て圧延油を清浄化する。また、圧延油を変えて圧
延を行なつている間にはタンク間の圧延油が混合
してくるが、配合比を維持するため上記のように
ケン化価測定、ガスクロマトグラフ分析により求
め、配合比がくずれた場合には次のようにして回
復する。大きく配合比がくずれた場合には、一時
的に特定成分の濃度は上がるが、所要の特定成分
を原液タンクから投入するか、一部タンク油を捨
てて各々の成分を所定の配合比に投入することが
できる。配合比のくずれが小さい場合には、Ｔ−
１，Ｔ−２，Ｔ−３間を結んでいるポンプ１０を
含む移油回路により一部交換して回復する。例え
ば、Ｔ−２タンクのモノエステルが多く、Ｔ−１
タンクのモノエステルが少ない場合には、Ｔ−
２，Ｔ−１の油を一部交換し合う。配合比のくずれが問題となる例を挙げると、例
えば、薄物の圧延油の鉱物油の増加による潤滑性
の低下がある。厚物では鉱油、モノエステルとも
に焼鈍性が良いのでミルクリーンへの影響はない
が、Ｔ−１タンクへのジエステル分の混入には問
題がある。本発明では、ジエステル分のＴ−１へ
の混入を少なくするため、ジエステル分の多い圧
延油は後段のスタンドに限定し、かつジエステル
の焼鈍性が従来の極薄用油の牛脂に比べて焼鈍性
が優れているから、極めてＴ−１の焼鈍低下の影
響は少なく、スキミングの必要はない。また、Ｔ
−２タンク油の混入によりＴ−３タンク油の潤滑
性が低下した場合は、Ｔ−３タンク油をＴ−２タ
ンク油に移油し、Ｔ−３タンクにジエステル分を
補給することにより、油ロスを少なくし、かつ潤
滑性を維持する。以下、本発明を実施例につき具体的に説明す
る。〔実施例１〕第１表に示すような配合比、ケン化価および濃
度の圧延油を、第２表に示すように製品厚別に使
い分けて、５スタンドタンデムミル（最高速度
1800ｍ／分）および図示の給油システムを用いて
圧延した。この時の圧延速度と次工程も併せて示
す。0.5≦ｔの場合には、最終スタンドにダルロ
ールを入れる為に1300ｍ／分となつているが、ダ
ル材での最高速度で圧延できた。また、0.5＜ｔ
では、前段ブラクトロールのために圧延機最高速
度の1800ｍ／分で圧延できた。いずれも良好な圧
延結果を得た。

【表】

〔実施例２〕

第３表に示すように、各成分の配合比を変更し
た圧延油を用いて製品厚別に使い分けて、実施例
１と同様にして圧延を行なつた。第３表の結果から明らかなように、鉱油、モノ
エステル、ジエステルの３成分を組み合わせるこ
とによつて、0.5mm以上のミルクリーンから0.15
mmまでの極薄材まで一つの圧延機を用いて製造で
きるが、各タンクの圧延油組成を適切に維持、管
理していく必要がある。この試験結果から、厚
物、薄物、極薄物について前述したような適切な
配合比を有する圧延油を使い分ければ良いことが
わかる。各材について適切な配合比を外れる成分
系については、ミルクリーン性低下や圧延性低下
現象がでてくるので好ましくない。

【表】

【表】【図面の簡単な説明】

添付図面は本発明の冷間圧延油の使用方法を実
施する給油システムの一例の回路図である。符号の説明、１……鉱油原液タンク、２……モ
ノエステル原液タンク、３……ジエステル原液タ
ンク、４，６，８，１０……ポンプ、５……鋼
板、７……オルパン、９……オイル清浄回路。

Claims

【特許請求の範囲】１最終圧延厚さの異なる冷間圧延を同一の圧延
機において行なうに際し、鉱油、モノエステル、ジエステルの３つのベー
スオイルにより調製された３種類の圧延油とデタ
ージエント液とを前記最終圧延厚さに応じて前記
圧延機の各スタンドに使い分ける方法であつて、前記３種類の圧延油を、鉱油60〜70重量％、モ
ノエステル25〜35重量％、ジエステル３〜６重量
％からなる第１圧延油と、鉱油30〜50重量％、モ
ノエステル40〜60重量％、ジエステル５〜15重量
％からなる第２圧延油と、鉱油５〜15重量％、モ
ノエステル30〜50重量％、ジエステル40〜60重量
％からなる第３圧延油とし、ミルクリーンを主体とした圧延に対しては最終
スタンドにデタージエント液を、他の前段スタン
ドには前記第１圧延油を用い、板厚0.35mm以上
0.5mm未満の圧延に対しては全スタンドに前記第
２圧延油を用い、板厚0.35mm未満の圧延に対して
は、最終スタンドまたは最終スタンドとその前段
１スタンドに前記第３圧延油を、他のスタンドに
は前記第２圧延油を用いることを特徴とする冷間
圧延油の使用方法。