JPS6360500B2 - - Google Patents
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- JPS6360500B2 JPS6360500B2 JP55027312A JP2731280A JPS6360500B2 JP S6360500 B2 JPS6360500 B2 JP S6360500B2 JP 55027312 A JP55027312 A JP 55027312A JP 2731280 A JP2731280 A JP 2731280A JP S6360500 B2 JPS6360500 B2 JP S6360500B2
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Classifications
-
- H—ELECTRICITY
- H01—ELECTRIC ELEMENTS
- H01J—ELECTRIC DISCHARGE TUBES OR DISCHARGE LAMPS
- H01J61/00—Gas-discharge or vapour-discharge lamps
- H01J61/02—Details
- H01J61/12—Selection of substances for gas fillings; Specified operating pressure or temperature
- H01J61/18—Selection of substances for gas fillings; Specified operating pressure or temperature having a metallic vapour as the principal constituent
- H01J61/20—Selection of substances for gas fillings; Specified operating pressure or temperature having a metallic vapour as the principal constituent mercury vapour
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- Discharge Lamp (AREA)
Description
本発明にメタルハライドランプに関し、詳しく
はハロゲン化ナトリウム及びハロゲン化スカンジ
ウムを必須成分とするハロゲン化金属を発光管内
に封入したメタルハライドランプの改良に関す
る。 最近、発光管内にハロゲン化ナトリウム、ハロ
ゲン化スカンジウム、水銀及び希ガスを封入した
メタルハライドランプが広く実用に供されてい
る。かかるランプにおいて、ハロゲン化ナトリウ
ムとハロゲン化スカンジウムの封入モル比を変え
ることにより、ランプの発光特性が変化すること
が、近年知られてきた。 ところで、従来のメタルハライドランプは発光
管内に封入されるハロゲン化ナトリウムとハロゲ
ン化スカンジウムとのモル比をハロゲン化ナトリ
ウムが大過剰になるように構成されている。しか
しながら、この種のランプでは効率が400W入力
ランプでせいぜい90m/W前後であり、充分な
ランプ効率が得られなかつた。 このようなことから、発光管内に封入されるハ
ロゲン化ナトリウム、ハロゲン化スカンジウム
(以下常用されているヨウ化ナトリウム(NaI)、
ヨウ化スカンジウム(ScI3)を例にする)は次の
ような性質をもつことにより、NaIとScI3のモル
比率を1:1に近似して発光管内に封入しランプ
効率を高めたメタルハライドランプが提案されて
いる。 すなわち、NaI、ScI3は共に蒸気圧の低い難気
化性物質であり、その一部は一般的に発光管内に
未蒸発物として存在する。また、これら2物質は
化合して単独化合物の蒸気圧より高い複合化合物
であるNaI・ScI3(NaI・ScI4)を生成することが
知られている。このため、ランプ点灯中におい
て、発光管内のNaIとScI3の未蒸発部分は上記複
合化合物とNaI、ScI3との混合物となつている。
この混合物中における複合化合物の蒸気圧に関し
ては下記式に示すようにラウールの法則が適用で
きる。 P=P゜X 〔但し、式中のPは混合物中の複合化合物
(NaScI4)の蒸気圧、P゜はNaScI4の1モル当り
の蒸気圧、Xは混合物中のNaScI4のモル分率を
示す。〕 上述したNaI、ScI3の難気化性とNaScI4の蒸
気圧がNaI、ScI3の蒸気圧より高い性質から、混
合物中のNaScI4のモル分率が高い程、つまり
NaI、ScI3の封入モル比が1:1に近い程、Na
分圧、Sc分圧が高くなることを究明し、これに
よりNaIとScI3の封入モル比を1:1に近似さ
せ、ランプ効率の高いメタルハライドランプを提
案するに至つた。事実、NaIとScI3の封入モル比
が3:1のメタルハライドランプ、及び封入モル
比が21:1の同ランプの分光特性を調べたとこ
ろ、第1図に示すように封入モル比が3:1
(NaI:ScI3)のランプの分光特性曲線(実線)
及び21:1(NaI:ScI3)のランプの分光特性曲
線(点線)が得られた。この第1図より封入モル
比21:1(NaI:ScI3)のランプに比してそれが
3:1のランプは590nmのNa線に対して474n
m、508nm、536nm、570nm、622nmのScの各
線が良く発光しランプ効率が高いことがわかる。 しかしながら、NaIとScI3の封入モル比が1:
1に近いメタルハライドランプは高効率になるも
のの、次のような欠点がある。すなわち、内径18
mφ、電極間距離40mmの石英製発光管にNaI10mg
ScI310mg、(NaI:ScI3モル比3:1)Hg45mg、
Ar20トール封入した構成の400Wメタルハライド
ランプは点灯初期の効率が100m/W程度をも
つが、300時間程度の短時間の点灯を行なうと、
光束低下の原因となる黒化、白濁がほとんど認め
られないにもかかわらず大幅な光束低下を生じ
る。これを分光特性として現わすと、点灯初期の
分光エネルギー分布は第2図に示す実線となり、
300時間点灯後の分光エネルギー分布は同第2図
中に示す点線となる。この第2図より、点灯初期
と300時間点灯後のランプはNa線とSc線の比率
がそれほど違わないが、点灯後のランプは405n
m、435nm、546nmの水銀線が増加し、、かつ
590nmのNa線の絶対強度も7割程となつている。
このような300時間点灯後のランプの分光分布は
上述した同構成のランプに300W入力させた場合
の分光特性に近似し、点灯中にNa分圧、Sc分圧
が低下したことを示す。したがつて、NaIとScI3
の封入モル比を1:1にしたメタルハライドラン
プは点灯初期の効率は充分高いものの、短時間の
点灯で大巾な光束低下を生じる不都合さがある。 これに対し、本発明者はNaIとSeI3の封入モル
比を1:1に近似みたランプの点灯による光束低
下原因について種々研究した結果、発光管の管壁
は点灯時に温度分布をもち、垂直点灯の場合、発
光管内の過剰薬品はその管下部に存在するが、そ
れより上部の管壁部分にも溶液状となつて付着
し、NaIとScI3の蒸気圧が相違することにより点
灯が進むにつれて上記溶液の状態及び溶液中の
NaI:ScI3の比が変化して溶液中でNaIとScI3が
分離し、本来分圧向上に寄与すべき複合化合物
(NaScI3)もNaIとScI3に分解する傾向になるこ
とによることを究明した。このように複合化合物
が分解すると、それによる分圧の向上効果が減少
しひいてはSc分圧、Na分圧の低下が起こりHg線
が強くなつて効率が低下する。また、Scの封入
モル比を高めるとアークが不安定になり、アーク
長40mm程度でScI3:NaIの封入モル比が1:2程
度によりアークはしぼれぎみとなり、さらに
ScI3:NaI3の封入モル比が1:2程度によりア
ークはしぼれぎみとなり、さらにScI3の封入比を
増すとアーク曲り、アークゆれを起こすことがわ
かつた。 しかして、本発明者は上記知見に基づき鋭意研
究を重ねた結果、ハロゲン化ナトリウムとハロゲ
ン化スカンジウムの封入モル比を所定範囲に規制
し、かつ希ガスの封入圧力を100トール以上に設
定することによつて、点灯時の発光管内で活発な
対流が生じて封入薬品を良好に撹拌し管壁上に付
着したハロゲン化ナトリウムとハロゲン化スカン
ジウムの分離を防止でき、しかも対流による発光
管内上・下部のSc濃度の均一化を図ることがで
きることがわかつた。その結果、点灯時における
封入したハロゲン化ナトリウムとハロゲン化スカ
ンジウムの分離防止によりSc分圧、Na分圧の減
少を抑制して光束低下を防止でき、かつSc濃度
の均一化によりアークの安定性を向上で実質的に
ハロゲン化スカンジウムの封入モル比の高い領域
で存在するアーク不安定性を改善でき、さらに封
入ガス圧を高めた副次的効果として点灯中のラン
プ電圧上昇に伴なう立消えを防止できる効果を有
するメタルハライドランプを見いだした。 すなわち、本発明はハロゲン化ナトリウム及び
ハロゲン化スカンジウムを必須成分とするハロゲ
ン化金属、水銀、希ガスを発光管内に封入したメ
タルハライドランプにおいて、上記ハロゲン化ナ
トリウムとハロゲン化スカンジウムとの封入モル
比を1:3〜15:1に設定し、かつ希ガスの封入
圧力を100トール以上にしたことを特徴とするも
のである。 本発明で用いるハロゲン化金属とは、ハロゲン
化ナトリウム及びハロゲン化スカンジウムの必須
成分のみからなるもの、或いはこの必須成分とセ
シウム、リチウム、トリウム、インジウム、希土
類金属のうちの少なくとも一種の金属のハロゲン
化物とからなるものである。特に、上記必須成分
にハロゲン化リチウム、ハロゲン化セシウムを添
加して封入ハロゲン化金属を構成すると、スカン
ジウムの発光を増加させることができると同時
に、リチウムの赤色域の発光による色補正、セシ
ウムによるアーク安定化を改善できる。また、ハ
ロゲン化ナトリウムの併用によりエミツシヨンの
改善、ハロゲン化タリウムの併用により水銀線の
発光抑制、ハロゲン化インジウム、ハロゲン化希
土類金属の併用により色補正の改善を期待でき
る。 本発明において、ハロゲン化ナトリウムとハロ
ゲン化スカンジウムの封入モル比を上記範囲に限
定した理由はハロゲン化スカンジウムのモル比率
が大きくなつても、小さくなつてもランプ効率が
低下し、特にハロゲン化スカンジウムのモル比率
が大きくなると、ランプ効率の低下に共にアーク
の不安定化が起こり易くなるからである。 本発明で用いる希ガスとは、例えばアルゴン、
クリプトン、キセノンの少なくとも一種を含むも
のである。 本発明において希ガスの封入圧力を上記範囲に
限定した理由は、その封入圧力を100トール未満
にすると、点灯時における発光管内の封入薬品の
撹拌効果が充分発現されず、ハロゲン化ナトリウ
ムとハロゲン化スカンジウムの複合化合物の分解
防止等を期待できなくなるからである。なお、封
入圧力は高ければ高い程発光管の撹拌効果が向上
するが、高くし過ぎると発光管が破裂する危険性
が生じるため、発光管の強度に応じてその封入圧
力の上限を決定することが望ましい。 次に、本発明の実施例を説明する。 実施例 1 内径18mm〓、電極間距離40mmの発光管にNaI10
mg、ScI310mg(NaI:ScI3=3:1モル)、Hg45
mgを封入し、さらに下記第1表に示すように種々
の希ガスを封入圧力を変えて封入した後、これら
発光管をバルブ内に組み込んで15種のメタルハラ
イドランプの製作した。 しかして、上記各々のメタルハライドランプの
効率を調べた。その結果を同第1表に併記した。
はハロゲン化ナトリウム及びハロゲン化スカンジ
ウムを必須成分とするハロゲン化金属を発光管内
に封入したメタルハライドランプの改良に関す
る。 最近、発光管内にハロゲン化ナトリウム、ハロ
ゲン化スカンジウム、水銀及び希ガスを封入した
メタルハライドランプが広く実用に供されてい
る。かかるランプにおいて、ハロゲン化ナトリウ
ムとハロゲン化スカンジウムの封入モル比を変え
ることにより、ランプの発光特性が変化すること
が、近年知られてきた。 ところで、従来のメタルハライドランプは発光
管内に封入されるハロゲン化ナトリウムとハロゲ
ン化スカンジウムとのモル比をハロゲン化ナトリ
ウムが大過剰になるように構成されている。しか
しながら、この種のランプでは効率が400W入力
ランプでせいぜい90m/W前後であり、充分な
ランプ効率が得られなかつた。 このようなことから、発光管内に封入されるハ
ロゲン化ナトリウム、ハロゲン化スカンジウム
(以下常用されているヨウ化ナトリウム(NaI)、
ヨウ化スカンジウム(ScI3)を例にする)は次の
ような性質をもつことにより、NaIとScI3のモル
比率を1:1に近似して発光管内に封入しランプ
効率を高めたメタルハライドランプが提案されて
いる。 すなわち、NaI、ScI3は共に蒸気圧の低い難気
化性物質であり、その一部は一般的に発光管内に
未蒸発物として存在する。また、これら2物質は
化合して単独化合物の蒸気圧より高い複合化合物
であるNaI・ScI3(NaI・ScI4)を生成することが
知られている。このため、ランプ点灯中におい
て、発光管内のNaIとScI3の未蒸発部分は上記複
合化合物とNaI、ScI3との混合物となつている。
この混合物中における複合化合物の蒸気圧に関し
ては下記式に示すようにラウールの法則が適用で
きる。 P=P゜X 〔但し、式中のPは混合物中の複合化合物
(NaScI4)の蒸気圧、P゜はNaScI4の1モル当り
の蒸気圧、Xは混合物中のNaScI4のモル分率を
示す。〕 上述したNaI、ScI3の難気化性とNaScI4の蒸
気圧がNaI、ScI3の蒸気圧より高い性質から、混
合物中のNaScI4のモル分率が高い程、つまり
NaI、ScI3の封入モル比が1:1に近い程、Na
分圧、Sc分圧が高くなることを究明し、これに
よりNaIとScI3の封入モル比を1:1に近似さ
せ、ランプ効率の高いメタルハライドランプを提
案するに至つた。事実、NaIとScI3の封入モル比
が3:1のメタルハライドランプ、及び封入モル
比が21:1の同ランプの分光特性を調べたとこ
ろ、第1図に示すように封入モル比が3:1
(NaI:ScI3)のランプの分光特性曲線(実線)
及び21:1(NaI:ScI3)のランプの分光特性曲
線(点線)が得られた。この第1図より封入モル
比21:1(NaI:ScI3)のランプに比してそれが
3:1のランプは590nmのNa線に対して474n
m、508nm、536nm、570nm、622nmのScの各
線が良く発光しランプ効率が高いことがわかる。 しかしながら、NaIとScI3の封入モル比が1:
1に近いメタルハライドランプは高効率になるも
のの、次のような欠点がある。すなわち、内径18
mφ、電極間距離40mmの石英製発光管にNaI10mg
ScI310mg、(NaI:ScI3モル比3:1)Hg45mg、
Ar20トール封入した構成の400Wメタルハライド
ランプは点灯初期の効率が100m/W程度をも
つが、300時間程度の短時間の点灯を行なうと、
光束低下の原因となる黒化、白濁がほとんど認め
られないにもかかわらず大幅な光束低下を生じ
る。これを分光特性として現わすと、点灯初期の
分光エネルギー分布は第2図に示す実線となり、
300時間点灯後の分光エネルギー分布は同第2図
中に示す点線となる。この第2図より、点灯初期
と300時間点灯後のランプはNa線とSc線の比率
がそれほど違わないが、点灯後のランプは405n
m、435nm、546nmの水銀線が増加し、、かつ
590nmのNa線の絶対強度も7割程となつている。
このような300時間点灯後のランプの分光分布は
上述した同構成のランプに300W入力させた場合
の分光特性に近似し、点灯中にNa分圧、Sc分圧
が低下したことを示す。したがつて、NaIとScI3
の封入モル比を1:1にしたメタルハライドラン
プは点灯初期の効率は充分高いものの、短時間の
点灯で大巾な光束低下を生じる不都合さがある。 これに対し、本発明者はNaIとSeI3の封入モル
比を1:1に近似みたランプの点灯による光束低
下原因について種々研究した結果、発光管の管壁
は点灯時に温度分布をもち、垂直点灯の場合、発
光管内の過剰薬品はその管下部に存在するが、そ
れより上部の管壁部分にも溶液状となつて付着
し、NaIとScI3の蒸気圧が相違することにより点
灯が進むにつれて上記溶液の状態及び溶液中の
NaI:ScI3の比が変化して溶液中でNaIとScI3が
分離し、本来分圧向上に寄与すべき複合化合物
(NaScI3)もNaIとScI3に分解する傾向になるこ
とによることを究明した。このように複合化合物
が分解すると、それによる分圧の向上効果が減少
しひいてはSc分圧、Na分圧の低下が起こりHg線
が強くなつて効率が低下する。また、Scの封入
モル比を高めるとアークが不安定になり、アーク
長40mm程度でScI3:NaIの封入モル比が1:2程
度によりアークはしぼれぎみとなり、さらに
ScI3:NaI3の封入モル比が1:2程度によりア
ークはしぼれぎみとなり、さらにScI3の封入比を
増すとアーク曲り、アークゆれを起こすことがわ
かつた。 しかして、本発明者は上記知見に基づき鋭意研
究を重ねた結果、ハロゲン化ナトリウムとハロゲ
ン化スカンジウムの封入モル比を所定範囲に規制
し、かつ希ガスの封入圧力を100トール以上に設
定することによつて、点灯時の発光管内で活発な
対流が生じて封入薬品を良好に撹拌し管壁上に付
着したハロゲン化ナトリウムとハロゲン化スカン
ジウムの分離を防止でき、しかも対流による発光
管内上・下部のSc濃度の均一化を図ることがで
きることがわかつた。その結果、点灯時における
封入したハロゲン化ナトリウムとハロゲン化スカ
ンジウムの分離防止によりSc分圧、Na分圧の減
少を抑制して光束低下を防止でき、かつSc濃度
の均一化によりアークの安定性を向上で実質的に
ハロゲン化スカンジウムの封入モル比の高い領域
で存在するアーク不安定性を改善でき、さらに封
入ガス圧を高めた副次的効果として点灯中のラン
プ電圧上昇に伴なう立消えを防止できる効果を有
するメタルハライドランプを見いだした。 すなわち、本発明はハロゲン化ナトリウム及び
ハロゲン化スカンジウムを必須成分とするハロゲ
ン化金属、水銀、希ガスを発光管内に封入したメ
タルハライドランプにおいて、上記ハロゲン化ナ
トリウムとハロゲン化スカンジウムとの封入モル
比を1:3〜15:1に設定し、かつ希ガスの封入
圧力を100トール以上にしたことを特徴とするも
のである。 本発明で用いるハロゲン化金属とは、ハロゲン
化ナトリウム及びハロゲン化スカンジウムの必須
成分のみからなるもの、或いはこの必須成分とセ
シウム、リチウム、トリウム、インジウム、希土
類金属のうちの少なくとも一種の金属のハロゲン
化物とからなるものである。特に、上記必須成分
にハロゲン化リチウム、ハロゲン化セシウムを添
加して封入ハロゲン化金属を構成すると、スカン
ジウムの発光を増加させることができると同時
に、リチウムの赤色域の発光による色補正、セシ
ウムによるアーク安定化を改善できる。また、ハ
ロゲン化ナトリウムの併用によりエミツシヨンの
改善、ハロゲン化タリウムの併用により水銀線の
発光抑制、ハロゲン化インジウム、ハロゲン化希
土類金属の併用により色補正の改善を期待でき
る。 本発明において、ハロゲン化ナトリウムとハロ
ゲン化スカンジウムの封入モル比を上記範囲に限
定した理由はハロゲン化スカンジウムのモル比率
が大きくなつても、小さくなつてもランプ効率が
低下し、特にハロゲン化スカンジウムのモル比率
が大きくなると、ランプ効率の低下に共にアーク
の不安定化が起こり易くなるからである。 本発明で用いる希ガスとは、例えばアルゴン、
クリプトン、キセノンの少なくとも一種を含むも
のである。 本発明において希ガスの封入圧力を上記範囲に
限定した理由は、その封入圧力を100トール未満
にすると、点灯時における発光管内の封入薬品の
撹拌効果が充分発現されず、ハロゲン化ナトリウ
ムとハロゲン化スカンジウムの複合化合物の分解
防止等を期待できなくなるからである。なお、封
入圧力は高ければ高い程発光管の撹拌効果が向上
するが、高くし過ぎると発光管が破裂する危険性
が生じるため、発光管の強度に応じてその封入圧
力の上限を決定することが望ましい。 次に、本発明の実施例を説明する。 実施例 1 内径18mm〓、電極間距離40mmの発光管にNaI10
mg、ScI310mg(NaI:ScI3=3:1モル)、Hg45
mgを封入し、さらに下記第1表に示すように種々
の希ガスを封入圧力を変えて封入した後、これら
発光管をバルブ内に組み込んで15種のメタルハラ
イドランプの製作した。 しかして、上記各々のメタルハライドランプの
効率を調べた。その結果を同第1表に併記した。
【表】
【表】
上記第1表より明らかなように、封入ガスの種
類により最適圧力が相違するが、封入圧力を100
トール以上にすると効率が100m/Wを越える
良好なランプ特性を示すことがわかる。特に、
Xe200トール封入ランプでは116m/Wの高効
率が得られ、Ar20トール封入ランプに比して2
割近くの効率向上が認められた。このランプの
G、I、E色度座標はX=0.3563、Y=0.4037、
Ra=68.6、色温度は5100〓のほぼ白色の高効率
で演色性が良好なものであつた。 また、上記第1表中に示すNo.1のメタルハラ
イドランプ(Ar20トール封入)及びNo.14のメタ
ルハライドランプ(Xe200トール封入)の点灯時
間の経過に伴なう効率、色温度の変化を調べたと
ころ、下記第2表に示す結果を得た。
類により最適圧力が相違するが、封入圧力を100
トール以上にすると効率が100m/Wを越える
良好なランプ特性を示すことがわかる。特に、
Xe200トール封入ランプでは116m/Wの高効
率が得られ、Ar20トール封入ランプに比して2
割近くの効率向上が認められた。このランプの
G、I、E色度座標はX=0.3563、Y=0.4037、
Ra=68.6、色温度は5100〓のほぼ白色の高効率
で演色性が良好なものであつた。 また、上記第1表中に示すNo.1のメタルハラ
イドランプ(Ar20トール封入)及びNo.14のメタ
ルハライドランプ(Xe200トール封入)の点灯時
間の経過に伴なう効率、色温度の変化を調べたと
ころ、下記第2表に示す結果を得た。
【表】
上表より明らかなように発光管の黒化が生じな
い1000時間以内の点灯でNo.1のメタルハライド
ランプはNa、Sc分圧の減少によるNa、Sc発光
の減少とHg発光の増大により色温度が上昇し、
発光状態の変化により効率が大きく落ちることが
わかる。これに対し、本発明のメタルハライドラ
ンプであるNo.14のランプは発光特性の変化を完
全に防止できないが、その変化を極めて僅少に抑
えることができる。 1000時間以上の点灯では黒化、白濁の影響があ
るので第2表中には記載しなかつたが、No.1の
従来のランプは300時間内の点灯で色温度が大幅
に上つた後、漸増するが、No.14の本発明のラン
プは1000時間点灯以後もその上昇率は小さいこと
がわかつた。 上述した実施例1から封入ガス圧を大にする
と、効率が増大すると共に点灯時間による発光特
性の変化を大きく軽減して効率の低下を防止でき
る効果をもつことが分る。 実施例 2 前記実施例1と同構成の発光管内にNaIとScI3
の封入モル比を種々変えてHg45mgと共に封入し、
さらにAr20トール、Xe200トールを夫々封入し
てAr20トールランプとXe200トールランプとを
製作した。 しかして、上記2組のランプの効率変化及びア
ーク安定性を調べたところ、第3図の如き特性図
を得た。なお、第3図中のAはXe200トールラン
プの効率特性曲線、BはAr20トールランプの同
特性曲線、であり夫々の特性曲線A,Bの斜線部
分はアーク不安定領域を示す。この第3図から明
らかなようにNaI/ScI3のモル比を1/3〜15/
1にした本発明のXe200トールラシプは効率が
1100m/W以上で、しかもアーク安定性が良好
であることがわかる。これは、Xe封入圧力の増
大化によりアーク安定領域がSeモル比率の高い
側に拡がることによるものである。これに対し
Ar20トールランプは効率の増大化はそれほど期
待できず、しかもScモル比率が高く(1.5以上)
なると、アークが不安定化する。 以上詳述した如く、本発明によれば発光管内に
封入するハロゲン化ナトリウムとハロゲン化スカ
ンジウムの封入モル比を1:3〜15:1の範囲に
設定し、かつ希ガスを100トール以上にして封入
することによつて、光束維持率、アークの不安定
を改善し、さらに効率の向上、立ち消え電圧の低
下を図ることができる極めてランプ特性の優れた
メタルハライドランプを提供できるものである。
い1000時間以内の点灯でNo.1のメタルハライド
ランプはNa、Sc分圧の減少によるNa、Sc発光
の減少とHg発光の増大により色温度が上昇し、
発光状態の変化により効率が大きく落ちることが
わかる。これに対し、本発明のメタルハライドラ
ンプであるNo.14のランプは発光特性の変化を完
全に防止できないが、その変化を極めて僅少に抑
えることができる。 1000時間以上の点灯では黒化、白濁の影響があ
るので第2表中には記載しなかつたが、No.1の
従来のランプは300時間内の点灯で色温度が大幅
に上つた後、漸増するが、No.14の本発明のラン
プは1000時間点灯以後もその上昇率は小さいこと
がわかつた。 上述した実施例1から封入ガス圧を大にする
と、効率が増大すると共に点灯時間による発光特
性の変化を大きく軽減して効率の低下を防止でき
る効果をもつことが分る。 実施例 2 前記実施例1と同構成の発光管内にNaIとScI3
の封入モル比を種々変えてHg45mgと共に封入し、
さらにAr20トール、Xe200トールを夫々封入し
てAr20トールランプとXe200トールランプとを
製作した。 しかして、上記2組のランプの効率変化及びア
ーク安定性を調べたところ、第3図の如き特性図
を得た。なお、第3図中のAはXe200トールラン
プの効率特性曲線、BはAr20トールランプの同
特性曲線、であり夫々の特性曲線A,Bの斜線部
分はアーク不安定領域を示す。この第3図から明
らかなようにNaI/ScI3のモル比を1/3〜15/
1にした本発明のXe200トールラシプは効率が
1100m/W以上で、しかもアーク安定性が良好
であることがわかる。これは、Xe封入圧力の増
大化によりアーク安定領域がSeモル比率の高い
側に拡がることによるものである。これに対し
Ar20トールランプは効率の増大化はそれほど期
待できず、しかもScモル比率が高く(1.5以上)
なると、アークが不安定化する。 以上詳述した如く、本発明によれば発光管内に
封入するハロゲン化ナトリウムとハロゲン化スカ
ンジウムの封入モル比を1:3〜15:1の範囲に
設定し、かつ希ガスを100トール以上にして封入
することによつて、光束維持率、アークの不安定
を改善し、さらに効率の向上、立ち消え電圧の低
下を図ることができる極めてランプ特性の優れた
メタルハライドランプを提供できるものである。
第1図はヨウ化ナトリウムとヨウ化スカンジウ
ムの封入モル比が3:1のランプ及び21:1のラ
ンプにおける分光エネルギー分布を示す特性図、
第2図はヨウ化ナトリウムとヨウ化スカンジウム
の封入モル比が3:1のランプにおける点灯初期
及び300時間点灯後の分光エネルギー分布を示す
特性図、第3図はXe200トール及びAr20トール
のランプにおけるNaI/ScI3比を変化させた場合
の各ランプの効率、アーク安定性を示す特性図で
ある。
ムの封入モル比が3:1のランプ及び21:1のラ
ンプにおける分光エネルギー分布を示す特性図、
第2図はヨウ化ナトリウムとヨウ化スカンジウム
の封入モル比が3:1のランプにおける点灯初期
及び300時間点灯後の分光エネルギー分布を示す
特性図、第3図はXe200トール及びAr20トール
のランプにおけるNaI/ScI3比を変化させた場合
の各ランプの効率、アーク安定性を示す特性図で
ある。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 1 ハロゲン化ナトリウム及びハロゲン化スカン
ジウムを必須成分とするハロゲン化金属、水銀、
希ガスを発光管内に封入したメタルハライドラン
プにおいて、上記ハロゲン化ナトリウムとハロゲ
ン化スカンジウムとの封入モル比を1:3〜15:
1に設定し、かつ希ガスの封入圧力を100トール
以上にしたことを特徴とするメタルハライドラン
プ。 2 ハロゲン化金属がハロゲン化ナトリウム及び
ハロゲン化スカンジウムの必須成分と、セシウ
ム、リチウム、タリウム、トリウム、インジウ
ム、希土類金属のうちの少なくとも一種の金属の
ハロゲン化物とからなることを特徴とする特許請
求の範囲第1項記載のメタルハライドランプ。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP2731280A JPS56126244A (en) | 1980-03-06 | 1980-03-06 | Metal halide lamp |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP2731280A JPS56126244A (en) | 1980-03-06 | 1980-03-06 | Metal halide lamp |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS56126244A JPS56126244A (en) | 1981-10-03 |
JPS6360500B2 true JPS6360500B2 (ja) | 1988-11-24 |
Family
ID=12217561
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP2731280A Granted JPS56126244A (en) | 1980-03-06 | 1980-03-06 | Metal halide lamp |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPS56126244A (ja) |
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPH0620500U (ja) * | 1992-03-25 | 1994-03-18 | 三博工業株式会社 | 重合紙 |
Families Citing this family (4)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS5871603U (ja) * | 1981-11-10 | 1983-05-14 | 三菱電機株式会社 | 加熱調理器 |
CA1301238C (en) * | 1988-02-18 | 1992-05-19 | Rolf Sverre Bergman | Xenon-metal halide lamp particularly suited for automotive applications |
CA2101516A1 (en) * | 1992-07-29 | 1994-01-30 | Zeya K. Krasko | Metal halide lamp |
WO1999043020A1 (fr) * | 1998-02-20 | 1999-08-26 | Matsushita Electric Industrial Co., Ltd. | Lampe a iodures metalliques exempte de mercure |
Citations (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS5133359A (ja) * | 1974-09-14 | 1976-03-22 | Takao Nishikawa | Ryujotaikyuinbunriki |
JPS5525995A (en) * | 1978-08-10 | 1980-02-25 | Gen Electric | Miniature high voltage metallic vapor arc lamp filling gas |
-
1980
- 1980-03-06 JP JP2731280A patent/JPS56126244A/ja active Granted
Patent Citations (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS5133359A (ja) * | 1974-09-14 | 1976-03-22 | Takao Nishikawa | Ryujotaikyuinbunriki |
JPS5525995A (en) * | 1978-08-10 | 1980-02-25 | Gen Electric | Miniature high voltage metallic vapor arc lamp filling gas |
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPH0620500U (ja) * | 1992-03-25 | 1994-03-18 | 三博工業株式会社 | 重合紙 |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
JPS56126244A (en) | 1981-10-03 |
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