JPS634833A - 排煙脱硫法 - Google Patents
排煙脱硫法Info
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- JPS634833A JPS634833A JP61147186A JP14718686A JPS634833A JP S634833 A JPS634833 A JP S634833A JP 61147186 A JP61147186 A JP 61147186A JP 14718686 A JP14718686 A JP 14718686A JP S634833 A JPS634833 A JP S634833A
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Landscapes
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
本発明は排煙脱硫法に関するものである。更に詳しくは
湿式水酸化マグネシウム排煙脱硫法の改良法に関するも
のである。
湿式水酸化マグネシウム排煙脱硫法の改良法に関するも
のである。
従来、下記反応式にて行われる排煙脱硫法、いわゆる湿
式水酸化マグネシウム排煙脱硫法は、既知であり、広（
実施されている。
式水酸化マグネシウム排煙脱硫法は、既知であり、広（
実施されている。
一吸収反応−
Ｍｇ（ＤＨ）２ ＋ＳＯ２→ＭｇＳＯ３＋Ｈ２０・・
・・・・・・・・・・（１）ＭｇＳＯ＋ ＋ＳＯ２＋
ＬＯ→Ｍｇ（）ＩＳＯ３） ２ ・・・・・・・・
・（２）−中和反応− Ｍｇ（Ｈ３Ｏ３）２ ＋Ｍｇ（０１１）２ →２
Ｍｇ５口３ ＋２Ｈ２０・・・・・・（３）このような
湿式水酸化マグネシウム排煙脱硫法は、吸収塔頂部から
噴射された吸収循環液と亜硫酸ガスとが吸収塔内で交流
的に接触し前記（１）式と（２）式の反応が行われ、亜
硫酸ガスが吸収循環液に吸収される。
・・・・・・・・・・（１）ＭｇＳＯ＋ ＋ＳＯ２＋
ＬＯ→Ｍｇ（）ＩＳＯ３） ２ ・・・・・・・・
・（２）−中和反応− Ｍｇ（Ｈ３Ｏ３）２ ＋Ｍｇ（０１１）２ →２
Ｍｇ５口３ ＋２Ｈ２０・・・・・・（３）このような
湿式水酸化マグネシウム排煙脱硫法は、吸収塔頂部から
噴射された吸収循環液と亜硫酸ガスとが吸収塔内で交流
的に接触し前記（１）式と（２）式の反応が行われ、亜
硫酸ガスが吸収循環液に吸収される。
その後吸収循環液は塔底に集められ、別途調製し、供給
された水酸化マグネシウム水溶液によって（３）式に示
す中和反応が行われ、過剰量の水酸化マグネシウムと亜
硫酸マグネシウムを含む水溶液となり、吸収塔頂部から
噴射される吸収循環液とされる。
された水酸化マグネシウム水溶液によって（３）式に示
す中和反応が行われ、過剰量の水酸化マグネシウムと亜
硫酸マグネシウムを含む水溶液となり、吸収塔頂部から
噴射される吸収循環液とされる。
この際、塔底にある中和再生反応液の温度は比較的高い
ため、熱交換器にて熱回収することが好ましいが、熱交
換器内に液中の亜硫酸マグネシウムが析出するため現実
には行われていない。
ため、熱交換器にて熱回収することが好ましいが、熱交
換器内に液中の亜硫酸マグネシウムが析出するため現実
には行われていない。
吸収循環液の液量バランスを考慮し吸収循環液の一部は
取り出され酸化性ガスが吹き込まれ下記（４）式と（５
）式の酸化反応が行われ、硫酸マグネシウムを含む液と
して排出される。
取り出され酸化性ガスが吹き込まれ下記（４）式と（５
）式の酸化反応が行われ、硫酸マグネシウムを含む液と
して排出される。
一酸化反応−
Ｍｇ５Ｏ＊ ＋ １／２０２→Ｍｇ５Ｏ，・・・・・・
・・・ （４）Ｍｇ（８３口。）２ ＋ ０２
→Ｍｇ５Ｏ＜ ＋ Ｈ２ＳＯ４・・・・・・ （
５）このような吸収循環液の循環系フローシートを図に
示すと第１図の通りである。
・・・ （４）Ｍｇ（８３口。）２ ＋ ０２
→Ｍｇ５Ｏ＜ ＋ Ｈ２ＳＯ４・・・・・・ （
５）このような吸収循環液の循環系フローシートを図に
示すと第１図の通りである。
この第１図において１は吸収塔である。この吸収塔の上
部から吸収循環液２ａが供給され、下部から供給された
亜硫酸ガスを含む排ガス３と交流的に接触し上記（１）
式と（２）式の吸収反応が進む。
部から吸収循環液２ａが供給され、下部から供給された
亜硫酸ガスを含む排ガス３と交流的に接触し上記（１）
式と（２）式の吸収反応が進む。
塔底に集められた吸収循環液の液バランスを考慮して取
り出された１部は酸化性ガスが吹き込れ、上記（４）式
、（５）式の酸化反応が進み、更に必要な処理が行われ
た後、排水系に放流される。
り出された１部は酸化性ガスが吹き込れ、上記（４）式
、（５）式の酸化反応が進み、更に必要な処理が行われ
た後、排水系に放流される。
残った大部分の吸収循環液は、水酸化マグネジ２ム水溶
液４によって上記（３）式の中和反応による処理がされ
、吸収循環液２ａとして吸収塔に送られる。
液４によって上記（３）式の中和反応による処理がされ
、吸収循環液２ａとして吸収塔に送られる。
このような従来法にふいては次のような問題を有する。
■ 吸収塔底部の吸収循環液は通常５０〜６０℃の温度
を有し、このため熱交換器で熱回収することが好ましい
が、ここに含まれる亜硫酸マグネシウムが少しづつ熱交
換器内に析出し液流を阻害する原因となり、回収効率を
低下させ、また、しばしば装置を停止し析出した亜硫酸
マグネシウム等を除去しなければならず、このため現実
には熱回収は行われていない。
を有し、このため熱交換器で熱回収することが好ましい
が、ここに含まれる亜硫酸マグネシウムが少しづつ熱交
換器内に析出し液流を阻害する原因となり、回収効率を
低下させ、また、しばしば装置を停止し析出した亜硫酸
マグネシウム等を除去しなければならず、このため現実
には熱回収は行われていない。
本発明の目的は、上記の湿式水酸化マグネシウム排煙脱
硫法において亜硫酸ガスの吸収効率と吸収循環液からの
熱回収率を高めるとともに装置の稼動率を高めることに
ある。
硫法において亜硫酸ガスの吸収効率と吸収循環液からの
熱回収率を高めるとともに装置の稼動率を高めることに
ある。
即ち本発明は、湿式水酸化マグネシウム排煙脱硫法にお
いて、水酸化マグネシウムを含む水溶液を吸収液として
亜硫酸ガスを吸収させて排煙脱硫を行う湿式水酸化マグ
ネシウム排煙脱硫法において、亜硫酸ガス吸収後の吸収
液を熱交換器に導入して熱回収し、次いで水酸化マグネ
シウムを加えて中和し、しかる後に亜硫酸ガスの吸収に
供し循環することを特徴とする排煙脱硫法である。
いて、水酸化マグネシウムを含む水溶液を吸収液として
亜硫酸ガスを吸収させて排煙脱硫を行う湿式水酸化マグ
ネシウム排煙脱硫法において、亜硫酸ガス吸収後の吸収
液を熱交換器に導入して熱回収し、次いで水酸化マグネ
シウムを加えて中和し、しかる後に亜硫酸ガスの吸収に
供し循環することを特徴とする排煙脱硫法である。
本発明の好ましい実施態様は、水酸化マグネシウムを含
む水溶液を吸収液として亜硫酸ガスを吸収させ排煙脱硫
を行う湿式水酸化マグネシウム排煙脱硫法において、亜
硫酸ガス吸収後の吸収液に酸化性ガスを吹き込み該吸収
液中の亜硫酸マグネシウム、酸性亜硫酸マグネシウムを
酸化してのち、吸収液を熱交換器に導入して熱回収し、
次いで水酸化マグネシウムを加えて中和し、しかる後に
亜硫酸ガスの吸収に供し循環することを特徴とする排煙
脱硫法である。
む水溶液を吸収液として亜硫酸ガスを吸収させ排煙脱硫
を行う湿式水酸化マグネシウム排煙脱硫法において、亜
硫酸ガス吸収後の吸収液に酸化性ガスを吹き込み該吸収
液中の亜硫酸マグネシウム、酸性亜硫酸マグネシウムを
酸化してのち、吸収液を熱交換器に導入して熱回収し、
次いで水酸化マグネシウムを加えて中和し、しかる後に
亜硫酸ガスの吸収に供し循環することを特徴とする排煙
脱硫法である。
本発明によると、吸収循環液からの熱回収が可能であり
、しかも装置の連続運転が可能になり、装置の稼動率が
向上する。
、しかも装置の連続運転が可能になり、装置の稼動率が
向上する。
本発明をフローシートによって説明する。
第２図は本発明のフローシートを示すものである。
この第２図において１は吸収塔である。この吸収塔の上
部から吸収循環液２ａが供給され、下部から供給された
亜硫酸ガスを含む排ガス３と交流的に接触し上記（１）
式と（２）式の吸収反応が進む。
部から吸収循環液２ａが供給され、下部から供給された
亜硫酸ガスを含む排ガス３と交流的に接触し上記（１）
式と（２）式の吸収反応が進む。
塔底に集められた吸収循環液２ｂは液バランスを考慮し
て一部は取り出され、吹き込こまれた酸化性ガスにて、
上記（４）式、（５）式の酸化反応が行われ、更に必要
な処理が行われた後、排水系に放流される。この点は第
１図と同様である。
て一部は取り出され、吹き込こまれた酸化性ガスにて、
上記（４）式、（５）式の酸化反応が行われ、更に必要
な処理が行われた後、排水系に放流される。この点は第
１図と同様である。
残った大部分の吸収循環液は、水酸化マグネシウム水溶
液による前記（３）式の反応による中和処理がされるこ
となく、直接熱交換器６に送られ熱回収が行われる。こ
のため吸収循環液中の亜硫酸マグネシウムの量は少なく
熱交換器に析出することもない。
液による前記（３）式の反応による中和処理がされるこ
となく、直接熱交換器６に送られ熱回収が行われる。こ
のため吸収循環液中の亜硫酸マグネシウムの量は少なく
熱交換器に析出することもない。
更にこの際、熱交換器６への吸収循環液の供給に先立ち
、吸収循環液に酸化性ガス５、例えば空気を吹き込み、
前記（４）式、（５）式と同様の処理をすることが好ま
しい。この酸化処理により吸収循環液中に硫酸マグネシ
ウムを生成し、この硫酸マグネシウム水溶液は亜硫酸マ
グネシウムの溶剤として作用し、熱交換器への亜硫酸マ
グネシウムの析出を防止するのに有効である。
、吸収循環液に酸化性ガス５、例えば空気を吹き込み、
前記（４）式、（５）式と同様の処理をすることが好ま
しい。この酸化処理により吸収循環液中に硫酸マグネシ
ウムを生成し、この硫酸マグネシウム水溶液は亜硫酸マ
グネシウムの溶剤として作用し、熱交換器への亜硫酸マ
グネシウムの析出を防止するのに有効である。
熱交換器にて熱回収された後の吸収循環液２Ｃには、水
酸化マグネシウム水溶液４が注入され（３）式の中和反
応が行われる。この中和反応は液のｐＨが５．５〜６．
５となるように水酸化マグネシウムの量を調整して加え
るのがよく、特に好ましくはｐＨ６〜６．３である。か
かる操作によって吸収循環液２Ｃは吸収循環液２ａとし
て再生され循環される。
酸化マグネシウム水溶液４が注入され（３）式の中和反
応が行われる。この中和反応は液のｐＨが５．５〜６．
５となるように水酸化マグネシウムの量を調整して加え
るのがよく、特に好ましくはｐＨ６〜６．３である。か
かる操作によって吸収循環液２Ｃは吸収循環液２ａとし
て再生され循環される。
■ 本発明によると、吸収循環液からの熱回収が容易と
なる。
なる。
即ち、塔底に存る吸収循環液２ｂの温度は約５０〜６０
℃であり、ここから回収される温度は約２０〜ｌＯ℃で
あるが、従来法によると、この温度を回収すると吸収循
環液に溶解している亜硫酸マグネシウムが析出する。こ
のため従来法では、しばしば装置を停止しオーバーホー
ルをしなければならず実質的にはこの熱回収はされてい
ない。
℃であり、ここから回収される温度は約２０〜ｌＯ℃で
あるが、従来法によると、この温度を回収すると吸収循
環液に溶解している亜硫酸マグネシウムが析出する。こ
のため従来法では、しばしば装置を停止しオーバーホー
ルをしなければならず実質的にはこの熱回収はされてい
ない。
ところが本発明によると、ここから熱回収しても亜硫酸
マグネシウムの析出はなく連続運転が可能である。
マグネシウムの析出はなく連続運転が可能である。
■ 本発明によると、亜硫酸ガスの吸収効率が高められ
る。
る。
即ち、熱交換器から出た吸収循環液に酸化性ガスを吹き
込むことにより、液圧が高くなり、塔頂から噴出される
吸収循環液２ａの圧力が上昇する。
込むことにより、液圧が高くなり、塔頂から噴出される
吸収循環液２ａの圧力が上昇する。
このため吸収循環液２ａの噴出圧力が高（、微細な霧状
になって噴出され、吸収循環液２ａと亜硫酸ガスとの接
触効率が高い。
になって噴出され、吸収循環液２ａと亜硫酸ガスとの接
触効率が高い。
■ 本発明によると、大気中に放出されるガスの温度が
低下する。
低下する。
即ち、従来法によると、熱回収が殆ど行われないため、
大気中に放出されるガスの温度は約５０〜６０℃であっ
た。これに対し本発明によると、大気中に放出されるガ
スの温度は約１０℃低くなる。このためガス中の水蒸気
量も少なくなり、環境対策上極めて好ましい。
大気中に放出されるガスの温度は約５０〜６０℃であっ
た。これに対し本発明によると、大気中に放出されるガ
スの温度は約１０℃低くなる。このためガス中の水蒸気
量も少なくなり、環境対策上極めて好ましい。
■ 本発明によると、亜硫酸ガスの吸収効率が高い。
即ち、吸収循環液２ａの温度は熱回収の結果、従来の吸
収循環液に比較し約ｌＯ℃低くなり、このため亜硫酸ガ
スの吸収が高められる。
収循環液に比較し約ｌＯ℃低くなり、このため亜硫酸ガ
スの吸収が高められる。
実施例１
川崎重工社製 湿式水酸化マグネシウム排煙脱硫装置（
処理能力１０５０００ Ｎ ｍ’ ／ Ｈｒ）において
能力の９５％で運転し、塔底に存る吸収循環液２ｂの温
度は約４５℃であった。
処理能力１０５０００ Ｎ ｍ’ ／ Ｈｒ）において
能力の９５％で運転し、塔底に存る吸収循環液２ｂの温
度は約４５℃であった。
この吸収循環液を熱交換器に送り熱回収をし約３５℃の
吸収循環液２Ｃとした。
吸収循環液２Ｃとした。
次いで、この約３５℃の吸収循環液２Ｃに水酸化マグネ
シウムのスラリーを注入してｐ Ｈ６，０とし吸収循環
液２ａとして再生させ、塔頂より噴射し亜硫酸ガスと接
触反応させた。
シウムのスラリーを注入してｐ Ｈ６，０とし吸収循環
液２ａとして再生させ、塔頂より噴射し亜硫酸ガスと接
触反応させた。
塔底に集められた吸収循環液２ｂの一部を液量調整のた
め系外に取り出し排出した。
め系外に取り出し排出した。
塔底に集められた吸収循環液２ｂの残部は熱交換器を経
てサイクルさせた。このサイクルにて、６箇月間安定し
た連続運転ができた。その結果、大気中への排出ガス温
度は４０℃となった。
てサイクルさせた。このサイクルにて、６箇月間安定し
た連続運転ができた。その結果、大気中への排出ガス温
度は４０℃となった。
実施例２
実施例１のサイクルにおいて、吸収循環液２ｂを熱交換
器に送る前に、空気の吹き込を吸収循環液について行い
、酸化処理した。。
器に送る前に、空気の吹き込を吸収循環液について行い
、酸化処理した。。
この外は実施例１のサイクルと同様に行った。
その結果、塔頂での液圧が空気の吹き込を行わない場合
１ ｋｇ ／ ｃｕｔであったものが１．５ ｋｇ ／
ｃｒＩに上昇し吸収循環液は細かい霧状にて噴射され
た。
１ ｋｇ ／ ｃｕｔであったものが１．５ ｋｇ ／
ｃｒＩに上昇し吸収循環液は細かい霧状にて噴射され
た。
比較例
実施例１と同様の装置において、吸収循環液２ｂを熱交
換器に送る前に水酸化マグネシウムスラリーを加え、中
和し、次いで熱交換器に通し熱回収した。この熱交換後
の液を吸収循環液２ａとして吸収塔に供給した。以上の
サイクルにて連続運転した結果２箇月で熱交換器の能力
が２０％低下し、３箇月でオーバーホールする必要が生
じた。
換器に送る前に水酸化マグネシウムスラリーを加え、中
和し、次いで熱交換器に通し熱回収した。この熱交換後
の液を吸収循環液２ａとして吸収塔に供給した。以上の
サイクルにて連続運転した結果２箇月で熱交換器の能力
が２０％低下し、３箇月でオーバーホールする必要が生
じた。
−方、吸収循環液からの熱回収をせずに循環させた結果
、大気中に放出されるガスの温度は６０℃となった。
、大気中に放出されるガスの温度は６０℃となった。
第１図は、従来法による湿式水酸化マグネシウム排煙脱
硫法のフローシートを示したものである。 第２図は、本発明の湿式水酸化マグネシウム排煙脱硫法
のフローシートを示したものである。 記号の説明 １：吸収塔 ２ａ〜２Ｃ：吸収循環液 ３：排ガス ４：水酸化マグネシウム水溶液又はスラリー５＝酸化性
ガス ６：熱交換器
硫法のフローシートを示したものである。 第２図は、本発明の湿式水酸化マグネシウム排煙脱硫法
のフローシートを示したものである。 記号の説明 １：吸収塔 ２ａ〜２Ｃ：吸収循環液 ３：排ガス ４：水酸化マグネシウム水溶液又はスラリー５＝酸化性
ガス ６：熱交換器
Claims (2)
- （１）水酸化マグネシウムを含む水溶液を吸収液として
亜硫酸ガスを吸収させて排煙脱硫を行う湿式水酸化マグ
ネシウム排煙脱硫法において、亜硫酸ガス吸収後の吸収
液を熱交換器に導入して熱回収し、次いで水酸化マグネ
シウムを加えて中和し、しかる後に亜硫酸ガスの吸収に
供し循環することを特徴とする排煙脱硫法。 - （２）水酸化マグネシウムを含む水溶液を吸収液として
亜硫酸ガスを吸収させて排煙脱硫を行う湿式水酸化マグ
ネシウム排煙脱硫法において、亜硫酸ガス吸収後の吸収
液に酸化性ガスを吹き込み該吸収液中の亜硫酸マグネシ
ウム、酸性亜硫酸マグネシウムを酸化してのち、吸収液
を熱交換器に導入して熱回収し、次いで水酸化マグネシ
ウムを加えて中和し、しかる後に亜硫酸ガスの吸収に供
し循環することを特徴とする特許請求の範囲（１）の排
煙脱硫法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP61147186A JPS634833A (ja) | 1986-06-25 | 1986-06-25 | 排煙脱硫法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP61147186A JPS634833A (ja) | 1986-06-25 | 1986-06-25 | 排煙脱硫法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS634833A true JPS634833A (ja) | 1988-01-09 |
| JPH0563205B2 JPH0563205B2 (ja) | 1993-09-10 |
Family
ID=15424511
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP61147186A Granted JPS634833A (ja) | 1986-06-25 | 1986-06-25 | 排煙脱硫法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS634833A (ja) |
Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6168125A (ja) * | 1984-09-12 | 1986-04-08 | Kenichi Nakagawa | 排ガス脱硫処理における熱回収方法 |
-
1986
- 1986-06-25 JP JP61147186A patent/JPS634833A/ja active Granted
Patent Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6168125A (ja) * | 1984-09-12 | 1986-04-08 | Kenichi Nakagawa | 排ガス脱硫処理における熱回収方法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0563205B2 (ja) | 1993-09-10 |
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