JPS6340824A - 燃焼状態の診断方法 - Google Patents
燃焼状態の診断方法Info
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- JPS6340824A JPS6340824A JP18374486A JP18374486A JPS6340824A JP S6340824 A JPS6340824 A JP S6340824A JP 18374486 A JP18374486 A JP 18374486A JP 18374486 A JP18374486 A JP 18374486A JP S6340824 A JPS6340824 A JP S6340824A
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- 238000003745 diagnosis Methods 0.000 title description 4
- 230000003595 spectral effect Effects 0.000 claims abstract description 48
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- 239000002245 particle Substances 0.000 claims abstract description 7
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Classifications
-
- G—PHYSICS
- G01—MEASURING; TESTING
- G01J—MEASUREMENT OF INTENSITY, VELOCITY, SPECTRAL CONTENT, POLARISATION, PHASE OR PULSE CHARACTERISTICS OF INFRARED, VISIBLE OR ULTRAVIOLET LIGHT; COLORIMETRY; RADIATION PYROMETRY
- G01J5/00—Radiation pyrometry, e.g. infrared or optical thermometry
- G01J5/0014—Radiation pyrometry, e.g. infrared or optical thermometry for sensing the radiation from gases, flames
Landscapes
- Physics & Mathematics (AREA)
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- Radiation Pyrometers (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
[産業上の利用分野]
本発明はボイラ等に使用するバーナの燃焼状態の診断方
法に関するものである。
法に関するものである。
[従来の技術]
光スペクトル分析による管理技法は、化学分析室内の技
法としては古典的なものであり、これをプラント規模の
操業のオンライン測定に拡張する場合、従来の一般的な
分析技法はサンプリング、オフライン測定によっている
が、実プラントでは連続測定しなければならないことが
多い。例えば、ボイラに設置された多数のバーナは夫々
常時モニターされており、異常時には瞬時に対応処置を
とらないと事故につながる。
法としては古典的なものであり、これをプラント規模の
操業のオンライン測定に拡張する場合、従来の一般的な
分析技法はサンプリング、オフライン測定によっている
が、実プラントでは連続測定しなければならないことが
多い。例えば、ボイラに設置された多数のバーナは夫々
常時モニターされており、異常時には瞬時に対応処置を
とらないと事故につながる。
このため、燃焼状態を診断する手段として近年、第4図
に示すような装置が考えられている。
に示すような装置が考えられている。
該手段では、バーナaの炎すの光を光プローブ等の検出
器Cにより検出し、検出した光を光フアイバーケーブル
dを介して回折格子eに導びき、回折格子eで所定の波
長ごとに得られた光スペクトルをA/D変換器「を介し
て計算機gへ送り、該計算機で例えばウィーンの式から
所定の波長λにおける温度Tや分光放射発散度Iλを求
め、その結果からバーナaの燃焼状態を診断する分光分
析法がとられている。
器Cにより検出し、検出した光を光フアイバーケーブル
dを介して回折格子eに導びき、回折格子eで所定の波
長ごとに得られた光スペクトルをA/D変換器「を介し
て計算機gへ送り、該計算機で例えばウィーンの式から
所定の波長λにおける温度Tや分光放射発散度Iλを求
め、その結果からバーナaの燃焼状態を診断する分光分
析法がとられている。
而して、上述の手段では、分光分析の際灰色近似を適用
して分光放射率εがどの波長においても等しいものとし
て温度Tや分光放射発散度■λを求めている。
して分光放射率εがどの波長においても等しいものとし
て温度Tや分光放射発散度■λを求めている。
[発明が解決しようとする問題点]
しかしなから、上述の分光放射率εは実際には波長λに
より異なるため、分光放射率εがどの波長λにおいても
等しいとして燃焼診断を行うと温度Tの誤差が大きくな
り、正確な燃焼診断を行うことができないという問題が
あった。
より異なるため、分光放射率εがどの波長λにおいても
等しいとして燃焼診断を行うと温度Tの誤差が大きくな
り、正確な燃焼診断を行うことができないという問題が
あった。
本発明は上述の実情に鑑み、バーナ等の燃焼状態の診断
を正確に行い得るようにすることを目的としてなしたも
のである。
を正確に行い得るようにすることを目的としてなしたも
のである。
[問題点を解決するための手段]
本発明は火炎の燃焼状態を火炎から発生するスペクトル
の光分析を基に診断する方法において、広いスペクトル
領域の連続スペクトル発光から得られた所定の領域での
火炎の温度と分光放射率に基づき、他の所定領域の分光
放射率の偏差を求め、該分光放射率の偏差に基づいて燃
焼火炎の温度分布の高低又はスート粒子の発生強弱を判
断する構成を備えている。
の光分析を基に診断する方法において、広いスペクトル
領域の連続スペクトル発光から得られた所定の領域での
火炎の温度と分光放射率に基づき、他の所定領域の分光
放射率の偏差を求め、該分光放射率の偏差に基づいて燃
焼火炎の温度分布の高低又はスート粒子の発生強弱を判
断する構成を備えている。
[作 用]
火炎の連続スペクトル発光から所定の領域の温度と分光
放射率が求められ、該温度と分光放射率を基に他の領域
の分光放射率の偏差が求められ、この偏差から燃焼火炎
の温度分布の高低或いはスート粒子の発生強弱等、燃焼
状態の判断が行われる。
放射率が求められ、該温度と分光放射率を基に他の領域
の分光放射率の偏差が求められ、この偏差から燃焼火炎
の温度分布の高低或いはスート粒子の発生強弱等、燃焼
状態の判断が行われる。
[実 施 例]
以下、本発明の実施例を添付図面を参照しつつ説明する
。
。
第1図は本発明の一実施例で、図中1はレンズ2及び光
ファイバー3を備えた光プローブ、4は光プローブ1に
より送信されて来た光を分光する例えば回折格子等の分
光器、5−1. 5−2゜5〜3,5(は各波長λ1.
λ2.λ3.λ4における分光放射発散度1 、I
、I 。
ファイバー3を備えた光プローブ、4は光プローブ1に
より送信されて来た光を分光する例えば回折格子等の分
光器、5−1. 5−2゜5〜3,5(は各波長λ1.
λ2.λ3.λ4における分光放射発散度1 、I
、I 。
λ1 λ2 λ3
Iユ4を電気信号として出力するための)第1・マル等
の光電変換器、6は光電変換器5−1〜5−からの信号
を増幅する増幅器、7は増幅器6からのデータを測定波
長に合わせて取込み得るようにしたA/D変換器、8は
A/D変換器7からのデータを基に例えば温度Tや分光
放射率ε、を求め得るようにした計算器、9はバーナで
ある。
の光電変換器、6は光電変換器5−1〜5−からの信号
を増幅する増幅器、7は増幅器6からのデータを測定波
長に合わせて取込み得るようにしたA/D変換器、8は
A/D変換器7からのデータを基に例えば温度Tや分光
放射率ε、を求め得るようにした計算器、9はバーナで
ある。
次に、本発明における燃焼診断方法の原理について説明
する。
する。
分光放射発散度I、は紫外〜近赤外の波長域についてウ
ィーンの式で表わすと、 となる。
ィーンの式で表わすと、 となる。
ここで、ε、;分光放射率
λ:波長
T;温度
C1,C2;定数
今、紫外〜近赤外の広いスペクトル領域の連続スペクト
ル発光のうちある領域に着目し、比較的近い光の波長を
λ1.λ2、そのときの分光放射発散度!−,1,とす
ると、 A I A 、? (i)式は となる。
ル発光のうちある領域に着目し、比較的近い光の波長を
λ1.λ2、そのときの分光放射発散度!−,1,とす
ると、 A I A 、? (i)式は となる。
ところで、上記(n) GEI式中分光放射率ε15、
ελ2は波長λ1、λ2として長波長で且つ比較的使い
波長(例えば第2図の波長λか700nmと800nm
)を選定すれば、両波長λ1、λ2においてελ1′、
ελ2となる。従って、(至)式を(u)式で割ると、 従って、長波長で比較的近い波長λ1、λ2とそのとき
の分光放射発散度I 、I をλ1 λ2 6、ID式に代入して計算すれば火炎の温度T が求す
、この温度T か求まれば、(ii)式又は(ト)式よ
り各波長における分光放射率に基づき平均分光放射率ε
(−ελ1−ελ2)が求まる。
ελ2は波長λ1、λ2として長波長で且つ比較的使い
波長(例えば第2図の波長λか700nmと800nm
)を選定すれば、両波長λ1、λ2においてελ1′、
ελ2となる。従って、(至)式を(u)式で割ると、 従って、長波長で比較的近い波長λ1、λ2とそのとき
の分光放射発散度I 、I をλ1 λ2 6、ID式に代入して計算すれば火炎の温度T が求す
、この温度T か求まれば、(ii)式又は(ト)式よ
り各波長における分光放射率に基づき平均分光放射率ε
(−ελ1−ελ2)が求まる。
又温度T が求まれば、対象としている連続S
スペクトルのみを発生する波長(ガス体による輝線スペ
クトルか重ならない波長ンにおいて任意の波長で同一温
度が成り立ち該温度T と紫外〜近赤外の所定の波長λ
(例えば20OnIm、 300nm)とそのときの分
光放射発散度Iユを(0式に代入して解けば、各計測波
長の分光放射率ε。
クトルか重ならない波長ンにおいて任意の波長で同一温
度が成り立ち該温度T と紫外〜近赤外の所定の波長λ
(例えば20OnIm、 300nm)とそのときの分
光放射発散度Iユを(0式に代入して解けば、各計測波
長の分光放射率ε。
が求まる。
又全計測波長λiに対する平均放射率をε−(ε ・ε
λ2・・・・・ελn)VnS λ1 応して変化するスート発生濃度、光学距離(火炎長さ)
に直接的に関与することから燃焼の良否に対応して変化
し、それにより燃焼状態を全体的に評価することができ
る。一方、低NOx燃焼等の緩慢燃焼を行なうと、燃料
と空気の反応による熱発生速度の遅れから火炎の温度分
布が大きく変化する。又、連続スペクトルの分光放射率
は発生スートの粒径分布により波長依存性を存し、一般
に短波長域で分光放射率が高くなる傾向を有する。更に
第2図の火炎温度分布の影響で更に分光放射率の波長依
存性が強められ、図中■−■の条件変動で波長依存性が
強化される結末となる。これは第2図中■の場合、火炎
後流の発光エネルギの影響が強くなる一方、その火炎後
流のエネルギが光プローブに入光するまでにその間に介
在するスート粒子の散乱、吸収の波長依存性があること
による。このように、ε によるスート濃度の評価に加
えて、分光放射率の波長依存性を加味することにより、
燃焼状態をより精度良く判別できる。なお、第2図中■
は空燃比が高く燃焼状態良好で高Noにの場合を示し、
■は緩慢燃焼で低NOxの場合を示し、■は緩慢燃焼が
より強化され空燃比が低い状態を示す。
λ2・・・・・ελn)VnS λ1 応して変化するスート発生濃度、光学距離(火炎長さ)
に直接的に関与することから燃焼の良否に対応して変化
し、それにより燃焼状態を全体的に評価することができ
る。一方、低NOx燃焼等の緩慢燃焼を行なうと、燃料
と空気の反応による熱発生速度の遅れから火炎の温度分
布が大きく変化する。又、連続スペクトルの分光放射率
は発生スートの粒径分布により波長依存性を存し、一般
に短波長域で分光放射率が高くなる傾向を有する。更に
第2図の火炎温度分布の影響で更に分光放射率の波長依
存性が強められ、図中■−■の条件変動で波長依存性が
強化される結末となる。これは第2図中■の場合、火炎
後流の発光エネルギの影響が強くなる一方、その火炎後
流のエネルギが光プローブに入光するまでにその間に介
在するスート粒子の散乱、吸収の波長依存性があること
による。このように、ε によるスート濃度の評価に加
えて、分光放射率の波長依存性を加味することにより、
燃焼状態をより精度良く判別できる。なお、第2図中■
は空燃比が高く燃焼状態良好で高Noにの場合を示し、
■は緩慢燃焼で低NOxの場合を示し、■は緩慢燃焼が
より強化され空燃比が低い状態を示す。
分光放射率の波長依存性は、各計測波長における分光放
射率ε、と前記ε8とから分光放射率の歪Q(偏差ελ
/ε8で求めることができる。このελ7′ε8はバー
ナの燃焼条件により大きく異なり、第3図のグラフの曲
線42口。
射率ε、と前記ε8とから分光放射率の歪Q(偏差ελ
/ε8で求めることができる。このελ7′ε8はバー
ナの燃焼条件により大きく異なり、第3図のグラフの曲
線42口。
ハに示すように、火炎の長手方向の温度分布により歪量
(偏差)が決まる。換言すれば、バーナの燃焼条件が異
なれば、火炎の温度分布が変化し、火炎の温度分布が変
化すれば、低NOx燃焼時のバーナの空燃比の良否等を
知ることができる。従って、火炎の長手方向の温度分布
により歪量(偏差)が分れば、低NOx燃焼時空燃比の
アンバランスを診断、判別することができる。
(偏差)が決まる。換言すれば、バーナの燃焼条件が異
なれば、火炎の温度分布が変化し、火炎の温度分布が変
化すれば、低NOx燃焼時のバーナの空燃比の良否等を
知ることができる。従って、火炎の長手方向の温度分布
により歪量(偏差)が分れば、低NOx燃焼時空燃比の
アンバランスを診断、判別することができる。
次に、第1図の装置の作動について説明すると、レンズ
2て集光されたバーナの火炎の光は光ファイバー3を通
って分光器4に送られ、分光器4からは予め選定された
波長λ1.λ2゜λ3.λ4の光が取出され、取出され
た光は光電子増倍器5−1. 5−2. 5−:l、
5−4で分光放射発散度1 、I 、I
、I、 に比例ス1 λ2 λ3 A
dした電気信号に変換され、増幅器6で増幅されたうえ
A/D変換器7へ与えられ、A/D変換 (器7では順
次各波長ごとの分光放射発散度かサーチされて各データ
が計算機8に与えられ、各波長λ1.λ2.λ3.λ4
のうち比較的近い任意の2つの波長、例えばλ電、λ2
の場合の分光放射発散度I 、I における火
炎のλ1 λ2 温度Tが計算機8でfiD式により求められ、その温度
Tから第3図における火炎の温度分布による歪量ελ/
ε8及びε1が求められ、これらのデータから各バーナ
の空燃比のアンバランス延いてはスート粒子の発生強弱
等が判断され、バーナの燃焼状態が診断される。
2て集光されたバーナの火炎の光は光ファイバー3を通
って分光器4に送られ、分光器4からは予め選定された
波長λ1.λ2゜λ3.λ4の光が取出され、取出され
た光は光電子増倍器5−1. 5−2. 5−:l、
5−4で分光放射発散度1 、I 、I
、I、 に比例ス1 λ2 λ3 A
dした電気信号に変換され、増幅器6で増幅されたうえ
A/D変換器7へ与えられ、A/D変換 (器7では順
次各波長ごとの分光放射発散度かサーチされて各データ
が計算機8に与えられ、各波長λ1.λ2.λ3.λ4
のうち比較的近い任意の2つの波長、例えばλ電、λ2
の場合の分光放射発散度I 、I における火
炎のλ1 λ2 温度Tが計算機8でfiD式により求められ、その温度
Tから第3図における火炎の温度分布による歪量ελ/
ε8及びε1が求められ、これらのデータから各バーナ
の空燃比のアンバランス延いてはスート粒子の発生強弱
等が判断され、バーナの燃焼状態が診断される。
なお、本発明は上述の実施例に限定されるものではなく
、本発明の要旨を逸脱しない範囲で種々変更を加え得る
ことは勿論である。
、本発明の要旨を逸脱しない範囲で種々変更を加え得る
ことは勿論である。
[発明の効果]
本発明の燃焼状態の、診断方法によれば各波長の分光放
射率の相違による歪量を求めることができるため、燃焼
状態の正確な診断が可能となる、等種々の優れた効果を
奏し得る。
射率の相違による歪量を求めることができるため、燃焼
状態の正確な診断が可能となる、等種々の優れた効果を
奏し得る。
第1図は本発明の燃焼状態の判断方法の説明図、第2図
は火炎軸方向における温度分布を示すグラフ、第3図は
波長と分光放射発散率比の関係を示すグラフ、第4図は
従来手段の説明図である。 図中1は光プローブ、2はレンズ、3は光ファイバー・
4は分光器・ 5−+、5−21 5−315−4は光
電子増倍器、6は増幅器、7はA/D変換器、8は計算
機、9はバーナを示す。
は火炎軸方向における温度分布を示すグラフ、第3図は
波長と分光放射発散率比の関係を示すグラフ、第4図は
従来手段の説明図である。 図中1は光プローブ、2はレンズ、3は光ファイバー・
4は分光器・ 5−+、5−21 5−315−4は光
電子増倍器、6は増幅器、7はA/D変換器、8は計算
機、9はバーナを示す。
Claims (1)
- 1)火炎の燃焼状態を火炎から発生するスペクトルの光
分析を基に診断する方法において、広いスペクトル領域
の連続スペクトル発光から得られた所定の領域での火炎
の温度と分光放射率に基づき、他の所定領域の分光放射
率の偏差を求め、該分光放射率の偏差に基づいて燃焼火
炎の温度分布の高低又はスート粒子の発生強弱を判断す
ることを特徴とする燃焼状態の診断方法。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP18374486A JPS6340824A (ja) | 1986-08-05 | 1986-08-05 | 燃焼状態の診断方法 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP18374486A JPS6340824A (ja) | 1986-08-05 | 1986-08-05 | 燃焼状態の診断方法 |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS6340824A true JPS6340824A (ja) | 1988-02-22 |
Family
ID=16141217
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP18374486A Pending JPS6340824A (ja) | 1986-08-05 | 1986-08-05 | 燃焼状態の診断方法 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPS6340824A (ja) |
Cited By (8)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
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WO1998007013A1 (de) * | 1996-08-09 | 1998-02-19 | Abb Research Ltd. | Temperaturmessverfahren |
US6354733B2 (en) | 1999-01-15 | 2002-03-12 | Ametex, Inc. | System and method for determining combustion temperature using infrared emissions |
US6370486B1 (en) | 1999-01-15 | 2002-04-09 | En'urga Inc. | System and method for determining combustion temperature using infrared emissions |
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CN110346045A (zh) * | 2018-04-03 | 2019-10-18 | 青岛海尔智能技术研发有限公司 | 一种燃气灶防干烧检测方法、检测装置及燃气灶 |
-
1986
- 1986-08-05 JP JP18374486A patent/JPS6340824A/ja active Pending
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CN110346045A (zh) * | 2018-04-03 | 2019-10-18 | 青岛海尔智能技术研发有限公司 | 一种燃气灶防干烧检测方法、检测装置及燃气灶 |
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