JPS633536B2 - - Google Patents

Description

手段１０ によつて構成したことを特徴とする共架多回線
地絡過電圧リレー。 ２ インピーダンス接地系統並行２回線からなる
自回線の電圧と電流を検出し、該自回線の各相の
回線間差電流I_as〜I_csと各相の電圧V_a〜V_cを出力
する電気量検出手段（第７図の５）と、 前記各相の回線間差電流I_as〜I_csを入力とし、
該各相の回線間差電流I_as〜I_csの相互関係より前
記自回線の健全相と故障相を判定する判定手段６
と、 前記判定手段６による判定結果に基づいて健全
相の回線間差電流から故障相の回線間差電流を推
定し、且つ当該推定した故障相の回線間差電流と
他の健全相の測定した回線間差電流を用いて零相
循環電流i_pthを算出する零相循環電流算出手段７
と、 前記電気量検出手段５により検出された前記自
回線のリレー設置端の各相電圧V_a〜V_cをもとに
電圧の零相分V_pを算出すると共に、前記各相の
回線間差電流I_as〜I_csをもとに各回線の回線間差
電流の零相分I_psを算出する演算手段８と、 零相循環電流i_pthが前記零相たて電圧V_p〓に比例
する関係を用いて前記零相循環電流検出手段７に
よつて求められた零相循環電流i_pthから零相たて
電圧V_p〓を算出し、この零相たて電圧V_p〓を前記電
圧の零相分V_pから差し引くことにより誘導によ
る零相たて電圧の補償を行うと共に、前記回線間
差電流の零相分I_psから零相循環電流i_pthを差し引
くことにより前記零相循環電流の補償（_ps＝I_ps
−2I_pth）を行う補償手段９と、 前記補償手段９によつて補償された零相電圧
_ｐと零相回線間差電流_psを用いて地絡回線の選択
を行い、当該地絡回線のしや断器をトリツプさせ
る手段 によつて構成したことを特徴とする共架多回線
地絡回線選択リレー。 ３ インピーダンス接地系統並行２回線からなる
自回線の電圧と電流を検出し、該自回線の各相の
回線間差電流I_as〜I_csと各相電圧V_a〜V_cを出力す
る電気量検出手段と、 前記各相の回線間差電流I_as〜I_csを入力とし、
該各相の回線間差電流I_as〜I_csの相互関係より前
記自回線の健全相と故障相を判定する判定手段
と、 前記判定手段による判定結果に基づいて健全相
の回線間差電流から故障相の回線間差電流を推定
し、且つ当該推定した故障相の回線間差電流と他
の健全相の測定した回線間差電流を用いて零相循
環電流i_pthを算出する零相循環電流算出手段と、 前記電気量検出手段により検出された前記リレ
ー設置端の各相電圧V_a〜V_cをもとに電圧の零相
分V_pを算出する演算手段と、 前記零相循環電流i_pthが前記零相たて電圧V_p〓に
比例する関係を用いて前記零相循環電流検出手段
によつて求められた零相循環電流i_pthから零相た
て電圧V_p〓を算出し、この零相たて電圧V_p〓を前記
電圧の零相分V_pから差し引くことにより誘導に
よる零相たて電圧の補償を行う補償手段と、 自回線の各相電流を加算して零相電流の和電流
I_pAddを求める零相和電流算出手段と、 前記補償手段によつて求められた零相電圧_p
と、前記零相和電流算出手段によつて得られた零
相電流の和I_pAddを用いて地絡方向を求める手段 によつて構成したことを特徴とする共架多回線
地絡リレー。 ４ インピーダンス接地系統並行２回線からなる
自回線の電圧と電流を検出し、該自回線の各相の
回線間差電流I_as〜I_csと自回線の１号線零相電流I_p
および各相電圧V_a〜V_cを出力する電気量検出手
段（第１０図の７）と、 前記各相の回線間差電流I_as〜I_csを入力とし、
該各相の回線間差電流I_as〜I_csの相互関係より前
記自回線の健全相と故障相を判定するとともに、
相手端が先行しや断か否かを判定する判定手段８
と、 前記判定手段８による判定結果に基づいて相手
端が先行しや断でない場合には健全相の回線間差
電流から故障相の回線間差電流を推定し、且つ当
該推定した故障相の回線間差電流と他の健全相の
測定した回線間差電流を用いて零相循環電流i_pth
を算出し、相手端が先行しや断の場合には零相循
環電流i_pthを零とおく零相循環電流算出手段９と、 前記電気量検出手段により検出された前記リレ
ー設置端の各相電圧V_a〜V_cをもとに電圧の零相
分V_pを算出する演算手段１０と、 前記零相循環電流i_pthが前記零相たて電圧V_p〓に
比例する関係を用いて前記零相循環電流検出手段
９によつて求められた零相循環電流i_pthから零相
たて電圧V_p〓を算出し、この零相たて電圧V_p〓を前
記電圧の零相分V_pから差し引くことにより誘導
による零相たて電圧の補償を行うとともに前記零
相循環電流i_pthを前記零相電流I_pから差し引くこと
により零相循環電流の補償を行い、さらに補償さ
れた零相電圧_pと補償された零相電流_pを用い
て地絡方向を求める手段１１によつて構成されて
いることを特徴とする共架多回線用地絡後備保護
リレー。

【発明の詳細な説明】

本発明は電力系統の保護装置に係り、特に共架
多回線系統の他回線から自回線の悪影響を防止し
た地絡方向保護リレーに関するものである。 （３−１） 第１図は共架系統モデルと鉄塔モデルを示し、
零相電流の補償をするにあたつて、第１図の共架
系統モデルで、他回線１号線のＡ，Ｂ，Ｃ相の各
相電流をI_A，I_B，I_C、２号線の各相電流をI′_A，I′_B，
I′_Cとする。これにより生じる磁束が、自回線
（抵抗接地系）の１号線のａ，ｂ，ｃ相、同じく
２号線a′，b′，c′相に鎖交する磁束数をφ_a，φ_b，
φ_c及びφ′_a，φ′_b，φ′_cとすると、これらは(1)式
で求
まる。 (1)式のM_Aa，M_Ba，……，M_c′_c′は次の通りであ
る。 M_Aa：他回線1LのＡ相と自回線1Lのａ相との
単位長あたりの相互インダクタンス。 M_Ba：他回線1LのＢ相と自回線1Lのａ相との
単位長あたりの相互インダクタンス。 M_Cc′：他回線2LのC′と自回線2LのC′相との単
位長あたりの相互インダクタンス。 共架系統の電線配置モデルを第２図に示す。こ
れから(1)式右辺の各相互インダクタンスを求めた
結果を第１表に示す。 自回線の１号線のａ，ｂ，ｃ相、及び２号線の
a′，b′，c′相に発生する電磁誘導電圧、V_an，
V_bn，V_cn及びV_a′_n，V_b′_n，V_c′_nは、φ_a，φ_b，φ_c，
φ_a′，φ_b′，φ_c′を微分して符号を反転することに
よつて求まる。それを(2)式に示す。 (2)式から自回線の１号線ａ，ｂ，ｃ相に発生す
る誘導電圧と２号線a′，b′，c′相に発生する誘導
電圧との回線間各相の誘導電圧の差は(3)式にな
る。ここでＭは(1)式のＭに相当するものである。 自回線の、１号線と２号線の回線間ループインピ
ーダンスをZ₀₀とすると、１号線、２号線の各相
の回線間循環電流iath，ibth，icthは(4)式で与え
られる。 （第１表） 第２図の導体配置から計算した他回線と自回線
間の相互インダクタンス（単位ｍ当り） M_Aa＝μl／2πlog2He／D_Aa M_Aa′＝μl／2πlog2He／｛D²／_Aa＋W²｝^1/2 M_Ba＝μl／2πlog2He／D_Aa−ｈ M_Ba′＝μl／2πlog2He／｛（D_Aa−ｈ）²＋W²｝^1/2 M_cb＝μl／2πlog2He／D_Aa−2h M_Ca′＝μl／2π log2he／｛（D_Aa−2h）²＋W²｝^1/2 M_Aa′＝μl／2π log2He／｛（D_Aa−2h）²＋W²｝^1/2 M_A′_a′＝μl／2πlog2He／D_Aa−2h M_B′_a＝μl／2πlog2He／｛（D_Aa−ｈ）²＋W²｝^1/2 M_B′_a′＝μl／2πlog2He／D_Aa−ｈ M_C′_a＝μl／2πlog2He／｛D² _Aa＋W²｝^1/2 M_C′_a′＝μl／2πlog2He／D_Aa M_Ab＝μl／2πlog2He／D_Aa＋ｄ M_Ab′＝μl／2πlog2He／｛（D_Aa＋ｄ）²＋W²｝^1/2 M_Bb＝μl／2πlog2He／D_Aa＋ｄ−ｈ M_Bb′＝μl／2π log2He／｛（D_Aa＋ｄ−ｈ）²＋＋W²｝^1/2 M_Cb＝μl／2πlog2He／D_Aa＋ｄ−2h M_Cb′＝μl／2π log2He／｛（D_Aa＋ｄ−2h）²＋W²｝^1/2 M_A′_b＝μl／2π log2He／｛（D_Aa＋ｄ−2h）²＋W²｝^1/2 M_A′_b′＝μl／2πlog2He／D_Aa＋ｄ−2h M_B′_b＝μl／2π log2He／｛（D_Aa＋ｄ−ｈ）²＋W²｝^1/2 M_B′_b′＝μl／2πlog2He／D_Aa＋ｄ−ｈ M_C′_b＝μl／2πlog2He／｛（D_Aa＋ｄ）²＋W²｝^1/2 M_C′_b′＝μl／2πlog2He／D_Aa＋ｄ M_Ac＝μl／2πlog2He／D_Aa＋2d M_Ac′＝μl／2π log2He／｛（D_Aa＋2d）²＋W²｝^1/2 M_Bc＝μl／2πlog2He／D_Aa＋2d−ｈ M_Bc′＝μl／2π log2He／｛（D_Aa＋2d−ｈ）²＋W²｝^1/2 M_Cc＝μl／2πlog2He／D_Aa＋2d−2h M_Cc′＝μl／2π log2He／｛（D_Aa＋2d−2h）²＋W²｝^1/2 M_A′_c＝μl／2π log2He／｛（D_Aa＋2d−2h）²＋W²｝^1/2 M_A′_c′＝μl／2πlog2He／D_Aa＋2d−2h M_B′_c＝μl／2π log2He／｛（D_Aa＋2d−ｈ）²＋W²｝^1/2 M_B′_c′＝μl／2πlog2He／D_Aa＋2d−ｈ M_C′_c＝μl／2πlog2He／｛（D_Aa＋2d）²＋W²｝^1/2 M_C′_c′＝μl／2πlog2He／D_Aa＋2d ｌ：併架亘長（ｍ） μ：空気中の透磁率4π×10^-7 (3)，(4)式及び第１表から他回線の各運用状態
（２回線並用または１回線のみ運用）でのIath，
Ibth，及びIcthとの関係式を求める。 (a) 他回線２回線並用時 他回線の各相電流は次の通りである。 (5)式を(3)式に代入して整理すると(6)式になる。 (6)式に(4)式からI_pとV_an−V_b′_n，V_cn−V_c′_nを消
去してiathとibth及びicthとの関係式を求めると
(7)，(8)式になる。 iath＝（M_Aa′−M_Aa＋M_A′_a′−M_A′_a）＋（M_Ba−M
_Ba＋M_B′_a′−M_B′_a）a²／（M_Ab′−M_Ab＋M_A′_b′−M_A
′_b）＋（M_B′_b−M_Bb＋M_B′_b′−M_B′_b）a² ＋（M_Ca′−M_Ca＋M_C′_a′−M_C′_a）ａ／＋（M_Cb′
−M_Cb＋M_C′_b′−M_C′_b）ａibth……(7) iath＝（M_Aa′−M_Aa＋M_A′_a′−M_A′_a）＋（M_Ba′
−M_Ba＋M_B′_a′−M_B′_a）a²／（M_Ac′−M_Ac＋M_A′_c′−
M_A′_c）＋（M_Bc′−M_Bc＋M_B′_c′−M_B′_c）a² ＋（M_Ca′−M_Ca＋M_C′_a′−M_C′_a）ａ／＋（M_Cc′
−M_Cc＋M_C′_c′−M_C′_c）ａiath……(8) (7)，(8)式に第１表の相互インダクタンスの式を
代入すると(9)，(10)式になる。 iath＝l_oD_Aa／｛D²／_Aa＋W²｝^1/2＋l_o｛（D_Aa−2h）²＋
W²｝^1/2／D_Aa−2h＋〔l_oD_Aa−ｈ／｛（D_Aa−ｈ）²＋W²
｝^1/2／l_oD_Aa＋ｄ／｛（D_Aa＋ｄ）²＋W²｝^1/2＋l_o｛（D
_Aa＋ｄ−2h）²＋W²｝^1/2／D_Aa＋ｄ−2h＋〔l_oD_Aa＋ｄ−
ｈ／｛（D_Aa＋ｄ−ｈ）²＋W²｝^1/2※ ※＋l_o｛（D_Aa−ｈ）²＋W²｝^1/2／D_Aa−ｈ〕a²＋〔l_oD_A
a−2h／｛（D_Aa−2h）²＋W²｝^1/2＋l_o｛D²／_Aa＋W²｝^1/
2／D_Aa〕ａ／＋l_o｛（D_Aa＋ｄ−ｈ）²＋W²｝^1/2／D_Aa＋
ｄ−ｈ〕a²＋〔l_oD_Aa＋ｄ−2h／｛（D_Aa＋ｄ−2h）²＋W
²｝^1/2＋l_o｛（D_Aa＋ｄ）²＋W²｝^1/2／D_Aa＋ｄ〕ａ・
ibth ……(9) iath＝l_oD_Aa／｛D²／_Aa＋W²｝^1/2＋l_o｛（D_Aa−2h）²＋
W²｝^1/2／D_Aa−2h＋〔l_oD_Aa−ｈ／｛（D_Aa−ｈ）²＋W²
｝^1/2／l_oD_Aa＋2d／｛（D_Aa＋2d）²＋W²｝^1/2＋l_o｛（D
_Aa＋2d−2h）²＋W²｝^1/2／D_Aa＋2d−2h＋〔l_oD_Aa＋2d−
ｈ／｛（D_Aa＋2d−ｈ）²＋W²｝^1/2※ ※＋l_o｛（D_Aa−ｈ）²＋W²｝^1/2／D_Aa−ｈ〕a²＋〔l_oD_A
a−2h／｛（D_Aa−2h）²＋W²｝^1/2＋l_o｛D²／_Aa＋W²｝^1/
2／D_Aa〕ａ／＋l_o｛（D_Aa＋2d−ｈ）²＋W²｝^1/2／D_Aa＋
2d−ｈ〕a²＋〔l_oD_Aa＋2d−2h／｛（D_Aa＋2d−2h）²＋W
²｝^1/2＋l_o｛（D_Aa＋2d）²＋W²｝^1/2／D_Aa＋2d〕ａ・
icth ……(10) (9)，(10)式からわかるように電線配置によつて決
まる(9)式，(10)式の右辺の係数とi_bthまたはi_cthから
i_athが推定することができる。(9)，(10)式の分子を
K〓_a，(9)式，(10)式の分母をそれぞれK〓_b，K〓_cとお
く
と、(11)，(12)式になる。 i_ath＝K〓_a／K_bi_bth ……(11) i_ath＝K〓_a／K_ci_cth ……(12) (11)，(12)式から i_bth＝K〓_b／K_ai_ath ……(13) i_bth＝K〓_b／K_ci_cth ……(14) 従つて、（13），（14）式からi_athまたはicthから
i_bthが推定できる。 また、(11)，(12)式から i_cth＝K〓_c／K_ai_ath ……(15) i_cth＝K〓_c／K_bi_bth ……(16) 従つて、（15），（16）式からわかるようにi_athま
たはi_bthからi_cthが推定できる。 (b) 他回線１号線のみ運用、２号線停止 他回線各相電流は次のように書ける。 (a)の場合と同様にi_athとibthまたはi_cthとの関係
式を求めると（18），（19）式になる。 i_ath＝（M_Aa′−M_Aa）＋（M_Ba′−M_Ba）a²＋（M_Ca
′−M_Ca）ａ／（M_Ab′−M_Ab）＋（M_Bb′−M_Bb）a²＋（M
_Cb′−M_Cb）ａi_bth……(18) i_ath＝（M_Aa′−M_Aa）＋（M_Ba′−M_Ba）a²＋（M_Ca
′−M_Ca）ａ／（M_Ac′−M_Ac）＋（M_Bc′−M_Bc）a²＋（M
_Cc′−M_Cc）ａi_cth……(19) （18），（19）式に第１表の相互インダクタンス
の式を代入して i_ath＝l_oD_Aa／｛D²／_Aa＋W²｝^1/2＋a²l_oD_Aa−ｈ／｛（D
_Aa−ｈ）²＋W²｝^1/2／l_oD_Aa＋ｄ／｛（D_A＋ｄ）²＋W²｝
^1/2＋a²l_oD_Aa＋ｄ−ｈ／｛（D_Aa＋ｄ−ｈ）²＋W²｝^1/2
※ ※＋al_oD_Aa−2h／｛（D_Aa−2h）²＋W²｝^1/2／＋al_oD_Aa
＋ｄ−2h／｛（D_Aa＋ｄ−2h）²＋W²｝^1/2i_bth……(20) i_ath＝l_oD_Aa／｛D²／_Aa＋W²｝^1/2＋a²l_oD_Aa−ｈ／｛（D
_Aa−ｈ）²＋W²｝^1/2／l_oD_Aa＋2d／｛（D_Aa＋2d）²＋W²
｝^1/2＋a²l_oD_Aa＋2d−ｈ／｛（D_Aa＋2d−ｈ）²＋W²｝^1/
2※ ※＋al_oD_Aa−2h／｛（D_Aa−2h）²＋W²｝^1/2／＋al_oD_Aa
＋2d−2h／｛（D_Aa＋2d−2h）²＋W²｝^1/2i_cth……(21) （20），（21）式からわかるようにi_bth又はi_cthか
らi_athが推定できる。 （20），（21）式の分子をK〓_a′，（20）式，（21）
式の分母をK〓_b′，K〓_c′とおくと、 i_ath＝K〓_a′／K_b′i_bth ……(22) i_ath＝K〓_a′／K_c′i_cth ……(23) i_bth＝K〓_b′／K_a′i_cth ……(24) i_bth＝K〓_b′／K_c′i_cth ……(25) i_cth＝K〓_c′／K_a′i_ath ……(26) i_cth＝K〓_c′／K_b′i_bth ……(27) （22）と（27）式からわかるようにある相循環
電流から他の相循環電流を推定することができ
る。 (c) 他回線２号線のみ運用、１号線停止 他回線各相電流は次のようにかける。 (a)の場合と同様にi_athとi_bthまたはi_cthとの関係式
を求めると、（29），（30）式になる。 i_ath＝（M_A′_a′−M_A′_a）＋（M_B′_a′−M_B′_a）a²
＋（M_C′_a′−M_C′_a）ａ／（M_A′_b′−M_A′_b）＋（M_B′
_b′−M_B′_b）a²＋（M_C′_b′−M_C′_b）ａi_bth……(29) i_ath＝（M_A′_a′−M_A′_a）＋（M_B′_a′−M_B′_a）a²
＋（M_C′_a′−M_C′_a）ａ／（M_A′_c′−M_A′_c）＋（M_B′
_c′−M_B′_c）a²＋（M_C′_c′−M_C′_c）ａi_cth……(30) （29），（30）式に第１表の相互インダクタンス
の式を代入すると i_ath＝l_o｛（D_Aa−2h）²＋W²｝^1/2／D_Aa−2h＋a²l_o｛（
D_Aa−ｈ）²＋W²｝^1/2／D_Aa−ｈ／l_o｛（D_Aa＋ｄ−2h）²
＋W²｝^1/2／D_Aa＋ｄ−2h＋a²l_o｛（D_Aaｄ−ｈ）²＋W²｝
^1/2／D_Aa＋ｄ−ｈ※ ※＋al_o｛D²／_Aa＋W²｝^1/2／D_Aa／＋al_o｛（D_Aa＋ｄ）²
＋W²｝^1/2／D_Aa＋ｄ・i_bth……(31) i_ath＝l_o｛（D_Aa−2h）²＋W²｝^1/2／D_Aa−2h＋a²l_o｛（
D_Aa−ｈ）²＋W²｝^1/2／D_Aa−ｈ／l_o｛（D_Aa＋2d−2h）²
＋W²｝^1/2／D_Aa＋2d−2h＋a²l_o｛（D_Aa＋2d−ｈ）²＋W²
｝^1/2／D_Aa＋2d−ｈ※ ※＋al_o｛D²／_Aa＋W²｝^1/2／D_Aa／＋al_o｛（D_Aa＋2d）²
＋W²｝^1/2／D_Aa＋2di_cth……(32) （31），（32）式の分子をK_a″，（31），（32）式
の分母をK〓_b″，K〓_c″とおくと i_ath＝K〓_a″／K_b″i_bth ……(33) i_ath＝K〓_a″／K_c″i_cth ……(34) i_bth＝K〓_b″／K_a″i_ath ……(35) i_bth＝K〓_b″／K_c″i_cth ……(36) i_cth＝K〓_c″／K_a″i_ath ……(37) i_cth＝K〓_c″／K_b″i_bth ……(38) （33）〜（38）式を使つて、ある相循環電流か
ら他の相循環電流を推定することができる。 i_ath，ibth及びi_cthとの関係式の１例を第１図に
示した共架系統モデルを例にとり、他回線２回
線並用時、１回線のみ運用時の場合のi_ath，i_bth
及びi_cthとの関係式を求めると (9)，(10)，（20），（21），（31），（32）式から

【表】 第２表は他回線の各運用状態でのi_ath，i_bth，i_cth
の関係式である。 第２表から、他回線が２回線並用時、１回線運
用時のいづれの状態でも、i_ath，i_bth，i_cthの関係式
は２％以内の偏差で一定であることがわかる。言
い換えると、他回線２回線運用時の場合でのi_ath，
i_bth，i_cthとの関係式より、他回線事故時と再閉路
時を除いて他回線の運用状態にかかわらず、位相
差で4゜、大きさで２％以内の誤差である相の循環
電流から他の相の循環電流を指定することができ
る。 従つて他回線健全時の場合のI_ath，I_bth，I_cthと
の関係式を、２回線並用時の場合での関係式で代
表させる。 (11)−（16）式を再び記すと i_ath＝Ka／Kbi_bth ……(11) i_ath＝Ka／Kci_cth ……(12) i_bth＝Kb／Kai_ath ……(13) i_bth＝Kb／Kci_cth ……(14) i_cth＝Kc／Kai_ath ……(15) i_cth＝Kc／Kbi_bth ……(16) Ka，Kb，Kcは一定値で電線の配置から求まる。
(11)〜（16）式から i_ath＝Ka／Kbi_bth＝Ka／Kci_cth ……(39) i_bth＝Kb／Kai_ath＝Kb／Kci_cth ……(40) i_cth＝Kc／Kai_ath＝Kc／Kbi_bth ……(41) 各相の回線間差電流（１号線から２号線の相電流
を引く）i_as，i_bs，i_csは、各相の循環電流i_ath，
i_bth，i_cthの２倍に等しいから（39）〜（41）式の
i_ath，i_bth，i_cthのかわりにi_as，i_bs，i_csを代入して
も
（39）〜（41）式は成立する。しかし事故相には
循環電流の他に事故電流が重畳するので、（39）
〜（41）式の中で事故相に対応する式は成立しな
い。例えば、ａ相地絡の場合（39）式のみ成立し
て（40）式、（41）式が成立しない。従つて（30）
〜（40）式の成否を推定して地絡相を求め、地絡
相の循環電流i_athは、他の循環電流から推定する。
１線地絡を対象に（39）〜（41）式の成否をまと
めると第３表の通りである。

【表】 ａ 相地絡の場合、 i_bs，i_csはｂ相、ｃ相の２相の循環電流2i_bth，
2i_cthであるから、これらよりａ相循環電流i_athを
推定する。(11)，(12)式から 2i_ath＝Ka／Kbi_bs ……(42) 2i_ath＝Ka／Kci_cs ……(43) （42），（43）式の平均をとつて 2i_ath＝（Ka／Kbi_bs＋Ka／Kci_cs）／２ ……(44) 他の相の１線地絡故障の場合も同様に、健全相か
ら推定できる。 ｂ 相地絡の場合 2i_bth＝（Kb／Kai_as＋Kb／Kci_cs）／２ ……(45) ｃ 相地絡の場合 2i_cth＝（Kc／Kai_as＋Kc／Kbi_bs）／２ ……(46) 相手端が先行しや断するとi_as，i_bs，i_csは夫々ａ，
ｂ，ｃ相の負荷電流となり、故障相にはさらに故
障電流が重畳するので（39）〜（41）式は成立し
ない。 第３図の両端接地系統自回線の電圧，電流分布
を示すと第１５図のようになる。α端，β端の各
中性点接地抵抗はR〓，R〓であるから、１号線１
Ｌと２号線２Ｌに誘導される電流のうち、抵抗
R〓，R〓を流れる各相の和電流をi_as，i_be，i_ceとす
ると、第１５図の回路で１号線１Ｌに対して次式
が成立する。 V_an＝R〓（i_ae＋i_be＋i_ce）＋R〓（i_ae＋i_be＋i_c
e）＋Z_pp／２i_ath……(47) V_bn＝R〓（i_ae＋i_be＋i_ce）R〓（i_ae＋i_be＋i_ce
）＋Z_pp／２i_bth……(48) V_cn＝R〓（i_ae＋i_be＋i_ce）＋R〓（i_ae＋i_be＋i_c
e）＋Z_pp／２i_cth……(49) （47），（48），（49）式を加算すると、 V_an＋V_bn＋V_cn＝３（R〓＋R〓）（i_ae＋i_bei_ce）＋Z_p
p／２（i_ath＋i_bth＋i_cth……(50) となる。V_an，V_bn，V_cnの零相分をV_pnとし、
i_ath，i_bth，i_cthの零相分をi_pthとし、i_ae，i_be，i_ce
の
零相分をi_peとすると、 V_pn＝V_an＋V_bn＋V_cn ……(51) i_pth＝i_ath＋i_bth＋i_cth ……(52) i_pe＝i_ae＋i_be＋i_ce ……(53) であり、（50）式は次式の（54）式となる。 V_pn＝３（R〓＋R〓）i_pe＋Z_pp／２i_pth ……(54) 一般に、他回線の電流によつて誘導される電圧
の零相分V_pnと電流の零相分i_pthとは次の通り比例
関係にある。 例えば、他回線２回線並用時においては、(1)，
(2)，(5)式から、 V_an＝j_wl｛（−M_Aa−M_A′_a） ＋（−M_Ba−M_B′_a）a²＋（−M_ca−M_c′_a）ａ｝
I_p ……(55) −V_a′_n＝j_wl｛（−M_Aa′＋M_A′_a′） ＋（M_Ba′＋M_B′_a′）a²＋（M_ca′＋M_c′_a′）ａ｝
I_p
……(56) （55），（56）式より、ａ相の回線１Ｌのインピー
ダンスZ_anとａ相の回線２Ｌのインピーダンス
Z_a′_nは、 Z_an＝（−M_Aa−M_A′_a） ＋（−M_Ba−M_B′_a′）a²＋（−M_ca−M_c′_a）ａ
……(57) Z_a′_n＝（M_Aa′＋M_A′_a′） ＋（M_Ba′＋M_B′_a′）a²＋（M_ca′＋M_c′_a′）ａ
……(58) とおくと、（55），（56）式から V_an−V_a′_n＝（Z_an＋Z_a′_n）I_p ……(59) となる。(3)式のｂ，ｃ相も同様に、 V_bn−V_b′_n＝（Z_bn＋Z_b′_n）I_p ……(60) V_cn−V_c′_n＝（Z_cn＋Z_c′_n）I_p ……(60‐1) となる。但し、 (4)式に（59），（60），（60−１）式を代入すると、 となる。ここで、回線間循環電流の零相分i_pthは、 i_pth＝i_ath＋i_bth＋i_cth＝（Z_an＋Z_a′_n）＋（Z_bn＋Z_b
′_n）＋（Z_cn＋Z_c′_n）／Z_ppI_p……(60‐4) となり、該回線間循環電流の零相分i_pthは他回線
の電流I_pに比例する。 （60−４）式について K_pn＝（Z_an＋Z_a′_n）＋（Z_bn＋Z_b′_n）＋（Z_cn＋
Z_c′_n）／Z_pp とおくと、 i_pth＝K_pn I_p ……(60‐5) 式となる。K_pnは送電線の電線配置及びインピー
ダンスZ_ppから決まる一定値となる。 （51），（59），（60）式から、 V_pn＝V_an＋V_bn＋V_cn ＝（Z_an＋Z_bn＋Z_cn）I_p ……(60‐6) となる。（54），（60−５），（60−６）式より （Z_an＋Z_bn＋Z_cn）I_p ＝３（R〓＋R〓）i_pe＋Z_pp／２K_pn I_p ∴i_pe＝Z_an＋Z_bn＋Z_cn−Z_pp／２K_pn／３（R〓＋R〓）
I_p ……(60‐7) （60−７）式にK_pnの値を代入すると、 i_pe＝（Z_an−Z_a′_n）＋（Z_bn−Z_b′_n）＋（Z_cn−
Z_c′_n）／６（R〓＋R〓）I_p……(60‐8) となる。 α，β端に表われる零相たて電圧をV_p〓，V_p〓と
すると、 V_p〓＝−R〓（i_ae＋i_be＋i_ce）＝−R〓i_pe ＝R〓｛（Z_an−Z_a′_n）＋（Z_bn−Z_b′_n）＋（Z_cn
−Z_c′_n）｝／６（R〓＋R〓）I_p……(60‐9) V〓＝R〓（i_ae＋i_be＋i_ce）＝R〓i_pe ＝R〓｛（Z_an−Z_a′_n）＋（Z_bn−Z_b′_n）＋（Z_cn
−Z_c′_n）｝／６（R〓＋R〓）I_p……(60‐10) （60−９），（60−10）式に（60−４）式を代入す
ると、 V_p〓＝−Z_ppR〓｛（Z_an−Z_a′_n）＋（Z_bn−Z_b′_n）
＋（Z_cn−Z_c′_n）｝i_pth／６（R〓＋R〓）｛（Z_an＋Z_a
′_n）＋（Z_bn＋Z_b′_n）＋（Z_cn＋Z_c′_n）｝……(60‐11
) V_p〓＝Z_ppR〓｛（Z_an−Z_a′_n）＋（Z_bn−Z_b′_n）＋
（Z_cn−Z_c′_n）｝i_pth／６（R〓＋R〓）｛（Z_an＋Z_a′_n
）＋（Z_bn＋Z_b′_n）＋（Z_cn＋Z_c′_n）｝……(60‐12) となる。 α端にリレーを設置した場合の、零相たて電圧
の補償処理フロー図を第４図に示す。 例としてａ相地絡時を考える。第５図にａ相地
絡時の各電流を示した。以下の説明でこの図を参
照する。α端の各相電圧V_a，V_b，V_cと各相の回
線間差電流（各相について１号線の相電流から２
号線の相電流を引く）I_as，I_bs，I_csを変成器、変
流器で測定して V_p＝V_a＋V_b＋V_c ……(61) とおく。ブロツクＢ２でこの処理を行う。今、ａ
相地絡であるからａ相の１号線及び２号線に流れ
る地絡故障電流をI_F1，I_F2とすると、第５図から
I_as，I_bs，I_csは、（62）〜（64）式になる。 I_as＝2I_ath＋I_F1−I_F2 ……(62) I_bs＝2I_bth ……(63) I_cs＝2I_cth ……(64) ａ相地絡であるから（39）〜（41）式の中で、
（39）式のみ成立して、（40），（41）式は成立しな
いから、ブロツクＢ２よりブロツクＢ７へ進む。
ブロツクＢ７で（62）式のａ相の循環電流i_athは、
ｂ，ｃ相の循環電流から（44）式より推定する。
さらにここで、i_ath，i_bs，i_csから零相循環電流の
２倍を算出する。ブロツクＢ７で以上の処理を行
い、ブロツクＢ１１へ進む。このブロツクで、
（59）式から、α端の零相たて電圧を算出して、
（65）式の演算を行う。 Ｖ_p−＝V_p−V_p〓 ……(65) （65）式の左辺のＶ_p−は、誘導によつて現われ
る零相たて電圧が補償されたものであるから、こ
のＶ_p−は、地絡故障のみによつて現われる成分で
ある。従つて（65）式の左辺のＶ_p−によつて地絡
故障の検出を行う。ブロツクＢ１２では、（65）
式の左辺のＶ_p−の大きさをある基準値と比較して、
これを越すと地絡故障と判定して、ブロツクＢ１
３に進み地絡故障検出信号を出力する。 他の相の地絡故障の場合は、ａ相地絡と同様に
（61）式の演算を行い、ｂ相地絡時には（39）〜
（41）式の中で（40）式のみ成立するからブロツ
クＢ８へ進みここでｂ相の循環電流i_bthは、ａ，
ｃ相の循環電流から（45）式より推定する。さら
にここで、i_bth，i_as，i_csから零相循環電流の２倍
を算出する。ｃ相地絡時には（39）〜（41）式の
中で（41）式のみ成立するからブロツクＢ９へ進
み、（46）式よりｃ相の循環電流i_cthをi_as，i_bsから
推定して零相循環電流の２倍を算出する。以下ブ
ロツクＢ１１へ進みａ相地絡時と同様の処理を行
う。相手端先行しや断時は、（39）〜（41）式の
いづれも成立せずブロツクＢ１０へ進み、零相循
環電流i_pthが零となり、ブロツクＢ１１で零相た
て電圧の補償ができない。しかしながら、相手端
先行しや断時には、地絡故障による零相電圧が発
生して、地絡故障検出信号が出力されているの
で、地絡故障検出信号をブロツクＢ１０でロツク
してブロツクＢ１１へ進む。 回線健全時は（39）〜（41）式いづれも成立し
ているから、この場合には地絡故障判定は行なわ
ない。 第６図に零相たて電圧補償原理を適用した地絡
故障検出リレーブロツク図の１例を示す。１は高
抵抗接地系統の並行２回線系統を示す。これを線
図で表わした。２は、並行２回線の各回線の各相
に設置されたしや断器を示す。３は並行２回線の
各回線の各相に設置された電流変成器で差接続と
して、各相の回線間差電流I_as，I_bs，I_csを測定し
て５の入力とする。４は電圧変成器で各相電圧
V_a，V_b，V_cを測定し、電流と同様５の入力とす
る。５はサンプリングホールドとＡ／Ｄ変換処理
を行うブロツクで、３，４より得られた電流、電
圧を一定周期でサンプリングしてホールドし、さ
らにＡ／Ｄ変換処理する。８は演算回路で５の出
力V_a，V_b，V_cからV_p＝V_a＋V_b＋V_cを求める。
６は判定ブロツクで自回線系統の状態、すなわち
健全または１線地絡の故障相及び相手端が先行し
や断かどうか、５の出力I_as，I_bs，I_csから（39），
（40），（41）式の成否を判断して、判定する。７
は零相循環電流の推定を行うブロツクで、判定が
健全ならば地絡故障検出は行ない。ａ，ｂ，ｃ相
のいずれかの１線地絡事故の判定であれば、故障
相の循環電流は健全相の循環電流から、ａ相地絡
であると（44）式、ｂ相地絡であると（45）式、
ｃ相地絡であると（46）式を使つて推定する。そ
して零相循環電流の２倍である2i_pthを求める。相
手端先行しや断であるとi_pth＝０とする。ブロツ
ク９で誘導による零相たて電圧の補償を行う。こ
のブロツクで７の出力2I_pthから（60−11）式より
V_p〓を求め、８の出力V_pからこれをひく。すなわ
ちＶ_p−＝V_p−V_p〓の演算を行い誘導による零相たて
電圧が補償されたＶ_p−によつて地絡故障の検出を
行う。ブロツク１０で、Ｖ_p−の大きさとある基準値
と比較してＶ_p−がこのレベルを越すと地絡故障と
みなして、地絡故障検出信号１１を出力する。 (3‐2) 誘導による零相循環電流と零相たて電圧
の補償を行なつた地絡回線選択リレー 並行２回線の各回線の零相電流の差と零相電圧
によつて地絡回線の選択を行うリレーでは、誘導
による零相循環電流と零相たて電圧によつて不良
動作するのでこれを対策する。 並行２回線の各回線の零相電流の差I_ps（１号線
の零相電流から２号線の零相電流を引く）は、
（62），（63），（64）式から（66）式で与えられる。 I_ps＝I_as＋I_bs＋I_cs ……(66) 第５図に示すようにａ相地絡であると（66）式
は（67）式になる。 I_ps＝I_F1−I_F2＋2I_ath ＋2I_bth＋2I_cth ＝I_F1−I_F2＋2I_pth ……(67) （I_F1：１号線のａ相を流れる故障電流、 I_F2：２号線のａ相を流れる故障電流） （67）式の2I_pthを補償するために、（67）式から
2I_pthをひいた。 Ｉ_ps−＝I_ps−2I_pth ……(68) （68）式のＩ_ps−を地絡回線選択リレーに入力す
る。 零相循環電流の補償処理フロー図は、第４図の
零相たて電圧補償処理フロー図に次の処理を付加
する。 ブロツク２に対して I_ps＝I_as＋I_bs＋I_cs ……(69) ブロツク１１に対して Ｉ_ps−＝I_ps−2i_pth ……(70) Ｉ_ps−，Ｖ_p−によつて地絡回線を選択する。 ブロツク１３に対して 地絡回線を選択して地絡回線検出信号を出力す
る。 零相循環電流の補償処理フローは、（３−１）
の零相たて電圧の補償と同様であるので説明は省
略する。 第７図に、零相循環電流と零相たて電圧の補償
原理を適用した地絡回線選択リレーのブロツク図
の１例を示す。１は高抵抗接地系統の並行２回線
系統を示し、これを単線図で示した。２は、並行
２回線の各回線の各相に設置されたしや断器を示
す。３は並行２回線の各回線の各相に設置された
電流変成器で差接続として、各相の回線間差電流
I_as，I_bs，I_csを測定して５の入力とする。４は電
圧変成器で各相電圧V_a，V_b，V_cを測定し、電流
と同様５の入力とする。５はサンプリングホール
ドとＡ／Ｄ変換処理を行うブロツクで、３，４よ
り得られた電流・電圧を一定周期でサンプリング
してホールドし、さらにＡ／Ｄ変換する。８は演
算回路で、５の出力V_a，V_b，V_cからV_p＝V_a＋
V_b＋V_cまた、５の出力I_as，I_bs，I_csからI_ps＝I_as＋
I_bs＋I_csを求める。６は判定ブロツクで自回線の
系統状態を、すなわち健全または１線地絡の地絡
相及び相手端先行しや断かどうか、５の出力I_as，
I_bs，I_csから（39），（40），（41）式の成否を判断
して判定する。７は零相循環電流の推定を行うブ
ロツクで健全ならば、地絡回線の選択は行なわな
い。ａ相地絡であると（44）式、ｂ相地絡である
と（45）式、ｃ相地絡であると（46）式から零相
循環電流を推定する。そして零相循環電流の２倍
の2i_pthを求める。相手端先行しや断であるとi_pth
＝０とする。ブロツク９で誘導による零相循環電
流の補償と零相たて電圧の補償を行い地絡回線の
選択を行う。 ９で８の出力I_psから、７の出力2i_pthをひいて、
すなわち、Ｉ_ps−＝I_ps−2i_pthの演算結果Ｉ_ps−を求め
る。同じく、2i_pthから（60−11）式よりV_p〓を求
め、８の出力V_pからこれをひく、すなわちＶ_p−＝
V_p−V_p〓の演算結果Ｖ_p−を求める。このＩ_ps−とＶ_p−
に
よつて接地回線の選択を行い、並行２回線の１号
線地絡と判定すれば１号線しや断器ひきはずし指
令１０を出力して、１号線に該当するしや断器２
をトリツプする。２号線地絡と判定すれば２号線
しや断器ひきはずし指令１１を出力して、２号線
に該当するしや断器２をトリツプする。 (3‐3) 地絡主保護リレー方式 ３−１）の方式による地絡過電圧リレーを
OVG−Ｒとして、地絡故障時に発生する零相電
圧をOVG−Ｒによつて検出する。３−２）の方
式による地絡回線選択リレーをCSG−Ｒとして、
地絡回線の選択をCSG・Ｒによつて行う。他回
線故障時には、OVGR、及びCSG・Ｒが誤動作
し、１回線誤しや断する可能性があるので、両回
線の各相に設置されたCTで、１号線、２号線の
同一の相に対応するCTを和接続とし、回線間零
相循環電流を打消した各回線の零相電流の和電流
と、３−１）の方式によつて誘導による零相たて
電圧を補償した零相電圧とを入力とする地絡方向
リレーDG・Ｒを歯止めリレーとして用いる。第
５図で示すように、ａ相地絡時の１号線と２号線
の零相電流の和電流I_pAddは I_pAdd＝（I_F1＋I_ath）＋I_bth＋I_cth ＋（I_F2−I_ath）−I_bth−I_cth ＝I_F1＋I_F2 ……(71) （71）式で表わされる。従つて、DG−Ｒは、回
線間零相循環電流が打ち消されたI_pAddによつて故
障検出するので自回線地絡故障時のみDG・Ｒは
地絡故障検出信号を出力する。 地絡主保護リレー方式として、OVG・Ｒ，
DG・Ｒ，CSG・Ｒのリレー出力の論理積をと
り、この結果をしや断器ひきはずし指令とする。
第８図に地絡主保護リレーシーケンス回路を示
す。第８図でCSG・Ｒ１Ｌ及びCSG・Ｒ・２Ｌ
は、地絡回線選択リレーCSG・Ｒの１号線地絡
検出信号及び２号線地絡検出信号である。１Ｌ及
び２Ｌは、１号線及び２号線のしや断器のひきは
ずしコイルである。INR１及びINR２は、２号
線しや断器ひきはずし指令及び１号線しや断器ひ
きはずし指令をインターロツクする。 他回線と自回線（高抵抗接地系統）のそれぞれ
の健全、故障状態の各ケースにおける地絡主保護
リレーシーケンス回路の動作を説明する。 １ 他回線、自回線とも健全の場合 OVG―Ｒ，DG―Ｒ，CSG・Ｒのリレー出力は
オフであるからしや断器ひきはずし指令は出力
されない。 ２ 他回線が故障かつ自回線が健全の場合 OVG・Ｒのリレー出力、CSG―Ｒの地絡回線
検出信号CSG―Ｒ・１Ｌ又はCSG・Ｒ・２Ｌ
はオンとなる可能性はあるが、DG―Ｒのリレ
ー出力はオフであるからしや断器ひきはずし指
令は出力されない。 ３ 第９図は他回線が健全かつ自回線が故障の場
合でＤは地絡故障保護区間である。 （３−ａ） 第９図Ａは他回線が健全で自回線
の外部故障を示すものである。OVG・Ｒ，
DG―Ｒのリレー出力はオンとなるが、CSG
―Ｒの地絡回線検出信号CSG・Ｒ・１Ｌ及
びCSG・Ｒ・２Ｌはオフであるからしや断
器ひきはずし指令は出力されない。 （３−ｂ） 第９図Ｂは他回線が健全かつ自回
線の内部故障の場合を示すものである。
OVG―Ｒ，DG―Ｒのリレー出力はオンとな
り、またCSG・Ｒの地絡回線検出信号は、
地絡回線に対応するものがオンとなり地絡回
線のしや断器にひきはずし指令が出力され
る。それと同じに、地絡でない回線のしや断
器ひきはずし指令がロツクされる。 (3‐4) 地絡後保護リレー方式 地絡主保護リレーによる地絡保護を失敗した場
合、（３‐２）に示した方式によつて誘導による
零相循環電流と零相たて電圧を補償した各回線の
零相電流と零相電圧によつて各回線の地絡方向を
判定するリレーにより地絡保護する。 第１０図に地絡後備保護リレーの一実施例を示
す。１及び２は並行２回線送電線を示す。１は１
号線、２は２号線である。３はしや断器、４は各
回線の各相に設置された電流変成器で差接続とし
て、各相の回線間差電流I_as，I_bs，I_csを測定して
７の入力とする。５は４の１号線の各相に設置さ
れた電流変成器の３次巻線をブロークンΔ結線し
た１号線の零相電流I_p＝I_a＋I_b＋I_cを測定する電流
変成器を示し、I_pを測定して７の入力とする。６
は電圧変成器で各相電圧V_a，V_b，V_cを測定し、
電流と同様７の入力とする。７はサンプリングホ
ールドとＡ／Ｄ変換処理を行うブロツクで、４，
５，６より得られた電流、電圧を一定周期でサン
プリングしてホールドし、さらにＡ／Ｄ変換処理
する。１０は演算回路で７の出力V_a，V_b，V_cか
らV_p＝V_a＋V_b＋V_cを求める。８は判定ブロツク
で自回線の系統状態を、すなわち健全または１線
地絡の地絡相及び相手端が先行しや断かどうか、
７の出力I_as，I_bs，I_csから（39），（40），（41）式
の成否を判断して、判定する。９は零相循環電流
の推定を行うブロツクでこのブロツク９はブロツ
ク８で系統状態が健全と判定したならば、零相循
環電流の推定は行わない。ａ，ｂ，ｃ相のいずれ
かの１線地絡故障の判定であれば、故障相の循環
電流は健全相の循環電流から、ａ相地絡であると
（44）式、ｂ相地絡であると（45）式、ｃ相地絡
であると（46）式から零相循環電流i_pthを推定す
る。相手端先行しや断であるとi_pth＝０とする。
ブロツク１１で誘導による零相循環電流と零相た
て電圧の補償を行う。そして地絡方向の判定をす
る。７の出力I_pから９の出力I_pthをひく。すなわ
ちＩ_p−＝I_p−I_pthの演算を行う。９の出力I_pthから
（60−11）式よりV_p〓を求め、１０の出力V_pから
これをひく。すなわちＶ_p−＝V_p−V_p〓の演算を行
う。そしてＶ_p−，Ｉ_p−によつて地絡方向判定を行い。
地絡故障検出信号１２を出力する。 並行２回線送電線の２号線も、同様のリレーを
設置する。 第１１図に地絡保護リレーシーケンス回路を示
す。１号線及び２号線に設置された地絡方向後備
保護リレーの出力をDGB・１Ｌ及びDGB・２Ｌ
とする。STは地絡方向後備保護リレーの感度切
換タイマー。１LT，２LTは主保護リレーとの動
作時間の協調をとるタイマーである。１LTO，
２LTOはタイマー１LT及び２LTの出力である。
主保護リレーの動作時間は相手端至近地絡故障時
が最つとも長いので後備保護リレーのタイマー１
LT，２LTはその場合に協調させなければならな
い。第１２図に相手端至近地絡故障時の相手端主
保護リレー及び自端の主保護リレーの動作時間を
示す。主保護リレーのCSG・Ｒの動作時間をT_R、
しや断指令が出てしや断器の切れる時間をT_CBと
すると、この場合の自端のしや断器が切れる時間
は、地絡故障後２（T_R＋T_CB）であるので、後備
保護リレーによるしや断は２（T_R＋T_CB）のちに
行なわさけなければならない。DGB・Ｒ１Ｌ及
びDGB・Ｒ２Ｌリレーの感度切換タイマーST
は、（T_R＋T_CB）付近にセツトする。このリレー
の感度はSTが動作しないときは低下し、STが動
作したときは向上する。 地絡故障電流大の場合は、第１３図に示すよう
にSTによつて感度を切換えなくともDGBR１Ｌ
またはDGBR２Ｌは動作するから１LT及び２
LTのタイマーは2T_R＋T_CB付近にセツトする。 地絡故障電流小の場合は第１４図に示すように
DGB１ＬまたはDGB２Ｌが地絡故障後T_R＋T_CB
後に動作する。

【図面の簡単な説明】

第１図は、共架系統モデル図。第２図は導体配
置図。第３図は両端接地系統図、第４図は零相た
て電圧の補償処理フロー図、第５図は、ａ相地絡
時の相循環電流と故障電流の分布図、第６図は零
相たて電圧補償原理を適用した地絡故障検出リレ
ーのブロツク図の１例を示し、第７図は零相循環
電流と零相たて電圧の補償原理を適用した地絡回
線選択リレーブロツク図、第８図は地絡保護リレ
ーシーケンス回路、第９図は他回線健全かつ自回
線が故障の系統状態、第１０図は地絡後備保護リ
レーのブロツク図、第１１図は、地絡保護リレー
シーケンス回路、第１２図は、相手端至近地絡故
障の場合の主保護リレーの動作時間、第１３図は
地絡故障電流大の場合の自端後備保護リレーの動
作時間、第１４図は、地絡故障電流小の場合の自
端後備保護リレーの動作時間のチヤート、第１５
図は両端接地系統自回線の電圧、電流分布図であ
る。 第６図において、１は高抵抗接地系統の並行２
回線系統、２はしや断器、３は電流変成器、４は
電圧変成器、５はサンプリングホールドとＡ／Ｄ
変換処理を行うブロツク、６は判定ブロツク、７
は零相循環電流の推定を行うブロツク、８は演算
回路、９は零相たて電圧補償ブロツク、１０は地
絡故障検出ブロツク、１１は地絡故障検出信号。 第７図において、９は零相循環電流の補償と零
相たて電圧の補償を行うブロツク。 第１０図において、１，２……並行２回線送電
線、３……しや断器、４……電流変成器、５……
電流変成器の３次巻線、６……電圧変成器、７は
サンプルホールドとＡ／Ｄ変換を行うブロツク、
８……判定ブロツク、９……零相循環電流の推定
を行うブロツク、１０……演算回路、１１は零相
循環電流の補償と零相たて電圧の補償を行うブロ
ツク。

Claims (1)

1. 【特許請求の範囲】 １ インピーダンス接地系統並行２回線からなる
   自回線の電圧と電流を検出し、該自回線の各相の
   回線間差電流I_as〜I_csと各相電圧V_a〜V_cを出力す
   る電気量検出手段（第６図の５）と、 前記各相の回線間差電流I_as〜I_csを入力とし、
   該各相の回線間差電流I_as〜I_csの相互関係より前
   記自回線の健全相と故障相を判定する判定手段６
   と、 前記判定手段６による判定結果に基づいて健全
   相の回線間差電流から故障相の回線間差電流を推
   定し、且つ当該推定した故障相の回線間差電流と
   他の健全相の測定した回線間差電流を用いて零相
   循環電流i_pthを算出する零相循環電流算出手段７
   と、 前記電気量検出手段５により検出された前記自
   回線のリレー設置側端の各相電圧V_a〜V_cをもと
   に電圧の零相分V_pを算出する演算手段８と、 前記零相循環電流検出手段７により算出された
   零相循環電流i_pthが零相たて電圧V_p〓に比例する関
   係を用いて前に求められた零相循環電流i_pthから
   零相たて電圧V_p〓を算出し、この零相たて電圧V_p〓
   を前記電圧の零相分V_pから差し引くことにより、
   誘導による零相たて電圧の補償（_p＝V_p−V_p〓）
   を行う零相たて電圧補償手段９と、 前記零相たて電圧補償手段９によつて補償され
   た零相電圧_pを用いて地絡故障が起きたことを
   推定し地絡故障検出信号を発生する地絡故障判定