JPS6333135A - 改良されたゴム粘着特性を持つ真ちゅう被覆スチ−ルエレメント - Google Patents
改良されたゴム粘着特性を持つ真ちゅう被覆スチ−ルエレメントInfo
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
［産業上の利用分野］
本発明は硬化ゴム製品の補強に使用するための真ちゅう
被覆スチールエレメントに関するものであり、特に空気
の入った車のタイヤを補強するスチールベルトのような
高度な特性のゴムの応用に使用するための改良された耐
久性の高い粘着特性を有する真ちゅう被覆スチールワイ
ヤおよびコードエ、レメントに関するものである。
被覆スチールエレメントに関するものであり、特に空気
の入った車のタイヤを補強するスチールベルトのような
高度な特性のゴムの応用に使用するための改良された耐
久性の高い粘着特性を有する真ちゅう被覆スチールワイ
ヤおよびコードエ、レメントに関するものである。
［従来の技術］
硬化ゴム製品で使用するための真ちゅう被覆スチール補
強材は単独のフィラメント、スチールコード、ねじれた
あるいは平行なワイヤの束およびその他のワイヤ製品（
例えばワイヤ織物）、条帯、平坦なあるいはその他の形
のワイヤなどを含む。
強材は単独のフィラメント、スチールコード、ねじれた
あるいは平行なワイヤの束およびその他のワイヤ製品（
例えばワイヤ織物）、条帯、平坦なあるいはその他の形
のワイヤなどを含む。
［エレメント（ｅｌｅＩｌｅｎｔ ） Ｊという言葉は
このような補強材の全ての可能な形を含むことを意図し
ている。使用されたスチールは一般に炭素および高度炭
素含有スチール、すなわち主として炭素の存在のためそ
れらの特性が支配されるような合金である。炭素含有量
は約０，１％から１％以上までに変化し、タイヤコード
適用のため通常の範囲は０．６乃至０．８％である。「
真ちゅう（ｂｒａｓｓ ） Ｊという言葉は少なくとも
５５％の銅を含有す、るゴム粘着可能なＣｕ−Ｚｎ合金
合成物を含み、さらに−船釣にはアルファ真ちゅうはＣ
ｕが約６０から７５％の範囲であり、残りは本質的に亜
鉛（そして任意的に、Ｃ０１Ｎｉ等のような少量のその
他の合金エレメント）である。
このような補強材の全ての可能な形を含むことを意図し
ている。使用されたスチールは一般に炭素および高度炭
素含有スチール、すなわち主として炭素の存在のためそ
れらの特性が支配されるような合金である。炭素含有量
は約０，１％から１％以上までに変化し、タイヤコード
適用のため通常の範囲は０．６乃至０．８％である。「
真ちゅう（ｂｒａｓｓ ） Ｊという言葉は少なくとも
５５％の銅を含有す、るゴム粘着可能なＣｕ−Ｚｎ合金
合成物を含み、さらに−船釣にはアルファ真ちゅうはＣ
ｕが約６０から７５％の範囲であり、残りは本質的に亜
鉛（そして任意的に、Ｃ０１Ｎｉ等のような少量のその
他の合金エレメント）である。
［発明の解決すべき問題点］
本発明は特に、延長された期間の使用にわたつテ、真ち
ゅう被覆スチールエレメントと補強するエレメントが合
体されるような硬化ゴムの間で、さらに本質的には真ち
ゅう被覆スチールタイヤコードと埋め込まれたコードが
しばしば高い湿度および、あるいは高温状態のもとて苛
酷な経年変化を受けるようなタイヤゴムとの間で、適切
な粘着力を維持する問題に関連している。
ゅう被覆スチールエレメントと補強するエレメントが合
体されるような硬化ゴムの間で、さらに本質的には真ち
ゅう被覆スチールタイヤコードと埋め込まれたコードが
しばしば高い湿度および、あるいは高温状態のもとて苛
酷な経年変化を受けるようなタイヤゴムとの間で、適切
な粘着力を維持する問題に関連している。
スチールベルトを付けた車のタイヤが多少苛酷な駆動状
態にさらされる時、タイヤ動作中の粘着力低下の問題が
しばしば発生すること、およびその程度が変動すること
が知られており、それはゴム中の水分（例えば水の浸徹
あるいは浸透）および高い動作温度の存在から生ずる湿
気および／または熱による経年変化の影響を含む。結果
として、初期にまたは元来加硫された真ちゅう被覆スチ
ールコードとタイヤゴムの間の粘着接着力は、時間と共
に、時として高熱および湿気による経年変化のため（度
々化学的な低下および腐蝕の影響と結合して）大変早く
低下する（加速経年変化）。この粘着力の低下は、コー
ド／ゴム合成物の構造的一体性を弱め、そして結局その
タイヤはコード／ゴム剥離によって別々になる。
態にさらされる時、タイヤ動作中の粘着力低下の問題が
しばしば発生すること、およびその程度が変動すること
が知られており、それはゴム中の水分（例えば水の浸徹
あるいは浸透）および高い動作温度の存在から生ずる湿
気および／または熱による経年変化の影響を含む。結果
として、初期にまたは元来加硫された真ちゅう被覆スチ
ールコードとタイヤゴムの間の粘着接着力は、時間と共
に、時として高熱および湿気による経年変化のため（度
々化学的な低下および腐蝕の影響と結合して）大変早く
低下する（加速経年変化）。この粘着力の低下は、コー
ド／ゴム合成物の構造的一体性を弱め、そして結局その
タイヤはコード／ゴム剥離によって別々になる。
その結果として、硬化ゴム製品の実用寿命を通してずっ
と高レベルの粘着力を持続することが重要である。
と高レベルの粘着力を持続することが重要である。
真ちゅう被覆タイヤコードの保護および粘着特性の改良
の多くの方法は研究され、多数の方法が最近提案された
。様々な改良は主に反腐蝕性のエージェントを用いて、
または保護上皮や真ちゅうに下塗りされた層によるワイ
ヤおよび／または真ちゅう表面の処理を通して、スチー
ル基板および真ちゅうコーティングの増加された表面保
護に向けられている。その他の提案は真ちゅう組成の合
金変化を含み、また別の方法としてゴムと適応する特定
の粘着力増進物等がある。従って提案は特定の無機オイ
ル溶液中のコードの浸漬、コード表面の蒸気処理、ゴム
によっであるいはゴムワイヤのある成分による真ちゅう
コードの前被覆（ｐｒｅｃｏａｔｉｎｇ） ｓそして様
々な化学合成物（例えばベンゾトリアゾール、カルボン
酸、５ａｌｔｓ ｔｈｅｒｅｏｆ ｓホウ酸塩等）によ
る多数の同様の処理を含む。
の多くの方法は研究され、多数の方法が最近提案された
。様々な改良は主に反腐蝕性のエージェントを用いて、
または保護上皮や真ちゅうに下塗りされた層によるワイ
ヤおよび／または真ちゅう表面の処理を通して、スチー
ル基板および真ちゅうコーティングの増加された表面保
護に向けられている。その他の提案は真ちゅう組成の合
金変化を含み、また別の方法としてゴムと適応する特定
の粘着力増進物等がある。従って提案は特定の無機オイ
ル溶液中のコードの浸漬、コード表面の蒸気処理、ゴム
によっであるいはゴムワイヤのある成分による真ちゅう
コードの前被覆（ｐｒｅｃｏａｔｉｎｇ） ｓそして様
々な化学合成物（例えばベンゾトリアゾール、カルボン
酸、５ａｌｔｓ ｔｈｅｒｅｏｆ ｓホウ酸塩等）によ
る多数の同様の処理を含む。
前述の提案は結果として腐蝕の発生に対して粘着ボンド
の安定性を増加させるが、しかし高湿度および高熱によ
る経年変化の状況下のタイヤを補強するスチールコード
中の実質上の粘着力損失についての根強い問題は完全に
は解決しないということが認められている。さらに、上
記の提案の多くは技術的および経済的観点から実用性が
低いことを示す。
の安定性を増加させるが、しかし高湿度および高熱によ
る経年変化の状況下のタイヤを補強するスチールコード
中の実質上の粘着力損失についての根強い問題は完全に
は解決しないということが認められている。さらに、上
記の提案の多くは技術的および経済的観点から実用性が
低いことを示す。
従って、本発明の目的は、以上で言及された困難さおよ
び欠点を克服することと、容易に製造され得る改良され
た真ちゅう被覆スチールエレメントを提供することであ
り、それは硬化ゴム製品に合体されたとき十分に粘着特
性を有し、特に多くを要求する状況の中で使用されたと
き適切な粘着力維持を達成する方法を提供する。
び欠点を克服することと、容易に製造され得る改良され
た真ちゅう被覆スチールエレメントを提供することであ
り、それは硬化ゴム製品に合体されたとき十分に粘着特
性を有し、特に多くを要求する状況の中で使用されたと
き適切な粘着力維持を達成する方法を提供する。
本発明のもう１つの目的は、車のタイヤのようなゴム製
品に合体されるスチールエレメント上のゴム粘着性コー
ティングとして用いられるための新しい真ちゅう合成物
を提供することであり、スチール／ゴム合成物の寿命期
間中さらに丈夫な真ちゅう−ゴム粘着ボンドを確保する
ことである。
品に合体されるスチールエレメント上のゴム粘着性コー
ティングとして用いられるための新しい真ちゅう合成物
を提供することであり、スチール／ゴム合成物の寿命期
間中さらに丈夫な真ちゅう−ゴム粘着ボンドを確保する
ことである。
本発明の別の目的は、熱および水分の存在によって引き
起こされる急な品質低下を生じる硬化ゴムと真ちゅう被
覆スチールの真ちゅう−ゴム接着の耐性を増加する方法
を提供することである。
起こされる急な品質低下を生じる硬化ゴムと真ちゅう被
覆スチールの真ちゅう−ゴム接着の耐性を増加する方法
を提供することである。
本発明のさらに別の目的は、蒸気経年変化および過加硫
熱経年変化によってシミュレーションされるような苛酷
な熱および湿気の状態にさらされてタイヤが動作する間
、高い粘着レベルを維持するタイヤ補強材として用いら
れる真ちゅう被覆スチールエレメントを提供することで
ある。
熱経年変化によってシミュレーションされるような苛酷
な熱および湿気の状態にさらされてタイヤが動作する間
、高い粘着レベルを維持するタイヤ補強材として用いら
れる真ちゅう被覆スチールエレメントを提供することで
ある。
本発明のさらにまた別の目的は、改良されたスチールエ
レメント補強材を含む高い耐久性のゴム製品、特に車の
タイヤを提供することである。
レメント補強材を含む高い耐久性のゴム製品、特に車の
タイヤを提供することである。
［問題点解決のための手段および作用］本発明のこれら
の目的およびその他の目的および利点は、以下の詳細な
記述、図面および動作例からの当業者にはさらに明確に
なるであろう。
の目的およびその他の目的および利点は、以下の詳細な
記述、図面および動作例からの当業者にはさらに明確に
なるであろう。
本発明は、苛酷な湿気および熱経年変化状態（蒸気経年
変化によって例証される）下で従来の真ちゅう被覆スチ
ール補強エレメントのゴム粘着力の通常の比較釣魚な低
下は、このような補強エレメントが燐を含むゴムー粘着
真ちゅう合成物によって覆われる場合、特に燐が真ちゅ
うコーテング中に燐酸塩として与えられた場合は、この
低下がかなりの程度阻止されるという驚くべき発見に基
づいている。
変化によって例証される）下で従来の真ちゅう被覆スチ
ール補強エレメントのゴム粘着力の通常の比較釣魚な低
下は、このような補強エレメントが燐を含むゴムー粘着
真ちゅう合成物によって覆われる場合、特に燐が真ちゅ
うコーテング中に燐酸塩として与えられた場合は、この
低下がかなりの程度阻止されるという驚くべき発見に基
づいている。
本発明の１つの特徴によれば、少なくとも５５％の銅含
有物でコーティングされた真ちゅう合金を有するゴム粘
着スチール補強エレメントが提供され、これは真ちゅう
合金がコーティング表面の平方メータ当り４ミリグラム
以上の燐（Ｐ）を含むことを特徴とし、前記Ｐ含有量は
ここで記述される標準試験によって測定されるような燐
酸塩イオンの重量含有量として表わされ、熱および／ま
たは湿気経年変化について硬化されたゴム製品に対して
高められた粘着性を提供する。
有物でコーティングされた真ちゅう合金を有するゴム粘
着スチール補強エレメントが提供され、これは真ちゅう
合金がコーティング表面の平方メータ当り４ミリグラム
以上の燐（Ｐ）を含むことを特徴とし、前記Ｐ含有量は
ここで記述される標準試験によって測定されるような燐
酸塩イオンの重量含有量として表わされ、熱および／ま
たは湿気経年変化について硬化されたゴム製品に対して
高められた粘着性を提供する。
本発明によるスチールエレメントは好都合なことにスチ
ールワイヤの形（望ましくは０．５ｍｍ以上でない直径
、少なくとも２５０ＯＮ ／ １２の張力および０．１
０から０．４０マイクロメータの厚さを持つ真ちゅう合
金コーティングを有する）であり、そしてタイヤ補強エ
レメントとして用いられるスチールコードは複数のこの
ようなスチールワイヤを含み、好ましくは０．１および
０．４ｍｇｍの間の直径および少なくとも２７ＱＱＮ
／ ｍ ２の張力を有する。
ールワイヤの形（望ましくは０．５ｍｍ以上でない直径
、少なくとも２５０ＯＮ ／ １２の張力および０．１
０から０．４０マイクロメータの厚さを持つ真ちゅう合
金コーティングを有する）であり、そしてタイヤ補強エ
レメントとして用いられるスチールコードは複数のこの
ようなスチールワイヤを含み、好ましくは０．１および
０．４ｍｇｍの間の直径および少なくとも２７ＱＱＮ
／ ｍ ２の張力を有する。
本発明の別の特徴によれば、スチールワイヤの表面に少
なくとも５５％の銅含有量による真ちゅう合金コーティ
ングを施したスチールワイヤの形のスチール補強エレメ
ント製造の方法が提供され、この方法はここで記述され
る標準試験によって測定されたような燐酸塩イオンの重
量含有量として表わされるコーティング表面の１平方メ
ータ当り４ミリグラム以上に真ちゅう合金コーティング
に燐が加えられることを特徴とする。
なくとも５５％の銅含有量による真ちゅう合金コーティ
ングを施したスチールワイヤの形のスチール補強エレメ
ント製造の方法が提供され、この方法はここで記述され
る標準試験によって測定されたような燐酸塩イオンの重
量含有量として表わされるコーティング表面の１平方メ
ータ当り４ミリグラム以上に真ちゅう合金コーティング
に燐が加えられることを特徴とする。
本発明のさらに別の特徴によれば、以上で定義されたよ
うな本発明に従う補強スチールエレメントまたは以上で
定義されたような本発明に従う方法によって製造された
スチールエレメントを含む硬化ゴム製品が提供される。
うな本発明に従う補強スチールエレメントまたは以上で
定義されたような本発明に従う方法によって製造された
スチールエレメントを含む硬化ゴム製品が提供される。
以上で定義されたようなスチールコードを含むゴムタイ
ヤは本発明の特に重要な実施例を構成する。
ヤは本発明の特に重要な実施例を構成する。
本発明のまた別の特徴によれば、非硬化ゴムが、硬化ゴ
ムとスチール補強エレメントの間の接着に影響するスチ
ール補強エレメントと接触して硬化されるようなスチー
ル補強エレメントを含む硬化ゴム製品の製造方法が提供
され、この方法は、使用されたスチール補強エレメント
が以上で定義されたような本発明に従っていること、ま
たは以上で定義されたような本発明の方法によって製造
されていることを特徴とする。
ムとスチール補強エレメントの間の接着に影響するスチ
ール補強エレメントと接触して硬化されるようなスチー
ル補強エレメントを含む硬化ゴム製品の製造方法が提供
され、この方法は、使用されたスチール補強エレメント
が以上で定義されたような本発明に従っていること、ま
たは以上で定義されたような本発明の方法によって製造
されていることを特徴とする。
異なるワイヤまたはコードに適用され様々なゴムに接着
された多数のテストコーティングについての検討から、
以下に記述される標準試験によって測定された真ちゅう
化された表面の１平方メータ当り４ミリグラムの最低限
の燐酸塩含有量を明確にすることが可能であった。それ
以下では経年変化における粘着性維持の改善は一般に一
貫性に乏しいまたは少ない。例えば、１平方メータ当り
３乃至４ミリグラムの燐酸塩ではある改良があるかもし
れないが、これは制御があまりできず、（附随的なＰ含
有物質を含み、ワイヤおよびコード処理のために生ずる
）僅かな表面汚染物質によってしばしば影響される。こ
の上述の真ちゅうコーテイング物の１平方メータ当りの
最低量４ミリグラム以上の燐酸塩は一般に高湿度／熱経
年変化状態下で粘着力の実質的な増加を得る。この改良
は、４０ｍｇ／ ｒｎ ２以上までのレベルに到達する
燐酸塩含有量の増加までを増加した状態で、広い範囲の
Ｐ含有量ちゅうについて認められた（便宜上、この詳述
の全ての濃度は標準試験により測定されたＩＩｇ ／
ｍ ２として表わされている）。
された多数のテストコーティングについての検討から、
以下に記述される標準試験によって測定された真ちゅう
化された表面の１平方メータ当り４ミリグラムの最低限
の燐酸塩含有量を明確にすることが可能であった。それ
以下では経年変化における粘着性維持の改善は一般に一
貫性に乏しいまたは少ない。例えば、１平方メータ当り
３乃至４ミリグラムの燐酸塩ではある改良があるかもし
れないが、これは制御があまりできず、（附随的なＰ含
有物質を含み、ワイヤおよびコード処理のために生ずる
）僅かな表面汚染物質によってしばしば影響される。こ
の上述の真ちゅうコーテイング物の１平方メータ当りの
最低量４ミリグラム以上の燐酸塩は一般に高湿度／熱経
年変化状態下で粘着力の実質的な増加を得る。この改良
は、４０ｍｇ／ ｒｎ ２以上までのレベルに到達する
燐酸塩含有量の増加までを増加した状態で、広い範囲の
Ｐ含有量ちゅうについて認められた（便宜上、この詳述
の全ての濃度は標準試験により測定されたＩＩｇ ／
ｍ ２として表わされている）。
上述の、約５０ｍｇ／■２の高い燐酸塩の上限では、し
かしながら困難さが時々生じるのが発見された。
かしながら困難さが時々生じるのが発見された。
例えば、あるゴム合成物（通常の硬化状態での粘着力増
進速度の大きすぎる現象のため）による十分な初期の粘
着力の必要条件を満たすことは難しくなり、そしてまた
ウェットドローイング動作はしばしばより大きな注意を
必要とする。従って、燐酸塩化合物が５０＋ｅｇ／ｍ２
より少ないということは好ましい。
進速度の大きすぎる現象のため）による十分な初期の粘
着力の必要条件を満たすことは難しくなり、そしてまた
ウェットドローイング動作はしばしばより大きな注意を
必要とする。従って、燐酸塩化合物が５０＋ｅｇ／ｍ２
より少ないということは好ましい。
本発明によって得られる利点および改良された経年変化
に対する粘着特性は第１図および第２図により示される
。
に対する粘着特性は第１図および第２図により示される
。
第１図では、蒸気経年変化時間ｔに対するコード／ゴム
粘着力の状態を示しており、各々は慣習的に製造された
コード（実線（１））および本発明に従う２つの異なる
コード（破線（２）および（３））である。縦座標の粘
着力は、予め決められた埋め込みの長さくＡＳＴＭテス
ト２６３０）でゴムブロックの中に埋め込まれたコード
を抜くのに必要な力（Ｎ）によって表わされる。蒸気経
年変化時間は横座標に示される。
粘着力の状態を示しており、各々は慣習的に製造された
コード（実線（１））および本発明に従う２つの異なる
コード（破線（２）および（３））である。縦座標の粘
着力は、予め決められた埋め込みの長さくＡＳＴＭテス
ト２６３０）でゴムブロックの中に埋め込まれたコード
を抜くのに必要な力（Ｎ）によって表わされる。蒸気経
年変化時間は横座標に示される。
第２図は放流時間ｔ（分）と粘着力増進を比較し、各々
は慣習的に製造されたコード（実線（１））と、第１図
および本発明に従った各々のコード（破線（２）および
（３））である。
は慣習的に製造されたコード（実線（１））と、第１図
および本発明に従った各々のコード（破線（２）および
（３））である。
経年変化における粘着性維持の非常に重要な増大は、真
ちゅうが約９乃至１２ｍｇ／ｍ２の燐酸塩含有量を有す
る場合を除いて、通常のＣｕ−Ｚｎ組成物（ここでは約
８３−８５％銅）の真ちゅうの層によって覆われるとい
う本発明に従ったコードによって得られることは第１図
から明らかである。
ちゅうが約９乃至１２ｍｇ／ｍ２の燐酸塩含有量を有す
る場合を除いて、通常のＣｕ−Ｚｎ組成物（ここでは約
８３−８５％銅）の真ちゅうの層によって覆われるとい
う本発明に従ったコードによって得られることは第１図
から明らかである。
本発明に従ったコードは粘着力増進については従来の真
ちゅうコードと似ているということは第２図から明らか
であるが、過加硫耐性（１５５℃での延長された熱経年
変化）についてはこのコードは明らかに優れている。
ちゅうコードと似ているということは第２図から明らか
であるが、過加硫耐性（１５５℃での延長された熱経年
変化）についてはこのコードは明らかに優れている。
従って、本発明の目的はタイヤや、ホース、条帯、ベル
トなどのような硬化ゴム製品の補強に用いる−ためのス
チールエレメント（通常的なワイヤフィラメントおよび
コード）の提供によって為遂げられ、このようなエレメ
ントは重量の少なくとも５５％（更に一般的には６０乃
至７５％銅）の銅含有量を有する燐化真ちゅう合金コー
ティングにより覆われ、前記真ちゅうコーティングは一
般に実質的に等質のＣｕ−Ｚｎ合金ベース組成物および
少なくともコーティング表面の１平方メータ当り４ミリ
グラムの平均燐含有量から成る構造を有しており、Ｐ含
有量は以下に記述されるスタンダードテストによって測
定されるような燐酸塩イオン（ＰＯ３）の重量として表
わされる。
トなどのような硬化ゴム製品の補強に用いる−ためのス
チールエレメント（通常的なワイヤフィラメントおよび
コード）の提供によって為遂げられ、このようなエレメ
ントは重量の少なくとも５５％（更に一般的には６０乃
至７５％銅）の銅含有量を有する燐化真ちゅう合金コー
ティングにより覆われ、前記真ちゅうコーティングは一
般に実質的に等質のＣｕ−Ｚｎ合金ベース組成物および
少なくともコーティング表面の１平方メータ当り４ミリ
グラムの平均燐含有量から成る構造を有しており、Ｐ含
有量は以下に記述されるスタンダードテストによって測
定されるような燐酸塩イオン（ＰＯ３）の重量として表
わされる。
改良された真ちゅうコーティングの燐含有量は好ましく
は５ Ｂ／ ｐｅｒ ｍ ２以上５ｈｇ／ｍ２以下であ
り、そして望ましくは６乃至４０ｍｇ／ｍ２の範囲に含
まれ、さらに好ましくは８乃至３０ｍｇ／ｍ２、最も好
ましくはｍ２当りｌＯ乃至２５ｍｇのＰＯ３の範囲に含
まれる。この燐は必然的にではないが好ましくは真ちゅ
う層中で均等に分布している。平均のＰの量が上述され
た明確な下限より少なくないなら、コーティングの厚さ
の上部でさらに凝集されてもよい。本発明の特に有利な
実施態様に従えば、真ちゅうコーティング中のＰの量は
本質的に燐酸塩イオン（ＰＯ３）の形で与えられ、都合
の良いことに真ちゅう合金ベースの成分金属（すなわち
銅および亜鉛）である必要はない。他の適切な燐酸塩は
例えば無性りん酸塩を含む。加えて、鉄の燐酸塩（スチ
ール基体さもなければ真ちゅう合金に取入れられるもの
から生ずる）および任意の真ちゅう合金エレメントの燐
酸ＦＡ（例えばＭｎまたはＣＯまたはＮｉ）は除外され
ない。さらに、燐が容質として、または非燐酸塩燐化合
物として与えられているＰ合金真ちゅうコーティングが
見られる。このようなＰ含有ゴム粘着具ちゅうコーティ
ングは、スチールフィラメントおよびタイヤコードに適
用されるものだが、もしＰＯ４−イオン量としてあられ
されるそれらの平均Ｐ成分が、真ちゅう表面の１ｍ２当
り４Ｉｍｇより低くないなら、それは本発明の範囲に全
て含まれる。
は５ Ｂ／ ｐｅｒ ｍ ２以上５ｈｇ／ｍ２以下であ
り、そして望ましくは６乃至４０ｍｇ／ｍ２の範囲に含
まれ、さらに好ましくは８乃至３０ｍｇ／ｍ２、最も好
ましくはｍ２当りｌＯ乃至２５ｍｇのＰＯ３の範囲に含
まれる。この燐は必然的にではないが好ましくは真ちゅ
う層中で均等に分布している。平均のＰの量が上述され
た明確な下限より少なくないなら、コーティングの厚さ
の上部でさらに凝集されてもよい。本発明の特に有利な
実施態様に従えば、真ちゅうコーティング中のＰの量は
本質的に燐酸塩イオン（ＰＯ３）の形で与えられ、都合
の良いことに真ちゅう合金ベースの成分金属（すなわち
銅および亜鉛）である必要はない。他の適切な燐酸塩は
例えば無性りん酸塩を含む。加えて、鉄の燐酸塩（スチ
ール基体さもなければ真ちゅう合金に取入れられるもの
から生ずる）および任意の真ちゅう合金エレメントの燐
酸ＦＡ（例えばＭｎまたはＣＯまたはＮｉ）は除外され
ない。さらに、燐が容質として、または非燐酸塩燐化合
物として与えられているＰ合金真ちゅうコーティングが
見られる。このようなＰ含有ゴム粘着具ちゅうコーティ
ングは、スチールフィラメントおよびタイヤコードに適
用されるものだが、もしＰＯ４−イオン量としてあられ
されるそれらの平均Ｐ成分が、真ちゅう表面の１ｍ２当
り４Ｉｍｇより低くないなら、それは本発明の範囲に全
て含まれる。
本発明（特に燐が燐酸塩として与えられ、真ちゅうコー
ティング中で細かく分布される場合）に従うスチールエ
レメント上に特定のＰ含有量ちゅうを付着させることに
よってコード／ゴム複合体中で成し遂げられ得る経年変
化粘着性維持の中の予期できないような重要な改良は、
真ちゅうコーティングとゴムの間の過加流中および／ま
たはポスト硬化反応速度、とりわけ熱および湿気の存在
の中の実質的な減少（ｒｅｄｕｃｔｉｏｎ ）と関係し
ているということが信じられる。タイヤ駆動中で通常に
起こる漸次的な粘着力低下は熱および湿気によって早め
られ、このような過度の範囲のためしばしば時期の早い
コード／タイヤ剥離が更なるタイヤの使用を妨げる。こ
のことは一般に、ゴムと真ちゅうの間のインターフェー
ス層中の（粘着層をもろくシ、さらに剥がれやすくする
）硫化銅相の異常な発達から、またはその他の所望され
ない反応生成物の組成（酸化水素、硫化銅および硫化亜
鉛、腐蝕生成物等）から生じると考えられる。ゴムの応
用が所望されて従来の真ちゅう被覆ワイヤおよびコード
を使用する場合は、今までこれらの現象はあまり理解さ
れずほとんど制御できながった。この故に、このような
タイヤが動作中に苛酷な湿気および熱経年変化にさらさ
れる場合は、タイヤを補強するスチールコードの動作寿
命のがなりのそして予知できない短縮が生じる重大な欠
点があった。粘着特性の改良または腐蝕に対する真ちゅ
う保護のいずれかについての特定の従来技術の提案（恐
らく十分な範囲に対する過加硫／経年変化反応の減速が
できないため満足なレベルまでの経年変化粘着力維持の
増大にあまり成功しないように思われる方法）と異なっ
て、本発明の重要な長所は複雑な真ちゅう／ゴム経年変
化問題の本質の同一性および苛酷な熱および／または湿
気経年変化状況下の粘着力の過度の低下を防止するため
の有効な、実用的な方法を提供する。
ティング中で細かく分布される場合）に従うスチールエ
レメント上に特定のＰ含有量ちゅうを付着させることに
よってコード／ゴム複合体中で成し遂げられ得る経年変
化粘着性維持の中の予期できないような重要な改良は、
真ちゅうコーティングとゴムの間の過加流中および／ま
たはポスト硬化反応速度、とりわけ熱および湿気の存在
の中の実質的な減少（ｒｅｄｕｃｔｉｏｎ ）と関係し
ているということが信じられる。タイヤ駆動中で通常に
起こる漸次的な粘着力低下は熱および湿気によって早め
られ、このような過度の範囲のためしばしば時期の早い
コード／タイヤ剥離が更なるタイヤの使用を妨げる。こ
のことは一般に、ゴムと真ちゅうの間のインターフェー
ス層中の（粘着層をもろくシ、さらに剥がれやすくする
）硫化銅相の異常な発達から、またはその他の所望され
ない反応生成物の組成（酸化水素、硫化銅および硫化亜
鉛、腐蝕生成物等）から生じると考えられる。ゴムの応
用が所望されて従来の真ちゅう被覆ワイヤおよびコード
を使用する場合は、今までこれらの現象はあまり理解さ
れずほとんど制御できながった。この故に、このような
タイヤが動作中に苛酷な湿気および熱経年変化にさらさ
れる場合は、タイヤを補強するスチールコードの動作寿
命のがなりのそして予知できない短縮が生じる重大な欠
点があった。粘着特性の改良または腐蝕に対する真ちゅ
う保護のいずれかについての特定の従来技術の提案（恐
らく十分な範囲に対する過加硫／経年変化反応の減速が
できないため満足なレベルまでの経年変化粘着力維持の
増大にあまり成功しないように思われる方法）と異なっ
て、本発明の重要な長所は複雑な真ちゅう／ゴム経年変
化問題の本質の同一性および苛酷な熱および／または湿
気経年変化状況下の粘着力の過度の低下を防止するため
の有効な、実用的な方法を提供する。
この点で予期できない有望な燐要素の正確なメカニズム
はまだ完全には理解されていない。我々は広く変化する
経年変化状況の中の調整／持続する最適の真ちゅう反応
について、燐、特に燐酸塩の直接の有益な効果が生じる
ことを仮定するが、この前提は本発明を少しも限定する
ものではない。
はまだ完全には理解されていない。我々は広く変化する
経年変化状況の中の調整／持続する最適の真ちゅう反応
について、燐、特に燐酸塩の直接の有益な効果が生じる
ことを仮定するが、この前提は本発明を少しも限定する
ものではない。
真ちゅう燐酸塩化に関するある間接的な要因は（インタ
ーフェース粘着層に隣接する）真ちゅう表面層の銅の有
効性および可動性に関わる。燐酸塩化の結果として、コ
ーティング内部から反応ゾーンへの銅の移動はゴム相−
構造中の過度の真ちゅう硫酸塩および銅浸透が妨げられ
るような方法で影響される。真ちゅう表面特性および組
成（多分燐酸塩の間の相互作用の結果として、真ちゅう
構造と高い表面応力とせん断力がワイヤ線引き中になさ
れる）中の僅かな変化が付加的な好ましい影響を及ぼす
。
ーフェース粘着層に隣接する）真ちゅう表面層の銅の有
効性および可動性に関わる。燐酸塩化の結果として、コ
ーティング内部から反応ゾーンへの銅の移動はゴム相−
構造中の過度の真ちゅう硫酸塩および銅浸透が妨げられ
るような方法で影響される。真ちゅう表面特性および組
成（多分燐酸塩の間の相互作用の結果として、真ちゅう
構造と高い表面応力とせん断力がワイヤ線引き中になさ
れる）中の僅かな変化が付加的な好ましい影響を及ぼす
。
本発明は任意の適切なゴム粘着可能な真ちゅうコーティ
ングによって覆われた非常に様々な補強スチールエレメ
ントに適用できる。しがしながら、本発明に従うスチー
ルエレメントはタイヤの補強に用いるためのワイヤやコ
ードの形であるのは都合が良く、以下の記述の大部分は
、それに限定される必要はないけれども、この目的のた
めの真ちゅう合金被覆われたスチールワイヤおよびスチ
ールコードに向けられている。
ングによって覆われた非常に様々な補強スチールエレメ
ントに適用できる。しがしながら、本発明に従うスチー
ルエレメントはタイヤの補強に用いるためのワイヤやコ
ードの形であるのは都合が良く、以下の記述の大部分は
、それに限定される必要はないけれども、この目的のた
めの真ちゅう合金被覆われたスチールワイヤおよびスチ
ールコードに向けられている。
本発明は排他的ではないが一般的に、硬化ゴム合成物の
強化に用いられるスチールワイヤ材料および真ちゅう（
例えばＣｕ−Ｚｎ）合金表面コーティングの通常使用さ
れる結合に適用できる。このようなワイヤ材料は都合の
良いことに直径２ＩｌｌＩ以下で炭素スチールがら生成
されている（通常のＳＬおよびＭｎ含有量より高いそれ
らの合金形式％式％ などを含む合金形式は除外されないけれども、大抵高カ
ーボンスチールは０．６乃至１．０％のＣを含有する）
。ワイヤ表面は少なくとも５５％銅を含む薄い真ちゅう
合金コーティング（大抵６０乃至７５％のＣｕを含む２
成分のＣｕ−Ｚｎアルファー真ちゅう合金）によって覆
われる。本発明によるＰ含有真ちゅうコーティングは、
たとえばＰ真ちゅう組成に不定の少量での１つ以上の付
加的合金エレメント（Ｃｏ、Ｎｉ、Ｆｅ、Ｍｎ、Ｓｎ、
Ｓｂ。
強化に用いられるスチールワイヤ材料および真ちゅう（
例えばＣｕ−Ｚｎ）合金表面コーティングの通常使用さ
れる結合に適用できる。このようなワイヤ材料は都合の
良いことに直径２ＩｌｌＩ以下で炭素スチールがら生成
されている（通常のＳＬおよびＭｎ含有量より高いそれ
らの合金形式％式％ などを含む合金形式は除外されないけれども、大抵高カ
ーボンスチールは０．６乃至１．０％のＣを含有する）
。ワイヤ表面は少なくとも５５％銅を含む薄い真ちゅう
合金コーティング（大抵６０乃至７５％のＣｕを含む２
成分のＣｕ−Ｚｎアルファー真ちゅう合金）によって覆
われる。本発明によるＰ含有真ちゅうコーティングは、
たとえばＰ真ちゅう組成に不定の少量での１つ以上の付
加的合金エレメント（Ｃｏ、Ｎｉ、Ｆｅ、Ｍｎ、Ｓｎ、
Ｓｂ。
Ｍｏなど）のようなその他のエレメントを点かしてもよ
い。
い。
［実施例］
本発明の特に好ましい実施例は、車のタイヤに使用する
真ちゅう合金被覆ワイヤおよびコードに関する。このよ
うなワイヤ材料は通常は約１．０％までのＣ（さらには
０．７−０．８５％Ｃ）の真ちゅう被覆近共折スチール
から作られ、真ちゅうめっきされ、最終直径が０．５ｍ
ｍ以下、−船釣には０，１０乃至０．４０■になるよう
にウェット線引きされる。
真ちゅう合金被覆ワイヤおよびコードに関する。このよ
うなワイヤ材料は通常は約１．０％までのＣ（さらには
０．７−０．８５％Ｃ）の真ちゅう被覆近共折スチール
から作られ、真ちゅうめっきされ、最終直径が０．５ｍ
ｍ以下、−船釣には０，１０乃至０．４０■になるよう
にウェット線引きされる。
一般にハード線引きバーサチック（ｐｅａｒｌｉｔｉｃ
）ワイヤは約２５００−２８０ＯＮ ／ ｍ＋ａ２、
時として３００ＯＮ／ｎｕｎ２以上に増加した張力を有
する。このワイヤの表面は５８乃至７５％Ｃｕ ％好ま
しくは６０乃至７２％のＣｕを含む薄い真ちゅう合金コ
ーティングによって覆われている。コーティングの厚さ
は一般に０．５０μｍ以下であり、好ましくは０．１０
乃至０．３５μｍである。この真ちゅう合金コーティン
グは合金めっき（例えばＣｕ−Ｚｎのシアン化電解溶液
から）によって、または適切な比の独特なＣｕおよびＺ
ｎ層を形成するため別々の銅と亜鉛電解槽から順次のめ
っき（どんな順序でもよい）されそれに続いて熱拡散処
理が行われて等質の（通常はα真ちゅう）合金層組成が
得られる。
）ワイヤは約２５００−２８０ＯＮ ／ ｍ＋ａ２、
時として３００ＯＮ／ｎｕｎ２以上に増加した張力を有
する。このワイヤの表面は５８乃至７５％Ｃｕ ％好ま
しくは６０乃至７２％のＣｕを含む薄い真ちゅう合金コ
ーティングによって覆われている。コーティングの厚さ
は一般に０．５０μｍ以下であり、好ましくは０．１０
乃至０．３５μｍである。この真ちゅう合金コーティン
グは合金めっき（例えばＣｕ−Ｚｎのシアン化電解溶液
から）によって、または適切な比の独特なＣｕおよびＺ
ｎ層を形成するため別々の銅と亜鉛電解槽から順次のめ
っき（どんな順序でもよい）されそれに続いて熱拡散処
理が行われて等質の（通常はα真ちゅう）合金層組成が
得られる。
原則として、任意の適切な過程（化学的／電気化学的付
着および物理的合金方法さえも含む）も本発明の所望さ
れるＰ含有真ちゅう合成を達成するため用いられ得、そ
してこれはワイヤおよびコード製造過程のいかなる適当
な段階で実行され得る。従って燐による合金トリートメ
ント、特に真ちゅう組成物中の必要とされる燐酸塩量の
提供は種々の方法で実現される。従ってそれはワイヤ表
面上の真ちゅうコーティング（合金めっきまたは連続的
なＣｕおよびＺｎめっき）の付着より先にまたはそれと
同時に、あるいは順次のめっきと熱拡散の間に、または
続く熱拡散との間およびワイヤ線引きの前に、あるいは
またワイヤ線引き過程中に行われる。それはまた完成し
たワイヤフィラメント（ワイヤをよってタイヤコードに
する前後いずれかに）上で成されることもできる。これ
らのＰ含有または燐酸塩化真ちゅう表面コーティングが
ワイヤおよびコードへ実現化される方法および順序は本
発明の特性それ自体にとっては重要ではなく、特性の程
度と製造の容易さに対してのみ重要である。
着および物理的合金方法さえも含む）も本発明の所望さ
れるＰ含有真ちゅう合成を達成するため用いられ得、そ
してこれはワイヤおよびコード製造過程のいかなる適当
な段階で実行され得る。従って燐による合金トリートメ
ント、特に真ちゅう組成物中の必要とされる燐酸塩量の
提供は種々の方法で実現される。従ってそれはワイヤ表
面上の真ちゅうコーティング（合金めっきまたは連続的
なＣｕおよびＺｎめっき）の付着より先にまたはそれと
同時に、あるいは順次のめっきと熱拡散の間に、または
続く熱拡散との間およびワイヤ線引きの前に、あるいは
またワイヤ線引き過程中に行われる。それはまた完成し
たワイヤフィラメント（ワイヤをよってタイヤコードに
する前後いずれかに）上で成されることもできる。これ
らのＰ含有または燐酸塩化真ちゅう表面コーティングが
ワイヤおよびコードへ実現化される方法および順序は本
発明の特性それ自体にとっては重要ではなく、特性の程
度と製造の容易さに対してのみ重要である。
本発明の実施の特に望ましい特徴に従って、所望される
燐酸塩化真ちゅう組成物によって覆われた真ちゅう被覆
スチールワイヤおよびスチールコードの製造方法が提供
され、その方法は真ちゅうワイヤ表面上の必要とされる
量の燐酸塩を付着するように適切な燐酸塩化溶液中の前
もって真ちゆう被覆スチールワイヤの浸漬から成り、引
き続き起こるワイヤの線引きによって燐酸塩は極度の熱
プラスチツク表面の応力、機械的混合および移動または
拡散を高める変形の組合わさった影響によって均等に真
ちゅう層に分布される。
燐酸塩化真ちゅう組成物によって覆われた真ちゅう被覆
スチールワイヤおよびスチールコードの製造方法が提供
され、その方法は真ちゅうワイヤ表面上の必要とされる
量の燐酸塩を付着するように適切な燐酸塩化溶液中の前
もって真ちゆう被覆スチールワイヤの浸漬から成り、引
き続き起こるワイヤの線引きによって燐酸塩は極度の熱
プラスチツク表面の応力、機械的混合および移動または
拡散を高める変形の組合わさった影響によって均等に真
ちゅう層に分布される。
前述のスチールワイヤの最・も好ましい実施例では、ま
ず真ちゅう被覆（合金めっきまたは、さらに望ましくは
順次の０１１＋Ｚｎによるめっきおよび熱拡散のいずれ
か）されて、次に、線引きに先だって真ちゅうの表面上
に必要とされる燐酸塩量を固定し最後に必要とされる最
終フィラメント直径と同じまで線引きすることによって
大きな変形を受けるように所望された組成の燐酸塩化Ｈ
３ＰＯ４溶液中で処理される。
ず真ちゅう被覆（合金めっきまたは、さらに望ましくは
順次の０１１＋Ｚｎによるめっきおよび熱拡散のいずれ
か）されて、次に、線引きに先だって真ちゅうの表面上
に必要とされる燐酸塩量を固定し最後に必要とされる最
終フィラメント直径と同じまで線引きすることによって
大きな変形を受けるように所望された組成の燐酸塩化Ｈ
３ＰＯ４溶液中で処理される。
燐酸溶液はまた亜鉛燐酸塩を含み、ある適切な燐酸／亜
鉛燐酸塩溶液は市販名Ｂ ｏｎｄｅｒｉｔｅ９（Ｂ ａ
ｒｋｅｒ ＣｈｅＩＩｉｃａｌｓ、 Ｕ Ｓ Ａ供給）
として入手できるものである。この真ちゅうワイヤは所
望された溶液の電解槽を通ることにより都合良く燐酸塩
化され、浸漬と線引きの間で例えば熱い乾燥した空気ま
たはその他部台の良い方法でワイヤを乾燥することが望
ましい。
鉛燐酸塩溶液は市販名Ｂ ｏｎｄｅｒｉｔｅ９（Ｂ ａ
ｒｋｅｒ ＣｈｅＩＩｉｃａｌｓ、 Ｕ Ｓ Ａ供給）
として入手できるものである。この真ちゅうワイヤは所
望された溶液の電解槽を通ることにより都合良く燐酸塩
化され、浸漬と線引きの間で例えば熱い乾燥した空気ま
たはその他部台の良い方法でワイヤを乾燥することが望
ましい。
熱拡散真ちゅうコーティングの場合、Ｃｕ−Ｚｎ付着物
の燐酸塩化処理はまた、燐酸塩化処理ちゅう合金を形成
するよう連続的な熱拡散による熱拡散（すなわちＣｕ＋
Ｚｎめっきの上部Ｚｎ層上）前に実行され得る。しかし
ながらこの過程によって前もって熱拡散されたＣｕ−Ｚ
ｎ被覆ワイヤは、９Ｂ％以上までの大きな線引きによる
直径減少による最終直径への前記ワイヤのウェット線引
きに続く燐酸塩化処理を受けることは最も望ましい。
の燐酸塩化処理はまた、燐酸塩化処理ちゅう合金を形成
するよう連続的な熱拡散による熱拡散（すなわちＣｕ＋
Ｚｎめっきの上部Ｚｎ層上）前に実行され得る。しかし
ながらこの過程によって前もって熱拡散されたＣｕ−Ｚ
ｎ被覆ワイヤは、９Ｂ％以上までの大きな線引きによる
直径減少による最終直径への前記ワイヤのウェット線引
きに続く燐酸塩化処理を受けることは最も望ましい。
本発明の方法のもう１つの可能な実施例によれば、Ｐ合
金真ちゅうコーティングを有する改良ワイヤは、多数の
ダイによるワイヤ直径減少動作の間、十分な程度までに
真ちゅう層を燐酸塩化するのに有効な組成の湿った潤滑
性溶液中に真ちゅう被覆ワイヤを浸して線引きすること
によって得られる。この過程は真ちゅう表面の燐酸塩化
をもたらし、そしてまた真ちゅうコーティングの上部層
に大部分の燐酸塩を残しておくと同時に、高いグイ圧力
下の大きな表面変形作用によって真ちゅう層中へ一部の
燐酸塩のより深い浸透をもたらす。
金真ちゅうコーティングを有する改良ワイヤは、多数の
ダイによるワイヤ直径減少動作の間、十分な程度までに
真ちゅう層を燐酸塩化するのに有効な組成の湿った潤滑
性溶液中に真ちゅう被覆ワイヤを浸して線引きすること
によって得られる。この過程は真ちゅう表面の燐酸塩化
をもたらし、そしてまた真ちゅうコーティングの上部層
に大部分の燐酸塩を残しておくと同時に、高いグイ圧力
下の大きな表面変形作用によって真ちゅう層中へ一部の
燐酸塩のより深い浸透をもたらす。
本発明に従った真ちゅうコーティング合成物で覆われた
スチールフィラメントの製造のための上述の明らかにさ
れた好ましい過程の王な利点は動作の簡単さと好ましい
製造の経済性である。
スチールフィラメントの製造のための上述の明らかにさ
れた好ましい過程の王な利点は動作の簡単さと好ましい
製造の経済性である。
本発明の広い適用可能性と本発明に従った新しい真ちゅ
うコーティングをされたワイヤとコードの優れた粘着特
性の証明のため、そしてゴムと同等に高い湿気／熱経年
変化の状況で使用される現行の真ちゅうワイヤおよびコ
ード以上の粘着維持の著しい利得を正しく評価するため
、我々は様々な真ちゅう合金コーティング、異なるワイ
ヤ処理方法およびいくつかのタイヤゴム合成物を含む多
数のコード／ゴムの組合せによる広範囲にわたるテスト
プログラムを実行した。これらの研究の中で、我々は０
．２０乃至０．３０ｍｍ （０，７０乃至０．８５％Ｃ
スチールから作られた）のフィラメント直径に線引きさ
れた真ちゅう被覆スチールワイヤを使用した。
うコーティングをされたワイヤとコードの優れた粘着特
性の証明のため、そしてゴムと同等に高い湿気／熱経年
変化の状況で使用される現行の真ちゅうワイヤおよびコ
ード以上の粘着維持の著しい利得を正しく評価するため
、我々は様々な真ちゅう合金コーティング、異なるワイ
ヤ処理方法およびいくつかのタイヤゴム合成物を含む多
数のコード／ゴムの組合せによる広範囲にわたるテスト
プログラムを実行した。これらの研究の中で、我々は０
．２０乃至０．３０ｍｍ （０，７０乃至０．８５％Ｃ
スチールから作られた）のフィラメント直径に線引きさ
れた真ちゅう被覆スチールワイヤを使用した。
１Ｘ５．ＩＸ４，２＋２．３＋９．２＋７そして１２Ｘ
１（コンパクトコード）構造のコードは、大抵の場合６
０乃至約７２％の範囲の銅含有量を有し更に非常に小さ
いレベル（零乃至３ｍ１ｇ／ｍ２以下）から３０ｍｇ／
ｍ２以上まで増加されたレベルへ変えられた予め設定さ
れた量の燐酸塩を含有しているＣｕ−Ｚｎｎ全余熱拡散
コーティングより覆われた前記フィラメント（通常の強
度および３００ＯＮ／ｍ１２以上まで増加した強度を持
つ）からより合わされた。
１（コンパクトコード）構造のコードは、大抵の場合６
０乃至約７２％の範囲の銅含有量を有し更に非常に小さ
いレベル（零乃至３ｍ１ｇ／ｍ２以下）から３０ｍｇ／
ｍ２以上まで増加されたレベルへ変えられた予め設定さ
れた量の燐酸塩を含有しているＣｕ−Ｚｎｎ全余熱拡散
コーティングより覆われた前記フィラメント（通常の強
度および３００ＯＮ／ｍ１２以上まで増加した強度を持
つ）からより合わされた。
実際の粘着テストは真ちゅう被覆ワイヤまたはコードの
いずれかが埋め込まれた硬化ゴムサンプルについて実行
された。静止粘着力は、そのとき、標準のインストロン
（１ｎ５ｔｒｏｎ）テスト装置の使用によってゴムブロ
ックを（１乃至２．５ｃｍｇの長さでワイヤ／コードが
標準の深さで埋め込まれる）抜けて出てくるテストワイ
ヤおよびコードを引くのに必要な力（単位ニュートン）
の測定によって良く知られている標準的方法で決定され
る。
いずれかが埋め込まれた硬化ゴムサンプルについて実行
された。静止粘着力は、そのとき、標準のインストロン
（１ｎ５ｔｒｏｎ）テスト装置の使用によってゴムブロ
ックを（１乃至２．５ｃｍｇの長さでワイヤ／コードが
標準の深さで埋め込まれる）抜けて出てくるテストワイ
ヤおよびコードを引くのに必要な力（単位ニュートン）
の測定によって良く知られている標準的方法で決定され
る。
湿気／熱経年変化のため、ワイヤまたはコードを埋め込
まれた硬化ゴムサンプルは、１２０℃の温度の湿潤な蒸
気を含む密室中に置かれた。このサンプルはその中で１
２乃至２４時間経た。この期間の後、このサンプルはス
チーム経年変化室から移された。経年変化していないサ
ンプルおよび蒸気経年変化サンプルの粘着試験は上述の
引抜きテストの使用によって室温で行われた。
まれた硬化ゴムサンプルは、１２０℃の温度の湿潤な蒸
気を含む密室中に置かれた。このサンプルはその中で１
２乃至２４時間経た。この期間の後、このサンプルはス
チーム経年変化室から移された。経年変化していないサ
ンプルおよび蒸気経年変化サンプルの粘着試験は上述の
引抜きテストの使用によって室温で行われた。
処理されたワイヤとコードおよび処理されないワイヤと
コードが接着されるためのゴムは、カーボンブラック、
硫黄、酸化亜鉛、促進剤、アンチオキシダント、ステア
リン酸等と適切に混ぜ合わされた天然ゴムおよび／また
はポリイソプレンに基づいた標準タイヤゴムであること
が好ましい。
コードが接着されるためのゴムは、カーボンブラック、
硫黄、酸化亜鉛、促進剤、アンチオキシダント、ステア
リン酸等と適切に混ぜ合わされた天然ゴムおよび／また
はポリイソプレンに基づいた標準タイヤゴムであること
が好ましい。
多くの場合、専売のおよび／または商業的に入手可能な
タイヤゴム合成物を用いた。しかしながら、その他の弾
性のある重合体（ブタデイエン−スチレン共重合体、ポ
リブタデイエン等のような）の混合体もまた用いられる
ことができ、そしてタイヤ以外の製品のため、ニトリル
ゴム、ポリクロロプレンおよび同様の混合物が用いられ
る。
タイヤゴム合成物を用いた。しかしながら、その他の弾
性のある重合体（ブタデイエン−スチレン共重合体、ポ
リブタデイエン等のような）の混合体もまた用いられる
ことができ、そしてタイヤ以外の製品のため、ニトリル
ゴム、ポリクロロプレンおよび同様の混合物が用いられ
る。
本発明に従った改良真ちゅう被覆ワイヤおよびコードの
蒸気経年変化に従う優れた粘着維持特性とそれらの生産
は本発明の目的と技術的利点を説明する以下に与えられ
た例で証明される。
蒸気経年変化に従う優れた粘着維持特性とそれらの生産
は本発明の目的と技術的利点を説明する以下に与えられ
た例で証明される。
例１
この例は本発明に従った特定のＰ含有量ちゅうコーティ
ングを有するスチールフィラメントの生産のための燐酸
塩化−線引き方法の能力を示す。
ングを有するスチールフィラメントの生産のための燐酸
塩化−線引き方法の能力を示す。
スチールワイヤは直径１．２４ｍ５＋ （０，７２％Ｃ
スチール）の真ちゅう被覆の半製品材料から直径０．２
７ｎｍｇにウェット線引きすることによって生産され、
ワイヤの最終張力は約２７００−２８５ＯＮ ／ ｌｌ
１ｉ２に達する。
スチール）の真ちゅう被覆の半製品材料から直径０．２
７ｎｍｇにウェット線引きすることによって生産され、
ワイヤの最終張力は約２７００−２８５ＯＮ ／ ｌｌ
１ｉ２に達する。
ワイヤ表面上の熱拡散真ちゅう層は６３乃至７１％Ｃｕ
を含むＣｕ−Ｚｎ合金組成を有し、ワイヤｋｇ当りのコ
ーティング重量的３．５−４．５ ｇの真ちゅうを有す
る。真ちゅうと合金の複合体の燐の存在に対するフィラ
メント粘着反応の研究のため、目下使用されている湿式
潤滑性溶液は非常に低い程度（基準潤滑剤）から中程度
へそして高い程度まで変化する所望された程度の燐酸塩
化力の供給という目的に適合する。この目的のため、潤
滑剤中の燐酸塩濃度は正常レベル（０，５ｇ／ １以下
の低い燐酸塩量）から１．２−２ｇ／ｌの中間レベルへ
と段階的に上昇し、そして更に２乃至３ｇ／ｌの高レベ
ル範囲へ増加した。さらに効果的な燐酸塩化のため、溶
ける燐酸塩の濃度は少なくとも０．５ｇ／ｌの値に設定
され、中程度の燐酸塩化のため約０．６乃至１ｇ／ｌの
範囲に調整され、ｐＨ（Ｈ３ＰＯ４の適切な付加）の制
御および動作中化学薬品の消失を補うため潤滑性溶液の
中？：′（潤滑する）脂肪酸化合物の制御と結付いて高
められた燐酸塩化のため各々約１乃至１．８ｇ／ １に
される。
を含むＣｕ−Ｚｎ合金組成を有し、ワイヤｋｇ当りのコ
ーティング重量的３．５−４．５ ｇの真ちゅうを有す
る。真ちゅうと合金の複合体の燐の存在に対するフィラ
メント粘着反応の研究のため、目下使用されている湿式
潤滑性溶液は非常に低い程度（基準潤滑剤）から中程度
へそして高い程度まで変化する所望された程度の燐酸塩
化力の供給という目的に適合する。この目的のため、潤
滑剤中の燐酸塩濃度は正常レベル（０，５ｇ／ １以下
の低い燐酸塩量）から１．２−２ｇ／ｌの中間レベルへ
と段階的に上昇し、そして更に２乃至３ｇ／ｌの高レベ
ル範囲へ増加した。さらに効果的な燐酸塩化のため、溶
ける燐酸塩の濃度は少なくとも０．５ｇ／ｌの値に設定
され、中程度の燐酸塩化のため約０．６乃至１ｇ／ｌの
範囲に調整され、ｐＨ（Ｈ３ＰＯ４の適切な付加）の制
御および動作中化学薬品の消失を補うため潤滑性溶液の
中？：′（潤滑する）脂肪酸化合物の制御と結付いて高
められた燐酸塩化のため各々約１乃至１．８ｇ／ １に
される。
変化する燐酸塩化−潤滑剤状態で得られた真ちゅう被覆
フィラメントにより得られた結果は末尾の第１表の通り
である。
フィラメントにより得られた結果は末尾の第１表の通り
である。
（第１表注釈）
（＊）ウェット線引きワイヤの真ちゅう表面コーティン
グ中の最も高いＰ濃度（レベル■）は、予備浸漬電解槽
と線引き機との間に乾燥段階を備えた線引き機の入口に
置かれた燐酸予備浸漬電解槽をワイヤが通り抜けること
によって得られた。
グ中の最も高いＰ濃度（レベル■）は、予備浸漬電解槽
と線引き機との間に乾燥段階を備えた線引き機の入口に
置かれた燐酸予備浸漬電解槽をワイヤが通り抜けること
によって得られた。
ドローイング潤滑剤中の燐酸塩化の方法の適用により得
られる真ちゅうコーティング中の最高ＰＯａｉａ度は約
８乃至１１０ｌｌ１／ｍ２である。
られる真ちゅうコーティング中の最高ＰＯａｉａ度は約
８乃至１１０ｌｌ１／ｍ２である。
（＊＊）コーティングの燐特性は赤外線（ＩＲ）反射技
術によって、そしてＤＣＰ （Ｄｉｒｅｃｔ Ｃｕｒｒ
ｅｎｔ Ｐ １ａｓｌＩａによるＡ ｔｏＩＩｌｉｃ
Ｅ １ｉｓｓｉｏｎ Ｓ ｐｅｃｔｒｏｓｃｏｐｙ
）方法を使用する真ちゅう層の微細な化学的分析によっ
て成し遂げられる。ＩＲ技術は主に上部真ちゅう表面の
Ｐ含有量についＣの情報を与える（測定されたＩＲ−ス
ペクトラムのＰＯ４の波長でのＩＲ−反射ピーク）。燐
酸塩量は吸収単位（Ａ、Ｕ、 ）としてまたは関連する
反射強度［ΔＲ＝ （Ｉｏ −Ｉ）／Ｉｏコとして表わ
される。
術によって、そしてＤＣＰ （Ｄｉｒｅｃｔ Ｃｕｒｒ
ｅｎｔ Ｐ １ａｓｌＩａによるＡ ｔｏＩＩｌｉｃ
Ｅ １ｉｓｓｉｏｎ Ｓ ｐｅｃｔｒｏｓｃｏｐｙ
）方法を使用する真ちゅう層の微細な化学的分析によっ
て成し遂げられる。ＩＲ技術は主に上部真ちゅう表面の
Ｐ含有量についＣの情報を与える（測定されたＩＲ−ス
ペクトラムのＰＯ４の波長でのＩＲ−反射ピーク）。燐
酸塩量は吸収単位（Ａ、Ｕ、 ）としてまたは関連する
反射強度［ΔＲ＝ （Ｉｏ −Ｉ）／Ｉｏコとして表わ
される。
ＤＣＰ化学分析は対照的に、このサンプル処理方法は真
ちゅう層の中の燐酸塩の深い位置の存在を確実にするの
で、真ちゅうコーティングの総燐酸塩量についての情報
を与える。この方法はそれ故分析の標準的方法として適
合され、そしてここでは「標準試験」と呼ばれる。この
正確な手続は以下のように実施される。この場合のＤＣ
Ｐ分析のための標準処理手続は、深さ方向で真ちゅう層
の分析をスピードアップするため超音波電解槽（Ｔ ｅ
ｌｓｏｎｉｃタイプＴＵＣ−１５０、周波数３５ＫＨｚ
）中で周囲温度で６０秒間１．２ＮＨＣ１溶液（ｌｏｌ
）中の小さく切られた５グラムコードやフィラメントや
その他のエレメントの処理を含む。得られた溶質はＰＯ
，量（Ｂ ｅｃｋｉａｎ Ｓ ｐｅｃｔｒａｓｐａｎ
”／［；ＤＣＰスペクトラムの波長：λ−２１３，８１
８ｎ１１）の分析的決定のための公知のＤＣＰ器械に移
される。
ちゅう層の中の燐酸塩の深い位置の存在を確実にするの
で、真ちゅうコーティングの総燐酸塩量についての情報
を与える。この方法はそれ故分析の標準的方法として適
合され、そしてここでは「標準試験」と呼ばれる。この
正確な手続は以下のように実施される。この場合のＤＣ
Ｐ分析のための標準処理手続は、深さ方向で真ちゅう層
の分析をスピードアップするため超音波電解槽（Ｔ ｅ
ｌｓｏｎｉｃタイプＴＵＣ−１５０、周波数３５ＫＨｚ
）中で周囲温度で６０秒間１．２ＮＨＣ１溶液（ｌｏｌ
）中の小さく切られた５グラムコードやフィラメントや
その他のエレメントの処理を含む。得られた溶質はＰＯ
，量（Ｂ ｅｃｋｉａｎ Ｓ ｐｅｃｔｒａｓｐａｎ
”／［；ＤＣＰスペクトラムの波長：λ−２１３，８１
８ｎ１１）の分析的決定のための公知のＤＣＰ器械に移
される。
この測定された量は１平方メータのエレメント（ワイヤ
のｍｇＰＯ４／ｍ２）の真ちゅう表面に関するミリグラ
ムの重さとして表わされた値を与えるため変えられる。
のｍｇＰＯ４／ｍ２）の真ちゅう表面に関するミリグラ
ムの重さとして表わされた値を与えるため変えられる。
このＤＣＰ方法は非常に確かで再現性のあるものであり
、ＰＯ４含有量が非常に低いときでさえ正確なデータを
与えるということは知られていた。
、ＰＯ４含有量が非常に低いときでさえ正確なデータを
与えるということは知られていた。
それ故この方法はここで参照される標準試験法として適
用された助 第１表の燐酸塩化潤滑性状態Ｉ乃至■に関して、これら
の真ちゅう表面コーティングの異なるＰ含有量による線
引きワイヤは比較粘着テストのためのゴムブロックに合
体された。ワイヤ埋め込みの長さは１センチメーターで
、硬化は８５分の加硫時間で１５５℃で成し遂げられた
。この硬化ゴム／コードサンプルは経年変化されていな
いサンプルとの粘着性の比較のため蒸気経年変化（１２
０℃−２４時間）を受けさせられた。静止粘着テストは
Ｉ ｎ５ｔｒｏｎテスト器械によってゴムブロックを通
り抜けるようにフィラメントを引くことにより、そして
単位ニュートンで引く力を測定することにより（以上で
記述されたように）処理された。このテストデータは末
尾の第２表に要約されている。
用された助 第１表の燐酸塩化潤滑性状態Ｉ乃至■に関して、これら
の真ちゅう表面コーティングの異なるＰ含有量による線
引きワイヤは比較粘着テストのためのゴムブロックに合
体された。ワイヤ埋め込みの長さは１センチメーターで
、硬化は８５分の加硫時間で１５５℃で成し遂げられた
。この硬化ゴム／コードサンプルは経年変化されていな
いサンプルとの粘着性の比較のため蒸気経年変化（１２
０℃−２４時間）を受けさせられた。静止粘着テストは
Ｉ ｎ５ｔｒｏｎテスト器械によってゴムブロックを通
り抜けるようにフィラメントを引くことにより、そして
単位ニュートンで引く力を測定することにより（以上で
記述されたように）処理された。このテストデータは末
尾の第２表に要約されている。
第１および第２表に与えられた結果によって証明される
ように、蒸気経年変化後の真ちゅうフィラメントの粘着
力維持は燐酸塩化−線引き状態に従った十分に高い燐酸
塩量（レベル■乃至■）を含む真ちゅうコーティングを
有するスチールワイヤの提供によって著しく改良される
。しかしながら、燐酸塩化−線引き方法には真ちゅうコ
ーティングの最高到達燐酸塩量に関していくつかの限界
があり、製造状態（潤滑性溶液の経年変化）の一定の燐
酸塩化レベルを維持するためかなり注意が必要である。
ように、蒸気経年変化後の真ちゅうフィラメントの粘着
力維持は燐酸塩化−線引き状態に従った十分に高い燐酸
塩量（レベル■乃至■）を含む真ちゅうコーティングを
有するスチールワイヤの提供によって著しく改良される
。しかしながら、燐酸塩化−線引き方法には真ちゅうコ
ーティングの最高到達燐酸塩量に関していくつかの限界
があり、製造状態（潤滑性溶液の経年変化）の一定の燐
酸塩化レベルを維持するためかなり注意が必要である。
このテストの第２の系列では、燐酸塩化での粘着反応は
ワイヤの約３．４ｇ／ Ｋ ｇのコーティング重量を伴
う約６３−６４％Ｃｕを含む真ちゅう表面層を備えた直
径０．２５ｍｍｍワイヤ（張力的２８００−３００ＯＮ
／ａｍ２）からよられた市販用タイヤコード（構造タイ
プ２ ＋ ２ Ｘ ０．２５ａｖ）について評価された
。
ワイヤの約３．４ｇ／ Ｋ ｇのコーティング重量を伴
う約６３−６４％Ｃｕを含む真ちゅう表面層を備えた直
径０．２５ｍｍｍワイヤ（張力的２８００−３００ＯＮ
／ａｍ２）からよられた市販用タイヤコード（構造タイ
プ２ ＋ ２ Ｘ ０．２５ａｖ）について評価された
。
真ちゅうコーティングの燐含有量は高いレベル（ＩＲ分
析による少なくと’ｂ４ｘ１０−３ｐ、、ｖ、）、また
は代わりにウェット線引き潤滑剤の燐酸塩化能力の適用
による正常な低いレベル（０，ｌＸ１Ｏ−３Ａ、Ｕ、）
のいずれかに設定された。
析による少なくと’ｂ４ｘ１０−３ｐ、、ｖ、）、また
は代わりにウェット線引き潤滑剤の燐酸塩化能力の適用
による正常な低いレベル（０，ｌＸ１Ｏ−３Ａ、Ｕ、）
のいずれかに設定された。
硬化または蒸気経年変化後のゴムを引かれたコードサン
プルの粘着結果は末尾の第３表に与えられている。
プルの粘着結果は末尾の第３表に与えられている。
本発明の真ちゅう被覆コードは蒸気経年変化による粘着
力低下があまり敏感でないことがわかる。
力低下があまり敏感でないことがわかる。
２４時間後の粘着力維持は従来のコードより２０−２５
％改善されている。しかしながら、続く例で説明される
ように、この方法の信頼度および経年変化後の粘着力維
持の改善のレベルは根底にある本発明の概念に従って本
発明の実際の能率的な利用によってさらに十分な範囲ま
で増大できる。
％改善されている。しかしながら、続く例で説明される
ように、この方法の信頼度および経年変化後の粘着力維
持の改善のレベルは根底にある本発明の概念に従って本
発明の実際の能率的な利用によってさらに十分な範囲ま
で増大できる。
毀ｌ
約６０％から７０％までの銅含有量を有する０、１２と
０．３０μｍの間の範囲の平均真ちゅうコーティングの
厚さを有する真ちゅうめっきコード（２＋２ＸＯ，２５
ｎｍ）は直径０．２５ｍａ＋ワイヤからよられた。この
ワイヤは、適切なウェット線引きおよびゴム粘着効果の
ため所望されたような等質のα−真ちゅう構造を生成す
るため熱拡散された真ちゅう半製品（０，８８乃至０．
８６％Ｃ；直径１．２０乃至１．４０ｍｍ）から得られ
た。
０．３０μｍの間の範囲の平均真ちゅうコーティングの
厚さを有する真ちゅうめっきコード（２＋２ＸＯ，２５
ｎｍ）は直径０．２５ｍａ＋ワイヤからよられた。この
ワイヤは、適切なウェット線引きおよびゴム粘着効果の
ため所望されたような等質のα−真ちゅう構造を生成す
るため熱拡散された真ちゅう半製品（０，８８乃至０．
８６％Ｃ；直径１．２０乃至１．４０ｍｍ）から得られ
た。
第１の系列（Ｉ）では、前記めっきワイヤは、従来通り
真ちゅうコーティングのどんな特別の前処理も伴わず最
終直径０．２５ｍｍへと加工処理された。
真ちゅうコーティングのどんな特別の前処理も伴わず最
終直径０．２５ｍｍへと加工処理された。
第２の系列（ｎ）では、熱拡散真ちゅう半製品は線引き
前にまず燐酸溶液（０，５乃至１０％Ｈ３ｐｏ４）の中
に浸すことによって制御されたりん酸塩化処理を受け、
それに続いて十分に燐酸塩化された真ちゅうコーティン
グを得るように注意深く加熱／乾燥された。０．２５ａ
ｍへのウェット線引きは従来のワイヤの現行の生産（系
列■参照）に用いられたのと同じ潤滑剤で実行された。
前にまず燐酸溶液（０，５乃至１０％Ｈ３ｐｏ４）の中
に浸すことによって制御されたりん酸塩化処理を受け、
それに続いて十分に燐酸塩化された真ちゅうコーティン
グを得るように注意深く加熱／乾燥された。０．２５ａ
ｍへのウェット線引きは従来のワイヤの現行の生産（系
列■参照）に用いられたのと同じ潤滑剤で実行された。
２つのワイヤ系列からランダムに採られたコードサンプ
ルは蒸気経年変化された粘着力維持に関して評価された
。
ルは蒸気経年変化された粘着力維持に関して評価された
。
コードフィラメントの燐含有量（ＰＯ３として表わされ
る）はＤＣＰ分析（標準試験）によって決定された。
る）はＤＣＰ分析（標準試験）によって決定された。
末尾の第４表は我々が良く知っているタイヤ製造業者に
よって供給された２つの異なる標準タイヤ合成物のコー
ティング特徴および粘着作用の結果を与える。
よって供給された２つの異なる標準タイヤ合成物のコー
ティング特徴および粘着作用の結果を与える。
第４表に表わされた結果で証明されるように、粘着力維
持の実質的な改善は、特定のＰ含有量を伴う真ちゅう組
成物を有するフィラメントから構成されたコードによっ
て再現できる方法で得られることができ、それは本発明
に従って少なくとも真ちゅうワイヤ表面の１ｍ２当り４
ｍｇＰＯ４である。
持の実質的な改善は、特定のＰ含有量を伴う真ちゅう組
成物を有するフィラメントから構成されたコードによっ
て再現できる方法で得られることができ、それは本発明
に従って少なくとも真ちゅうワイヤ表面の１ｍ２当り４
ｍｇＰＯ４である。
最も注目すべきことはまた、蒸気経年変化後のコード粘
着力の現行の生成レベルを上回る予期しないかなりの改
善（７０から９０％まで）の発見である。
着力の現行の生成レベルを上回る予期しないかなりの改
善（７０から９０％まで）の発見である。
フィラメント上では、特定の燐酸塩レベルは好ましくは
少なくとも５ＩＩｇ／ｍ２であり、さらに好ましくは７
から２５ｍｇ／ｍ２以上の範囲である。
少なくとも５ＩＩｇ／ｍ２であり、さらに好ましくは７
から２５ｍｇ／ｍ２以上の範囲である。
最適な実施状態で本発明の教えを適用することによって
、２４時間の蒸気経年変化後２８ＯＮの高く維持された
粘着目標値が異なるゴムの中で成し遂げられ得ることが
わかる。蒸気経年変化目的のため最も適切なゴム合成物
より２０乃至３０％低い初期粘着率を示すゴム群におい
てさえ、我々は粘着力維持について実質的な増大を観察
した。勿論、改善の程度はゴム合成物によって影響され
、更にコーティングの完騰度すなわちワイヤ処理および
線引きの注意の程度に依存する。
、２４時間の蒸気経年変化後２８ＯＮの高く維持された
粘着目標値が異なるゴムの中で成し遂げられ得ることが
わかる。蒸気経年変化目的のため最も適切なゴム合成物
より２０乃至３０％低い初期粘着率を示すゴム群におい
てさえ、我々は粘着力維持について実質的な増大を観察
した。勿論、改善の程度はゴム合成物によって影響され
、更にコーティングの完騰度すなわちワイヤ処理および
線引きの注意の程度に依存する。
蒸気経年変化後の粘着力維持改善についての概略的な描
写は第１図に示され、現行のタイヤコードの現実のレベ
ルとこの発明の従ったコードおよび製造方法に適用する
ことによって達成された結果とを比較する。
写は第１図に示され、現行のタイヤコードの現実のレベ
ルとこの発明の従ったコードおよび製造方法に適用する
ことによって達成された結果とを比較する。
例３
この例では、我々は真ちゅうめっき中に異なる設定の燐
酸塩量を含む０ 、２５ａｖフイラメントおよびコード
（２＋２ ） Ｘ Ｏ，２５ｍ１１の蒸気経年変化後の
粘着反応について研究した。燐酸塩含有量は化学的ＤＣ
Ｐ分析（標準試験）によって決定された。熱拡散された
真ちゅうコーティングの銅含有量は６０．５と６６％の
間であり、コーティング重量はワイヤフィラメントのＫ
ｇ当り約２．８ｇから５ｇまで変化した。
酸塩量を含む０ 、２５ａｖフイラメントおよびコード
（２＋２ ） Ｘ Ｏ，２５ｍ１１の蒸気経年変化後の
粘着反応について研究した。燐酸塩含有量は化学的ＤＣ
Ｐ分析（標準試験）によって決定された。熱拡散された
真ちゅうコーティングの銅含有量は６０．５と６６％の
間であり、コーティング重量はワイヤフィラメントのＫ
ｇ当り約２．８ｇから５ｇまで変化した。
真ちゅう半製品の第１の製造において燐酸塩化は先の迅
速な乾燥を伴った予備浸漬槽（２０乃至５０ｇ／ｌの燐
酸）によって、そして入口部分のワイヤ線引き機の入口
部分と一線で実行された。第２のより制御され調整可能
な過程では、半製品真ちゅうコーティングラインは適切
な燐酸塩化および燐酸塩固定セルにより延長され、それ
らにおいては真ちゅう被覆ワイヤは真ちゅうワイヤ（適
切な乾燥／加熱によりしっかりと真ちゅう層に付着され
た）の燐酸塩含有量を計画的に増加するという目的で適
切な状態（Ｈ３ＰＯ４濃度５がら２５０ｇ／１以上まで
、好ましくは２５がら１２５ｇ／ｌ；亜鉛正燐酸塩濃度
ゼロから溶解限度まで）で処理された。
速な乾燥を伴った予備浸漬槽（２０乃至５０ｇ／ｌの燐
酸）によって、そして入口部分のワイヤ線引き機の入口
部分と一線で実行された。第２のより制御され調整可能
な過程では、半製品真ちゅうコーティングラインは適切
な燐酸塩化および燐酸塩固定セルにより延長され、それ
らにおいては真ちゅう被覆ワイヤは真ちゅうワイヤ（適
切な乾燥／加熱によりしっかりと真ちゅう層に付着され
た）の燐酸塩含有量を計画的に増加するという目的で適
切な状態（Ｈ３ＰＯ４濃度５がら２５０ｇ／１以上まで
、好ましくは２５がら１２５ｇ／ｌ；亜鉛正燐酸塩濃度
ゼロから溶解限度まで）で処理された。
ワイヤおよびコードサンプルの蒸気経年変化粘着力維持
（１２０℃−２４時間）は同じ供給者からの与えられた
ゴム合成物の２つの異なるバッチ中で評価された。この
結果は末尾の第５表に要約されている。
（１２０℃−２４時間）は同じ供給者からの与えられた
ゴム合成物の２つの異なるバッチ中で評価された。この
結果は末尾の第５表に要約されている。
第５表の結果は本発明に従って４ｍｇ／ｍ２のＰＯ４の
特定最小量から成る燐酸塩化された真ちゅうコーティン
グでワイヤおよびコードを覆うことにより得られる蒸気
経年変化後の粘着力維持の重要な改善を証明している。
特定最小量から成る燐酸塩化された真ちゅうコーティン
グでワイヤおよびコードを覆うことにより得られる蒸気
経年変化後の粘着力維持の重要な改善を証明している。
適切なＰＯ４範囲（約２５−３０１ｍｇ／ ｍ ２以上
）を超えると、最大の粘着値より多少低い傾向が見られ
る。しかしながらこの点に関しては、処理上の注意、線
引き状態（潤滑剤のタイプおよび温度；ダイの数および
ダイ系列）、そしてゴム合成物因子もまた実際の粘着反
応に影響する。前記因子は適切なＰＯ４範囲をより小さ
いレベルまたはより大きいレベル、あるいは場合によっ
てそれを広くまたは狭く変化する。
）を超えると、最大の粘着値より多少低い傾向が見られ
る。しかしながらこの点に関しては、処理上の注意、線
引き状態（潤滑剤のタイプおよび温度；ダイの数および
ダイ系列）、そしてゴム合成物因子もまた実際の粘着反
応に影響する。前記因子は適切なＰＯ４範囲をより小さ
いレベルまたはより大きいレベル、あるいは場合によっ
てそれを広くまたは狭く変化する。
適切なＰＯ４範囲と比べるとあまり著しくない変化も見
られないけれども、本発明によって得られる経年変化後
の粘着力維持の改善は４ｏＩｍｇ／ｍ２以上まで高めら
れたＰＯ４レベルでもまだ十分である。しかし、ＰＯ４
量の極端な増加（約４４０−５０ＩＩ／ｍ２またはそれ
以上）は、一般に適切な粘着特性の目的のためには不必
要であり、線引き能力の変化と関連しており線引き損失
その地間種類のものを増加させるワイヤ製造の中のある
問題のため、実際はほとんど所望されない。
られないけれども、本発明によって得られる経年変化後
の粘着力維持の改善は４ｏＩｍｇ／ｍ２以上まで高めら
れたＰＯ４レベルでもまだ十分である。しかし、ＰＯ４
量の極端な増加（約４４０−５０ＩＩ／ｍ２またはそれ
以上）は、一般に適切な粘着特性の目的のためには不必
要であり、線引き能力の変化と関連しており線引き損失
その地間種類のものを増加させるワイヤ製造の中のある
問題のため、実際はほとんど所望されない。
例４
実験は真ちゅうコード（２＋ ２ ） Ｘ Ｏ，２５Ｉ
Ｉ１ｍによる例３と同様に成されたが、コード埋め込み
に使用されたゴム合成物は真ちゅうコーティング中の燐
酸塩の存在に対し異なるゴムのく蒸気）経年変化後の粘
着反応を調べるため変化させた。
Ｉ１ｍによる例３と同様に成されたが、コード埋め込み
に使用されたゴム合成物は真ちゅうコーティング中の燐
酸塩の存在に対し異なるゴムのく蒸気）経年変化後の粘
着反応を調べるため変化させた。
末尾の第６表では、比較は３つの異なる標準の工業用タ
イヤゴム（よく知られた供給会社Ｂ、Ｃ。
イヤゴム（よく知られた供給会社Ｂ、Ｃ。
Ｄにより得られるような）の間で与えられ、それらは従
来のコードまたは真ちゅう表面コーティングの中の平均
１０乃至１５Ｉｍｇ／ｍ２のｐｏ４から成る本発明に従
うのコードにより補強されている。
来のコードまたは真ちゅう表面コーティングの中の平均
１０乃至１５Ｉｍｇ／ｍ２のｐｏ４から成る本発明に従
うのコードにより補強されている。
続く第７表では、このテストはゴムＢおよびＣについて
繰返されるが、約８５Ｃｕ −３５Ｚ ｎの通常の真ち
ゅう組成物の中の変化する燐酸塩量を伴う真ちゅうコー
ドを含んでいる。
繰返されるが、約８５Ｃｕ −３５Ｚ ｎの通常の真ち
ゅう組成物の中の変化する燐酸塩量を伴う真ちゅうコー
ドを含んでいる。
テスト結果（第７表）は本発明の燐酸塩含有真ちゅうコ
ーティングが異なる市販用のゴムの中で蒸気経年変化状
態中の正常コードの粘着力維持をかなり高めるのに非常
に効果的であることを証明している。予期されるように
、得られる改良の程度および適切なＰＯ４範囲はゴム合
成物に依存する。
ーティングが異なる市販用のゴムの中で蒸気経年変化状
態中の正常コードの粘着力維持をかなり高めるのに非常
に効果的であることを証明している。予期されるように
、得られる改良の程度および適切なＰＯ４範囲はゴム合
成物に依存する。
さらに別のテストの系列では、我々は燐酸塩ファクター
と組合せである特別のゴム成分（粘着力増進物として知
られ、しばしば任意的に与えられた標準ゴム混合物に加
えられる）の特殊な粘着効果について研究した。
と組合せである特別のゴム成分（粘着力増進物として知
られ、しばしば任意的に与えられた標準ゴム混合物に加
えられる）の特殊な粘着効果について研究した。
我々は次のような基礎合成物（関連する重量単位として
表わされた主な成分）を有する標準合成物Ｓから開始し
た。
表わされた主な成分）を有する標準合成物Ｓから開始し
た。
天然ゴム １００カーボンブ
ラツク ６０酸化亜鉛
８硫黄
４ステアリン酸
０，５他の添加物 ５ａｎｔｏｆｌｅｘ １３ （Ｍｏｎｓａｎｔｏ ）
： ２Ｄｕｔｒｅｘ ７２９
６ＳａｎｔｏｃｕｒｅＭＯＲ（Ｍｏｎｓ
ａｎｔｏ ） ： ０．８Ｆ １ｅｃｔｏｌ
１合成物Ｓは、以下の
ような変更した合成物を与えるため、公知のＨＲＨまた
はＲＦＳシステムによる一部のカーボンブラックの置換
により調整され、さらに少量の３つの良く知られた粘着
力増進物が加えられた。
ラツク ６０酸化亜鉛
８硫黄
４ステアリン酸
０，５他の添加物 ５ａｎｔｏｆｌｅｘ １３ （Ｍｏｎｓａｎｔｏ ）
： ２Ｄｕｔｒｅｘ ７２９
６ＳａｎｔｏｃｕｒｅＭＯＲ（Ｍｏｎｓ
ａｎｔｏ ） ： ０．８Ｆ １ｅｃｔｏｌ
１合成物Ｓは、以下の
ような変更した合成物を与えるため、公知のＨＲＨまた
はＲＦＳシステムによる一部のカーボンブラックの置換
により調整され、さらに少量の３つの良く知られた粘着
力増進物が加えられた。
（提供会社；
Ｍａｎｏｂｏｎｄ Ｃ−１８： Ｍａｎｅｈａｆｆｉ
Ｌｔｄ、 ＭａｎｃｈｅｓｔｅｒＡ ｄｄｉｖｅｘ
Ｃｏ ２３％： Ｅ ｔｓ、 Ｖａｓｓｅｔ、 Ｅｚ
ａｍｖｉｌｌｅ 。
Ｌｔｄ、 ＭａｎｃｈｅｓｔｅｒＡ ｄｄｉｖｅｘ
Ｃｏ ２３％： Ｅ ｔｓ、 Ｖａｓｓｅｔ、 Ｅｚ
ａｍｖｉｌｌｅ 。
Ｆ ｒａｎｃｅ
Ｃｙｒｅｚ ｒｅｓｌｎ ： Ａ ｎ＋ｅｒｉｃａｎ
Ｃｙａｎａｍｌｄ 、 Ｎ ｅｗＪ ｅｒｓｅｙ 、
Ｕ Ｓ Ａ） 従来の真ちゅうコードおよび１ｍ２当り８乃至２０Ｈの
ＰＯ４から成る真ちゅう表面を有する本発明に従ったコ
ードは、硬化（初期粘着）および蒸気経年変化（１２０
℃−２４時間）後の粘着テストのため前記ゴムに合体さ
れた。
Ｃｙａｎａｍｌｄ 、 Ｎ ｅｗＪ ｅｒｓｅｙ 、
Ｕ Ｓ Ａ） 従来の真ちゅうコードおよび１ｍ２当り８乃至２０Ｈの
ＰＯ４から成る真ちゅう表面を有する本発明に従ったコ
ードは、硬化（初期粘着）および蒸気経年変化（１２０
℃−２４時間）後の粘着テストのため前記ゴムに合体さ
れた。
末尾の第８表に示される粘着率から、本発明に従うコー
ドは計画的に、同様の蒸気経年変化状態下の従来のコー
ドよりも十分に高いコードとゴムとの接着レベルを維持
し、これはテストされたゴムの変化のすべてについてで
ある。
ドは計画的に、同様の蒸気経年変化状態下の従来のコー
ドよりも十分に高いコードとゴムとの接着レベルを維持
し、これはテストされたゴムの変化のすべてについてで
ある。
異なる添加物を比較すると、Ｃｙｒｅｚ粘着力増進物は
蒸気経年変化のためにＨＲＨタイプよりも明らかに効果
的である。しかしながら、このことは、本発明に従う燐
酸塩含有真ちゅうコーティングが適用されたタイヤゴム
合成物にかかわりなく苛酷な熱／湿気経年変化状態でコ
ード／ゴム粘着力の非常に重要な改良点を与えるという
結論を少しも弱めはしない。
蒸気経年変化のためにＨＲＨタイプよりも明らかに効果
的である。しかしながら、このことは、本発明に従う燐
酸塩含有真ちゅうコーティングが適用されたタイヤゴム
合成物にかかわりなく苛酷な熱／湿気経年変化状態でコ
ード／ゴム粘着力の非常に重要な改良点を与えるという
結論を少しも弱めはしない。
例５
例４同様、通常の真ちゅうコーティングを有する各々慣
習的に製造されたフィラメントおよび本発明に従って作
られた（燐酸塩化真ちゅうワイヤから得られた）フィラ
メントから成る同じコード構造（２＋２ ） Ｘ Ｏ，
２５ｍｍｍｍは（過加硫）熱経年変化状態下の粘着特性
を研究するため様々なゴムに組合わされた。熱経年変化
についての粘着反応は、コード／ゴムサンプルが１５５
℃で延長された硬化加硫サイクルを受けることによって
決定され、そのときの粘着力にュートンでのコード引出
し力）を測定した。
習的に製造されたフィラメントおよび本発明に従って作
られた（燐酸塩化真ちゅうワイヤから得られた）フィラ
メントから成る同じコード構造（２＋２ ） Ｘ Ｏ，
２５ｍｍｍｍは（過加硫）熱経年変化状態下の粘着特性
を研究するため様々なゴムに組合わされた。熱経年変化
についての粘着反応は、コード／ゴムサンプルが１５５
℃で延長された硬化加硫サイクルを受けることによって
決定され、そのときの粘着力にュートンでのコード引出
し力）を測定した。
末尾の第９表は例４の市販用ゴムＣで得られた結果を要
約したものである。
約したものである。
同様のテストは通常のコードおよび本発明に従うコード
により補強された例４の変更されたゴムＳ□＋ Ｓ２
＋Ｓ３およびＳ４で行われた。ここでコード／ゴムブロ
ックは１５５℃で２００分間熱経年度化された。この結
果は末尾の第１Ｏ表に述べられている。
により補強された例４の変更されたゴムＳ□＋ Ｓ２
＋Ｓ３およびＳ４で行われた。ここでコード／ゴムブロ
ックは１５５℃で２００分間熱経年度化された。この結
果は末尾の第１Ｏ表に述べられている。
この結果から本発明に従った燐酸塩含有真ちゅうコーテ
ィングにより改良されたコードは一貫して熱経年変化（
過加硫）の結果の粘着力低下に対する抵抗性が通常のコ
ードより優れている。特性の程度はゴムのタイプおよび
ＰＯ４含有含有ゅう合成物の能率的な利用に依存するけ
れども、この改良は様々なゴムに組織的に見られる。
ィングにより改良されたコードは一貫して熱経年変化（
過加硫）の結果の粘着力低下に対する抵抗性が通常のコ
ードより優れている。特性の程度はゴムのタイプおよび
ＰＯ４含有含有ゅう合成物の能率的な利用に依存するけ
れども、この改良は様々なゴムに組織的に見られる。
いくつかの典型的な結果は以上に記述された第２図に説
明されている。
明されている。
例６
本発明の他の重要な利点を評価するため（そしてまた湿
気／熱経年変化部分の湿気および熱要因間の区別をする
ため）、我々は加硫した湿気経年変化状態中で付加的な
テストを行なった。この目的のため、硬化コード／ゴム
ブロックは同じ従来のコードと例５の本発明に従ったコ
ードから作られ、８日間、温度８Ｇ−８５℃、９５％の
相対湿度の室の中にさらされた。
気／熱経年変化部分の湿気および熱要因間の区別をする
ため）、我々は加硫した湿気経年変化状態中で付加的な
テストを行なった。この目的のため、硬化コード／ゴム
ブロックは同じ従来のコードと例５の本発明に従ったコ
ードから作られ、８日間、温度８Ｇ−８５℃、９５％の
相対湿度の室の中にさらされた。
末尾の第１１表はゴムＳ１乃至Ｓ４に埋め込まれた両方
のコードのタイプについて初期および加硫後の湿気粘着
力の比較を与える。
のコードのタイプについて初期および加硫後の湿気粘着
力の比較を与える。
表の結果は明らかに、湿気経年変化による粘着力損失を
減少させる本発明に従ったコードの著しい能力を証明す
る。この場合、我々は各々湿った蒸気と乾燥した窒素の
雰囲気からなる密室中に１２０℃で２４時間置かれたコ
ード／ゴムサンプルの粘着反応を比較した。
減少させる本発明に従ったコードの著しい能力を証明す
る。この場合、我々は各々湿った蒸気と乾燥した窒素の
雰囲気からなる密室中に１２０℃で２４時間置かれたコ
ード／ゴムサンプルの粘着反応を比較した。
その結果はゴム合成物Ｓに組合わされた従来のコードと
本発明に従うコードについて第１２表に要約されている
。
本発明に従うコードについて第１２表に要約されている
。
熱および湿気の影響に関する変化を含む異なる経年変化
状態中の粘着力維持を改善するため本発明の顕著な能力
を証明するような本発明に従うコードが使用された場合
は、粘着力損失の熱経年変化部分および湿気経年変化部
分は共に著しく小さいことが判る。
状態中の粘着力維持を改善するため本発明の顕著な能力
を証明するような本発明に従うコードが使用された場合
は、粘着力損失の熱経年変化部分および湿気経年変化部
分は共に著しく小さいことが判る。
要するに、上記の諸表で示された例および結果かられか
るように、本発明に従って処理され、ゴムに接着するた
めの特定の燐酸塩含有真ちゅう表面コーティングを設け
られたたスチールフィラメントおよびコードは作動中の
ゴムとの粘着耐久性を確保する。特に、広く変化する熱
および／または湿気経年変化状態中の粘着力維持は異な
るタイヤゴム合成物において著しく改善されている。
るように、本発明に従って処理され、ゴムに接着するた
めの特定の燐酸塩含有真ちゅう表面コーティングを設け
られたたスチールフィラメントおよびコードは作動中の
ゴムとの粘着耐久性を確保する。特に、広く変化する熱
および／または湿気経年変化状態中の粘着力維持は異な
るタイヤゴム合成物において著しく改善されている。
本発明および根底にある発明の概念は、一般に知られた
適度な接着力を伴うゴムの補強のため用いられるスチー
ルエレメントと真ちゅう表面コーティングの結合に限定
されないことを理解する必要がある。補強材料の選択に
関して、非鉄金属および合金を含むいかなる合金スチー
ルも、任意適当な形態（フィラメント、コード、平坦な
ワイヤおよびその他の形成されたエレメントとそれらか
らの構成物のような）もゴムと結合されれば、それらエ
レメントが燐酸塩含有真ちゅう層で覆われるなら粘着特
性の改善が与えられる。
適度な接着力を伴うゴムの補強のため用いられるスチー
ルエレメントと真ちゅう表面コーティングの結合に限定
されないことを理解する必要がある。補強材料の選択に
関して、非鉄金属および合金を含むいかなる合金スチー
ルも、任意適当な形態（フィラメント、コード、平坦な
ワイヤおよびその他の形成されたエレメントとそれらか
らの構成物のような）もゴムと結合されれば、それらエ
レメントが燐酸塩含有真ちゅう層で覆われるなら粘着特
性の改善が与えられる。
スチール（コード）硬化接着特性に対するゴムの改良の
ための例示された燐酸塩化方法および（Ｚ ｎ、 Ｃ
ｕ）燐酸塩含有真ちゅう表面コーティングの好ましい実
施例に加えて、本発明は修正された燐酸塩化方法および
その低燐組成物（照性燐酸塩、燐化物）そして恐らく所
望されたＰ含有真ちゅうコーティングを実現するための
その他のＰ合金方法へと拡張される。修正された燐酸塩
化方法は例えば真ちゅう表面上に金属性フィルム（Ｚｎ
、Ｆｅ、Ｍｎまたはそれらの結合から選択されたもの）
を付着させることおよび化学的に燐酸塩化電解槽中のそ
れを処理することにより燐酸塩へ前記表面フィルムを変
えることを含む。
ための例示された燐酸塩化方法および（Ｚ ｎ、 Ｃ
ｕ）燐酸塩含有真ちゅう表面コーティングの好ましい実
施例に加えて、本発明は修正された燐酸塩化方法および
その低燐組成物（照性燐酸塩、燐化物）そして恐らく所
望されたＰ含有真ちゅうコーティングを実現するための
その他のＰ合金方法へと拡張される。修正された燐酸塩
化方法は例えば真ちゅう表面上に金属性フィルム（Ｚｎ
、Ｆｅ、Ｍｎまたはそれらの結合から選択されたもの）
を付着させることおよび化学的に燐酸塩化電解槽中のそ
れを処理することにより燐酸塩へ前記表面フィルムを変
えることを含む。
最終フィラメントに線引きする前に真ちゅう化されたワ
イヤ上に所望される燐酸塩化フィルムを形成するため、
金属性亜鉛イオンを含む燐酸溶液、または燐酸塩フィル
ムの金属組成物を修正する任意的なマンガンまたは鉄ま
たは鉄およびカルシウムイオン中の化学変化処理が所望
によって成される。ニッケルおよび／またはコバルト燐
酸塩も所望ならば同様に真ちゅうコーティングに組合わ
される。また電気化学的および電解付着の使用も妨げら
れない。
イヤ上に所望される燐酸塩化フィルムを形成するため、
金属性亜鉛イオンを含む燐酸溶液、または燐酸塩フィル
ムの金属組成物を修正する任意的なマンガンまたは鉄ま
たは鉄およびカルシウムイオン中の化学変化処理が所望
によって成される。ニッケルおよび／またはコバルト燐
酸塩も所望ならば同様に真ちゅうコーティングに組合わ
される。また電気化学的および電解付着の使用も妨げら
れない。
第１図および第２図は本発明エレメントと従来のエレメ
ントの粘着特性を比較した特性図である。 出願人代理人 弁理士 鈴江武彦 ＦＩＧ、１ １５３５９０１８ＬＪ 凹
ントの粘着特性を比較した特性図である。 出願人代理人 弁理士 鈴江武彦 ＦＩＧ、１ １５３５９０１８ＬＪ 凹
Claims (20)
- （１）５５％以上の銅含有量を有する真ちゅう合金コー
ティングを有するゴム粘着スチール補強エレメントにお
いて、 真ちゅう合金がコーティング表面の１平方メータ当り４
ミリグラム以上の量の燐を含有し、前記燐含有量は標準
試験によって測定された燐酸塩イオンの重量含有量とし
て表わされ、熱および／または湿気経年変化において硬
化ゴム製造物に対して高められた粘着力を与えることを
特徴とするゴム粘着スチール補強エレメント。 - （２）燐が燐酸塩イオンの形で真ちゅう合金コーティン
グ中に与えられることを特徴とする特許請求の範囲第１
項記載のスチールエレメント。 - （３）真ちゅう合金コーティングが５８乃至７５％の銅
含有量を有する特許請求の範囲第１項記載のスチールエ
レメント。 - （４）真ちゅう合金コーティングが本質的なアルファ真
ちゅう合金構造を伴う６０乃至７２％銅を含む実質的に
等質のＣｕ−Ｚｎ組成を有し、真ちゅう合金コーティン
グが燐酸塩イオンの重量含有量として表わされた５乃至
５０ｍｇ／ｍ＾２の量の燐を含むことを特徴とする特許
請求の範囲第３項記載のスチールエレメント。 - （５）真ちゅう合金コーティングが燐酸塩イオンの重量
含有量として表わされた１ｍ＾２当り６乃至４０ｍｇの
ＰＯ＿４量の燐を含むことを特徴とする特許請求の範囲
第１項記載のスチールエレメント。 - （６）真ちゅう合金コーティングが燐酸塩イオンの重量
含有量として表わされた８乃至３０ｍｇ／ｍ＾２の量の
燐を含むことを特徴とする特許請求の範囲第５項記載の
スチールエレメント。 - （７）真ちゅう合金コーティングが燐酸塩イオンの重量
含有量として表わされた１０乃至２５ｍｇ／ｍ＾２の量
の燐を含むことを特徴とする特許請求の範囲第６項記載
のスチールエレメント。 - （８）真ちゅう合金コーティングが真ちゅう合金の実質
的に等質のコーティングを形成するためスチールエレメ
ント上の銅と亜鉛の順次のめっきに続いて熱拡散された
ものであることを特徴とする特許請求の範囲第１項記載
のスチールエレメント。 - （９）真ちゅう合金コーティングは合金めっきによって
施されるものであることを特徴とする特許請求の範囲第
１項記載のスチールエレメント。 - （１０）スチールワイヤの形の特許請求の範囲第１項記
載のスチールエレメント。 - （１１）直径が０．５ｍｍ以下のスチールワイヤの形態
を有し、張力が少なくとも２５００Ｎ／ｍｍ＾２で、真
ちゅう合金コーティングが０．１０乃至０．４０マイク
ロメーターの厚さを有する特許請求の範囲第１０項記載
のスチールエレメント。 - （１２）スチールワイヤの表面に対して５５％以上の銅
含有量を有する真ちゅう合金コーティングを施したスチ
ールワイヤの形態のスチール補強エレメントの製造方法
において、 標準試験により測定された燐酸塩の重量含有量として表
わされる燐がコーティング表面の１平方メータ当り４ミ
リグラム以上の量で真ちゅう合金コーティング中に含有
されることを特徴とするスチール補強エレメントの製造
方法。 - （１３）燐酸塩化合物を真ちゅう合金コーティングの表
面と接触させることにより、および燐が真ちゅう合金コ
ーティング中に分布されるようにワイヤを線引きするこ
とにより真ちゅう合金コーティングに含有される特許請
求の範囲第１２項記載の方法。 - （１４）燐酸塩組成物は５乃至２５０ｇ／ｌの濃度でＨ
＿３ＰＯ＿４を含み、任意的に溶解度の限界までの濃度
で亜鉛燐酸塩を含むことを特徴とする特許請求の範囲第
１３項記載の方法。 - （１５）ワイヤが燐酸塩組成物との接触と線引きの段階
の間で乾燥される特許請求の範囲第１３項または第１４
項記載の方法。 - （１６）５５％以上の銅含有量を有する真ちゅう合金コ
ーティングを有するゴム粘着スチール補強エレメントで
あって、真ちゅう合金がコーティング表面の１平方メー
タ当り４ミリグラム以上の量の燐を含有し、前記燐含有
量は標準試験によって測定された燐酸塩イオンの重量含
有量として表わされ、熱および／または湿気経年変化に
おいて硬化ゴム製造物に対して高められた粘着力を与え
るゴム粘着スチール補強エレメントが、直径が０．５ｍ
ｍ以下のスチールワイヤの形態を有し、張力が少なくと
も２５００Ｎ／ｍｍ＾２で、真ちゅう合金コーティング
が０．１０乃至０．４０マイクロメーターの厚さを有す
るスチールエレメントより成るタイヤの補強エレメント
として使用されるスチールコード。 - （１７）スチールワイヤが０．１乃至０．４ｍｍの範囲
の直径と少なくとも２７００Ｎ／ｍｍ＾２の張力を有す
る特許請求の範囲第１？項記載のスチールコード。 - （１８）補強材として特許請求の範囲第１項記載のスチ
ールエレメントを含む硬化されたゴム製品。 - （１９）補強材として特許請求の範囲第１６項または第
１７項記載のスチールコードを含むゴムタイヤ。 - （２０）硬化ゴムとスチール補強エレメントの間の接着
に影響するスチール補強エレメントとの接触中に非硬化
ゴムが硬化されるようなスチール補強エレメントを含む
硬化ゴム製品の製造方法において、 使用されたスチール補強エレメントが特許請求の範囲第
１項乃至第１１項と第１８項および第１９項に記載され
ている、または特許請求の範囲第１２項乃至第１７項記
載の方法によって製造されることを特徴とする硬化ゴム
製品の製造方法。
Applications Claiming Priority (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| GB8615746 | 1986-06-27 | ||
| GB868615746A GB8615746D0 (en) | 1986-06-27 | 1986-06-27 | Brass-coated steel elements |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6333135A true JPS6333135A (ja) | 1988-02-12 |
| JPH078917B2 JPH078917B2 (ja) | 1995-02-01 |
Family
ID=10600206
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP62159521A Expired - Fee Related JPH078917B2 (ja) | 1986-06-27 | 1987-06-26 | 改良されたゴム粘着特性を持つ真ちゅう被覆スチ−ルエレメント |
Country Status (13)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US4883722A (ja) |
| EP (1) | EP0257667B1 (ja) |
| JP (1) | JPH078917B2 (ja) |
| KR (1) | KR960000857B1 (ja) |
| AT (1) | ATE68531T1 (ja) |
| AU (1) | AU600283B2 (ja) |
| BR (1) | BR8703254A (ja) |
| CA (1) | CA1333141C (ja) |
| DE (1) | DE3773801D1 (ja) |
| ES (1) | ES2027278T3 (ja) |
| GB (1) | GB8615746D0 (ja) |
| IN (1) | IN168533B (ja) |
| TR (1) | TR25014A (ja) |
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| JP2015510554A (ja) * | 2012-02-06 | 2015-04-09 | ナムローゼ・フェンノートシャップ・ベーカート・ソシエテ・アノニムＮ Ｖ Ｂｅｋａｅｒｔ Ｓｏｃｉｅｔｅ Ａｎｏｎｙｍｅ | 蒸気経年変化および硬化後湿潤接着のための三元または四元合金被覆物、三元または四元黄銅合金被覆物を備えた細長い鋼製エレメント、ならびに対応する方法 |
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