JPS6331241B2 - - Google Patents
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- JPS6331241B2 JPS6331241B2 JP57165819A JP16581982A JPS6331241B2 JP S6331241 B2 JPS6331241 B2 JP S6331241B2 JP 57165819 A JP57165819 A JP 57165819A JP 16581982 A JP16581982 A JP 16581982A JP S6331241 B2 JPS6331241 B2 JP S6331241B2
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Classifications
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02A—TECHNOLOGIES FOR ADAPTATION TO CLIMATE CHANGE
- Y02A20/00—Water conservation; Efficient water supply; Efficient water use
- Y02A20/20—Controlling water pollution; Waste water treatment
- Y02A20/208—Off-grid powered water treatment
- Y02A20/212—Solar-powered wastewater sewage treatment, e.g. spray evaporation
Landscapes
- Heat Treatment Of Water, Waste Water Or Sewage (AREA)
- Vaporization, Distillation, Condensation, Sublimation, And Cold Traps (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は特定の多段濃縮装置に用いる被濃縮液
供給量制御システムに関する。
供給量制御システムに関する。
本発明に用いる特定の多段濃縮装置は、低濃度
の溶液をとくに沸騰せしめたり減圧にして蒸発せ
しめたりすることなく、最小の熱量で最大の濃縮
効率をうることができるものであり、本出願人が
先に開発したものである（特願昭56−69649号）。
の溶液をとくに沸騰せしめたり減圧にして蒸発せ
しめたりすることなく、最小の熱量で最大の濃縮
効率をうることができるものであり、本出願人が
先に開発したものである（特願昭56−69649号）。
その多段濃縮装置は第１図に示すように、３枚
以上の熱伝導性の良好な加熱凝縮板E1〜Eo+1を断
熱ケース１内に間隔を設けて配置し、各板の下面
に吸液層S1〜Soを設けて複数の濃縮段を形成して
なるものである。
以上の熱伝導性の良好な加熱凝縮板E1〜Eo+1を断
熱ケース１内に間隔を設けて配置し、各板の下面
に吸液層S1〜Soを設けて複数の濃縮段を形成して
なるものである。
熱源HSが太陽熱のように上方から加えられる
ばあい、吸液層S1〜Soは濃縮部となり、板E2〜
Eo+1の上面が凝縮面となる。被濃縮液は供給パイ
プP1〜Poから吸液層S1〜Soに供給され、濃縮液
排出パイプCP1〜CPoから濃縮液が、また凝縮液
排出パイプWP1〜WPoから凝縮液が排出される。
ばあい、吸液層S1〜Soは濃縮部となり、板E2〜
Eo+1の上面が凝縮面となる。被濃縮液は供給パイ
プP1〜Poから吸液層S1〜Soに供給され、濃縮液
排出パイプCP1〜CPoから濃縮液が、また凝縮液
排出パイプWP1〜WPoから凝縮液が排出される。
熱源が地熱や他の廃熱などのような下方から加
えられるものであるばあいは、濃縮部と凝縮部と
が逆の位置となる。
えられるものであるばあいは、濃縮部と凝縮部と
が逆の位置となる。
以下、本発明に用いる多段濃縮装置の作用を熱
源HSとして太陽熱を用い、被濃縮液として海水
を用いた太陽熱を利用した海水の濃縮化を代表例
にあげて説明する。
源HSとして太陽熱を用い、被濃縮液として海水
を用いた太陽熱を利用した海水の濃縮化を代表例
にあげて説明する。
前記の構成を有する多段濃縮装置は、太陽熱に
より板E1を加熱し、各段における海水の蒸発→
凝縮の繰返しによつて潜熱の形で熱をつぎの段へ
順次移動せしめるものである。このばあい板E1
〜Eo+1の一方の面が蒸発面となり他方の面が凝縮
面となる。しかし排出される蒸留水および濃縮海
水により熱が系外に排出されるなどの熱損失によ
つて上段から下段へと温度勾配が生じており、そ
のため連続的な蒸発→凝縮が繰り返されるもので
ある。そこで今ｉ段目の吸海水層Siの蒸発温度を
Tiとすると、クラジウス・クラパイロンの式から
ｉ段目で生成する蒸留水の生成量Wiは次式で近
似的に表わされる。
より板E1を加熱し、各段における海水の蒸発→
凝縮の繰返しによつて潜熱の形で熱をつぎの段へ
順次移動せしめるものである。このばあい板E1
〜Eo+1の一方の面が蒸発面となり他方の面が凝縮
面となる。しかし排出される蒸留水および濃縮海
水により熱が系外に排出されるなどの熱損失によ
つて上段から下段へと温度勾配が生じており、そ
のため連続的な蒸発→凝縮が繰り返されるもので
ある。そこで今ｉ段目の吸海水層Siの蒸発温度を
Tiとすると、クラジウス・クラパイロンの式から
ｉ段目で生成する蒸留水の生成量Wiは次式で近
似的に表わされる。
（式中、ＡおよびＢは定数である。）
式（）から明らかなようにTiが大きくなれば
Wiは大となり、したがつて定常的に連続運転す
るためにはWiに見合う海水を補充しなければな
らない。本発明者らの実験および研究の結果、そ
の海水の補充量Fiは、次式： Fi＝aWi （） で近似的に表わされ、定数ａは約1.3〜3.0が適当
であることが見出された。
Wiは大となり、したがつて定常的に連続運転す
るためにはWiに見合う海水を補充しなければな
らない。本発明者らの実験および研究の結果、そ
の海水の補充量Fiは、次式： Fi＝aWi （） で近似的に表わされ、定数ａは約1.3〜3.0が適当
であることが見出された。
それを超えて多量に海水を補給すると海水の加
熱に多くの熱量が消費されしかも蒸発残量が多い
ため、系外に多量の熱が排出されるので熱効率が
わるくなる。また少なすぎても濃縮されすぎてス
ケールや固形塩分の析出などの問題が生ずる。
熱に多くの熱量が消費されしかも蒸発残量が多い
ため、系外に多量の熱が排出されるので熱効率が
わるくなる。また少なすぎても濃縮されすぎてス
ケールや固形塩分の析出などの問題が生ずる。
さらに前記のごとく各段の温度はそれぞれ異な
り、熱源に近い方から順次低くなる温度勾配を有
しているため、各段に供給する海水の最適量も変
化する。すなわち飽和蒸気圧曲線に対応して蒸発
においても凝縮においても高温ほどその量は大き
い。したがつて上段は下段よりも多く海水を供給
する必要がある。ところで、段間隔などの条件を
同じにするときは、隣接する段間の生成蒸留水量
の減衰率Gi（＝Wi／Wi-1）は１未満の値でマクロ的に みればほぼ一定の値Ｇをとる。
り、熱源に近い方から順次低くなる温度勾配を有
しているため、各段に供給する海水の最適量も変
化する。すなわち飽和蒸気圧曲線に対応して蒸発
においても凝縮においても高温ほどその量は大き
い。したがつて上段は下段よりも多く海水を供給
する必要がある。ところで、段間隔などの条件を
同じにするときは、隣接する段間の生成蒸留水量
の減衰率Gi（＝Wi／Wi-1）は１未満の値でマクロ的に みればほぼ一定の値Ｇをとる。
したがつてｉ段目の海水の供給量Fiは次式によ
つて表わされる。
つて表わされる。
Fi＝aGWi-1 （）
以上のごとく、本発明者らは種々研究を重ねた
結果、各段の供給量は各段またはいずれかの段よ
り取り出される凝縮液の量を測定することにより
決定できる。さらに本発明に用いる濃縮システム
では、被濃縮液から蒸発する溶媒（水）は濃縮段
から逃げ出さずほとんどすべてが凝縮液となるた
め凝縮液の量と濃縮液の濃度とは１対１に対応し
ており、したがつて濃縮液の濃度を測定すること
によつても各段へ供給すべき最適被濃縮液の量を
決定しうる。
結果、各段の供給量は各段またはいずれかの段よ
り取り出される凝縮液の量を測定することにより
決定できる。さらに本発明に用いる濃縮システム
では、被濃縮液から蒸発する溶媒（水）は濃縮段
から逃げ出さずほとんどすべてが凝縮液となるた
め凝縮液の量と濃縮液の濃度とは１対１に対応し
ており、したがつて濃縮液の濃度を測定すること
によつても各段へ供給すべき最適被濃縮液の量を
決定しうる。
すなわち被濃縮液の濃度をKp％（重量％、以
下同様）とし、濃縮後の濃度をKi％とすると Kp＝St／Wn＋St×100〔％〕 Ki＝St／（Wn＋St）−Wi×100〔％〕 （式中、Wnは溶媒の重量、Stは溶質の重量、Wi
は凝縮した溶媒の重量を示す）で示される。
下同様）とし、濃縮後の濃度をKi％とすると Kp＝St／Wn＋St×100〔％〕 Ki＝St／（Wn＋St）−Wi×100〔％〕 （式中、Wnは溶媒の重量、Stは溶質の重量、Wi
は凝縮した溶媒の重量を示す）で示される。
（Wn＋St）を単位重量１Kgとすれば
Wi＝１−Kp／Ki
となる。
ｉ段目の被濃縮液供給量Fiは
Fi＝aWi （）
＝aGWi-l （）
で示され、任意のｎ段目の凝縮液の量Woを測定
すれば、ｉ段目の被濃縮液供給量Fiは下記の如く
（ａ）式で表わされる。
すれば、ｉ段目の被濃縮液供給量Fiは下記の如く
（ａ）式で表わされる。
Fi＝aGi-nWo （ａ）
（式中、ａは1.3〜3.0の間の定数であり、Ｇは装
置および運転条件によつて影響される減衰率で、
0.85〜0.95の範囲にある定数である。） Kpは供給する被濃縮液の濃度で海水ならば約
3.5％である。それを加熱して濃縮後の濃度Kiを
検知すれば、式（）および（）はそれぞれ式
（）および（）で示され、 Fi＝ａ（１−Kp／Ki） （） Fi＝aG（１−Kp／Ki-l） （） 式（ａ）はｎ段目の濃縮後の濃度をKoとす
れば Fi＝aGi-n（１−Kp／Ko） （ａ） で示される。
置および運転条件によつて影響される減衰率で、
0.85〜0.95の範囲にある定数である。） Kpは供給する被濃縮液の濃度で海水ならば約
3.5％である。それを加熱して濃縮後の濃度Kiを
検知すれば、式（）および（）はそれぞれ式
（）および（）で示され、 Fi＝ａ（１−Kp／Ki） （） Fi＝aG（１−Kp／Ki-l） （） 式（ａ）はｎ段目の濃縮後の濃度をKoとす
れば Fi＝aGi-n（１−Kp／Ko） （ａ） で示される。
適正供給量Fiは任意のｎ段目の濃度Koがわか
れば（ａ）式により求めることができる。
れば（ａ）式により求めることができる。
以上のごとき事実に基づき、本発明者らは鋭意
研究した結果、本発明を完成した。
研究した結果、本発明を完成した。
すなわち本発明は、３枚以上の熱伝導性の良好
な加熱濃縮板を断熱ケース内に間隔を設けて配置
し、各板の少なくとも下面に吸液層を設けて複数
の濃縮段を形成し、被濃縮液を各加熱凝縮板の熱
源に対して背面側に通して加熱蒸発せしめ、対面
する加熱凝縮板の凝縮面で蒸気を凝縮する多段濃
縮装置において、該多段濃縮装置の１点から取り
出される濃縮液の濃度Ciまたは凝縮液の量Wiを
測定し、該濃度または凝縮液の量に関する情報に
基づいて各段への被濃縮液の供給量を予じめ決定
された比率で最適量に維持することを特徴とする
多段濃縮装置の被濃縮液供給量制御システムに関
する。濃度または量の測定はいずれか１つの濃縮
段の濃縮液の濃度または凝縮液の量について行な
う。
な加熱濃縮板を断熱ケース内に間隔を設けて配置
し、各板の少なくとも下面に吸液層を設けて複数
の濃縮段を形成し、被濃縮液を各加熱凝縮板の熱
源に対して背面側に通して加熱蒸発せしめ、対面
する加熱凝縮板の凝縮面で蒸気を凝縮する多段濃
縮装置において、該多段濃縮装置の１点から取り
出される濃縮液の濃度Ciまたは凝縮液の量Wiを
測定し、該濃度または凝縮液の量に関する情報に
基づいて各段への被濃縮液の供給量を予じめ決定
された比率で最適量に維持することを特徴とする
多段濃縮装置の被濃縮液供給量制御システムに関
する。濃度または量の測定はいずれか１つの濃縮
段の濃縮液の濃度または凝縮液の量について行な
う。
そこでいずれか１つの濃縮段からの濃縮液の濃
度を測定して制御を行なうばあいについて説明す
る。なお、以下被濃縮液として海水を用い、熱源
として太陽熱を用いるばあいを代表例としてあげ
て説明する。
度を測定して制御を行なうばあいについて説明す
る。なお、以下被濃縮液として海水を用い、熱源
として太陽熱を用いるばあいを代表例としてあげ
て説明する。
第２図に本発明の制御システムを用いるスケー
ルアツプされた濃縮システムの系統図を、第３図
に本発明に用いる多段濃縮装置と最終分配器の一
実施例を示す。
ルアツプされた濃縮システムの系統図を、第３図
に本発明に用いる多段濃縮装置と最終分配器の一
実施例を示す。
第２図に示す濃縮システムは５段濃縮装置２を
６台組合せたものであり、海水はタンク３からメ
インポンプ４で第１分配器５に送られ、２等分さ
れて第２分配器６に送られ、この第２分配器でさ
らに３等分されて最終分配器７に送られる。最終
分配器７からは濃縮装置２の各段に５本のパイプ
が連結されている。
６台組合せたものであり、海水はタンク３からメ
インポンプ４で第１分配器５に送られ、２等分さ
れて第２分配器６に送られ、この第２分配器でさ
らに３等分されて最終分配器７に送られる。最終
分配器７からは濃縮装置２の各段に５本のパイプ
が連結されている。
最終分配器７からの各段への供給量の比率は、
前記式（）を参考にして実験の繰返しによつて
あらかじめ決められている。このような供給量の
比率が固定されている最終分配器７の一実施例を
第３図に基づいて説明する。
前記式（）を参考にして実験の繰返しによつて
あらかじめ決められている。このような供給量の
比率が固定されている最終分配器７の一実施例を
第３図に基づいて説明する。
最終分配器７はタンク８と５本のキヤピラリー
管９ａ〜９ｅからなり、各キヤピラリー管９ａ〜
９ｅのヘツド１０は大気と連通している。キヤピ
ラリー管９ａ〜９ｅはそれぞれ口径または管長の
異なるものであり、それらによつて５本のキヤピ
ラリー管を通過する海水の量をあらかじめ決めら
れた比率にすることができる。
管９ａ〜９ｅからなり、各キヤピラリー管９ａ〜
９ｅのヘツド１０は大気と連通している。キヤピ
ラリー管９ａ〜９ｅはそれぞれ口径または管長の
異なるものであり、それらによつて５本のキヤピ
ラリー管を通過する海水の量をあらかじめ決めら
れた比率にすることができる。
また各キヤピラリー管を通過する海水の量の増
減はタンク８中の海水の水位でコントロールする
ことができる。
減はタンク８中の海水の水位でコントロールする
ことができる。
すなわち、濃縮装置２の各段への海水の最適量
のコントロールは、タンク８への海水の供給量に
よつてコントロールすることができるのである。
のコントロールは、タンク８への海水の供給量に
よつてコントロールすることができるのである。
したがつて、最終分配器７への海水の供給量を
たとえばメインポンプ４、第１分配器５または第
２分配器６でコントロールすればよい。またはそ
れらを連結するパイプにバルブ（図示されていな
い）を設けてコントロールしてもよい。
たとえばメインポンプ４、第１分配器５または第
２分配器６でコントロールすればよい。またはそ
れらを連結するパイプにバルブ（図示されていな
い）を設けてコントロールしてもよい。
本実施例では、そのコントロールを濃縮装置か
ら取り出される濃縮液の濃度Kiを測定することに
よつて行なつている。
ら取り出される濃縮液の濃度Kiを測定することに
よつて行なつている。
第３図に最上段の濃縮液の濃度Kiを測定できる
ように濃度センサ１１を配置したばあいの実施例
を示す。
ように濃度センサ１１を配置したばあいの実施例
を示す。
濃度センサ１１で測定された濃度情報はコント
ロールボツクス１２に送られ、コントロールボツ
クス１２からの信号により第２分配器６中のバル
ブ（図示されていない）の開度をコントロール
し、最終分配器７への海水の供給量を調節してタ
ンク８の水位をコントロールする。その結果、濃
度装置の全段に供給される海水の量が最適量に調
節される。
ロールボツクス１２に送られ、コントロールボツ
クス１２からの信号により第２分配器６中のバル
ブ（図示されていない）の開度をコントロール
し、最終分配器７への海水の供給量を調節してタ
ンク８の水位をコントロールする。その結果、濃
度装置の全段に供給される海水の量が最適量に調
節される。
このように最上段の濃縮液の濃度Klを測定する
ばあい、コントロールボツクス１２での処理は、
第１段用のキヤピラリー管９ａの流量が前記式
（）と（）を満足するように第２分配器から
の供給量の制御を行なうだけでよい。というの
は、残りのキヤピラリー管９ｂ〜９ｅはそれぞれ
前記式（）および（ａ）を満足するようにあ
らかじめ供給比率が固定されているからである。
ばあい、コントロールボツクス１２での処理は、
第１段用のキヤピラリー管９ａの流量が前記式
（）と（）を満足するように第２分配器から
の供給量の制御を行なうだけでよい。というの
は、残りのキヤピラリー管９ｂ〜９ｅはそれぞれ
前記式（）および（ａ）を満足するようにあ
らかじめ供給比率が固定されているからである。
また濃縮装置の中間の段に濃度センサを配置し
ても同様に全段の供給量をコントロールすること
ができる。
ても同様に全段の供給量をコントロールすること
ができる。
さらにまた、濃度センサ１１からの信号をメイ
ンポンプ４に送り、メインポンプ４の出力を制御
してもよく、メインポンプ４にダイヤフラムポン
プを使用してダイヤフラムのストロークを制御し
てもよい。
ンポンプ４に送り、メインポンプ４の出力を制御
してもよく、メインポンプ４にダイヤフラムポン
プを使用してダイヤフラムのストロークを制御し
てもよい。
なお、第３図に示す濃縮装置について前記式３
で用いた減衰率Ｇは、本発明者らが繰返し実験し
た結果、ほぼ0.85〜0.95の範囲の値であつた。
で用いた減衰率Ｇは、本発明者らが繰返し実験し
た結果、ほぼ0.85〜0.95の範囲の値であつた。
いずれか１つの濃縮段からの濃縮液の濃度を測
定するとともに、または測定するかわりに、凝縮
液排出パイプWPiから排出される濃縮液の量Wi
を流量計（図に示されていない）により測定し
て、被濃縮液の供給量を濃縮液の濃度Kiを測定す
るばあいと同様にコントロールすることもでき
る。
定するとともに、または測定するかわりに、凝縮
液排出パイプWPiから排出される濃縮液の量Wi
を流量計（図に示されていない）により測定し
て、被濃縮液の供給量を濃縮液の濃度Kiを測定す
るばあいと同様にコントロールすることもでき
る。
コントロールボツクス１２における処理を通常
の電気回路で行なつてもよいが、段数が増加する
など濃縮システムが複雑になるときには、マイク
ロプロセツサにより行なうこともできる。
の電気回路で行なつてもよいが、段数が増加する
など濃縮システムが複雑になるときには、マイク
ロプロセツサにより行なうこともできる。
各段の濃縮液の濃度を測定するとともに、また
は測定するかわりに、凝縮液の量Wiを測定して
被濃縮液の供給量をコントロールすることもまた
前記と同様できる。
は測定するかわりに、凝縮液の量Wiを測定して
被濃縮液の供給量をコントロールすることもまた
前記と同様できる。
なお、本発明に用いる多段濃縮装置は海水の濃
縮化だけでなく、種々の溶液の濃縮、蒸留に用い
ることもできる。しかしながら、他の溶液を用い
るばあいにはその溶液ごとに実験により前記定数
ａや減衰率Gi、その他の条件をあらかじめ決定す
る必要がある。また溶液の濃縮だけでなく、蒸留
水の製造にも応用できる。
縮化だけでなく、種々の溶液の濃縮、蒸留に用い
ることもできる。しかしながら、他の溶液を用い
るばあいにはその溶液ごとに実験により前記定数
ａや減衰率Gi、その他の条件をあらかじめ決定す
る必要がある。また溶液の濃縮だけでなく、蒸留
水の製造にも応用できる。
本発明に用いる濃度センサとしては、たとえば
屈折率計、導電率計、電磁濃度計など流量計とし
ては、たとえばフローメーター、ローターメータ
ー、転倒桝など通常使用されるものが使用され
る。
屈折率計、導電率計、電磁濃度計など流量計とし
ては、たとえばフローメーター、ローターメータ
ー、転倒桝など通常使用されるものが使用され
る。
本発明に用いる濃縮装置がラフな濃縮に使用さ
れるばあい、たとえば海水を濃縮して、臭素やヨ
ウ素を回収したりまたウラニウムなどの吸着など
に用いるばあいでは、さほど正確さを要求されな
いから各濃縮段の濃縮液を１つにしたものの濃度
または各段の凝縮液を１つにしたものの量を測定
して制御することができる。
れるばあい、たとえば海水を濃縮して、臭素やヨ
ウ素を回収したりまたウラニウムなどの吸着など
に用いるばあいでは、さほど正確さを要求されな
いから各濃縮段の濃縮液を１つにしたものの濃度
または各段の凝縮液を１つにしたものの量を測定
して制御することができる。
第１図は本発明の制御システムによつて制御す
る多段濃縮装置の一実施例の概略断面図、第２図
は本発明の制御システムの一実施例を用いる濃縮
システムの系統図、第３図は多段濃縮装置の別の
実施例と最終分配器とを組合せた状態の斜視図で
ある。 （図面の主要符号）、２：多段濃縮装置、３：
海水タンク、４：メインポンプ、５：第１分配
器、６：第２分配器、７：最終分配器、８：タン
ク、９ａ，９ｂ，９ｃ，９ｄ，９ｅ：キヤピラリ
ー管、１１：濃度センサ、１２：コントロールボ
ツクス、E1，E2，E3，Eo：加熱凝縮板、HS：熱
源、P1，P2，P3，Po：被濃縮液供給パイプ、S1，
S2，S3，So：吸液層、WP1，WP2，WPo：凝縮
液排出パイプ。
る多段濃縮装置の一実施例の概略断面図、第２図
は本発明の制御システムの一実施例を用いる濃縮
システムの系統図、第３図は多段濃縮装置の別の
実施例と最終分配器とを組合せた状態の斜視図で
ある。 （図面の主要符号）、２：多段濃縮装置、３：
海水タンク、４：メインポンプ、５：第１分配
器、６：第２分配器、７：最終分配器、８：タン
ク、９ａ，９ｂ，９ｃ，９ｄ，９ｅ：キヤピラリ
ー管、１１：濃度センサ、１２：コントロールボ
ツクス、E1，E2，E3，Eo：加熱凝縮板、HS：熱
源、P1，P2，P3，Po：被濃縮液供給パイプ、S1，
S2，S3，So：吸液層、WP1，WP2，WPo：凝縮
液排出パイプ。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １ ３枚以上の熱伝導性の良好な加熱凝縮板を断
熱ケース内に間隔を設けて配置し、各板の少なく
とも下面に吸液層を設けて複数の濃縮段を形成
し、被濃縮液を各加熱凝縮板の熱源に対して背面
側に通して加熱蒸発せしめ、対面する加熱凝縮板
の凝縮面で蒸気を濃縮する多段濃縮装置におい
て、該多段濃縮装置の１点から取り出される濃縮
液の濃度または凝縮液の量を測定し、該濃度また
は凝縮液の量に関する情報に基づいて各段への被
濃縮液の供給量を予じめ決定された比率で最適量
に維持することを特徴とする多段濃縮装置の被濃
縮液供給量制御システム。 ２ 前記被濃縮液の供給量が前記凝縮液の量の
1.3〜3.0倍である特許請求の範囲第１項記載の制
御システム。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP57165819A JPS5955301A (ja) | 1982-09-21 | 1982-09-21 | 多段濃縮装置の被濃縮液供給量制御システム |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP57165819A JPS5955301A (ja) | 1982-09-21 | 1982-09-21 | 多段濃縮装置の被濃縮液供給量制御システム |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5955301A JPS5955301A (ja) | 1984-03-30 |
| JPS6331241B2 true JPS6331241B2 (ja) | 1988-06-23 |
Family
ID=15819594
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP57165819A Granted JPS5955301A (ja) | 1982-09-21 | 1982-09-21 | 多段濃縮装置の被濃縮液供給量制御システム |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS5955301A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2007049736A1 (ja) * | 2005-10-28 | 2007-05-03 | Kyowa Hakko Kogyo Co., Ltd. | 濃縮晶析装置および方法 |
Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS57127401A (en) * | 1981-01-28 | 1982-08-07 | Hitachi Ltd | Method for controlling concentrating vessel |
-
1982
- 1982-09-21 JP JP57165819A patent/JPS5955301A/ja active Granted
Patent Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS57127401A (en) * | 1981-01-28 | 1982-08-07 | Hitachi Ltd | Method for controlling concentrating vessel |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2007049736A1 (ja) * | 2005-10-28 | 2007-05-03 | Kyowa Hakko Kogyo Co., Ltd. | 濃縮晶析装置および方法 |
| JP5319923B2 (ja) * | 2005-10-28 | 2013-10-16 | 協和発酵バイオ株式会社 | 濃縮晶析装置および方法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS5955301A (ja) | 1984-03-30 |
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