JPS5955301A - 多段濃縮装置の被濃縮液供給量制御システム - Google Patents
多段濃縮装置の被濃縮液供給量制御システムInfo
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- JPS5955301A JPS5955301A JP57165819A JP16581982A JPS5955301A JP S5955301 A JPS5955301 A JP S5955301A JP 57165819 A JP57165819 A JP 57165819A JP 16581982 A JP16581982 A JP 16581982A JP S5955301 A JPS5955301 A JP S5955301A
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- Y02A—TECHNOLOGIES FOR ADAPTATION TO CLIMATE CHANGE
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- Y02A20/20—Controlling water pollution; Waste water treatment
- Y02A20/208—Off-grid powered water treatment
- Y02A20/212—Solar-powered wastewater sewage treatment, e.g. spray evaporation
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- Heat Treatment Of Water, Waste Water Or Sewage (AREA)
- Vaporization, Distillation, Condensation, Sublimation, And Cold Traps (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は特定の多段濃縮装置に用いる被濃縮液供給量制
御システムに関する。
御システムに関する。
本発明に用いる特定の多段濃縮装置は、低濃度の溶液を
とくに沸騰せしめたり減圧にして蒸発せしめたりするこ
となく、最小の熱量で最大の濃縮効率をうろことができ
るものであり、本出願人が先に開発したものである（特
願昭５６−６９６４９号）。
とくに沸騰せしめたり減圧にして蒸発せしめたりするこ
となく、最小の熱量で最大の濃縮効率をうろことができ
るものであり、本出願人が先に開発したものである（特
願昭５６−６９６４９号）。
その多段濃縮装置は第１図に示すように、６枚以上の熱
伝導性の良好な加熱凝縮板（Ｅｌ）〜（Ｅ□＋１）を断
熱ケース（１）内に間隔を設けて配置し、各板の下面に
吸液層（Ｓ］）〜（Ｓρを設けて複数の濃縮段を形成し
てなるものである。
伝導性の良好な加熱凝縮板（Ｅｌ）〜（Ｅ□＋１）を断
熱ケース（１）内に間隔を設けて配置し、各板の下面に
吸液層（Ｓ］）〜（Ｓρを設けて複数の濃縮段を形成し
てなるものである。
熱源（Ｈ８）が太陽熱のように上方から加えられるばあ
い、吸液層（Ｓｌ）〜（Ｓｒｌ）は濃縮部となり、板（
Ｅ２）〜（Ｅユ＋１）の上面が凝縮面となる。被濃輪液
は供給パイプ（ＰＬ）〜（Ｐｎ）から吸液層（Ｓｌ）〜
（Ｓｎ）に供給され、濃縮液排出パイプ（ＯＰＩ ）〜
（ｏｐ□）から濃縮液が、また凝縮液排出パイプ（ＷＰ
Ｉ）〜（ｗｐｎ）から凝縮液が排出される。
い、吸液層（Ｓｌ）〜（Ｓｒｌ）は濃縮部となり、板（
Ｅ２）〜（Ｅユ＋１）の上面が凝縮面となる。被濃輪液
は供給パイプ（ＰＬ）〜（Ｐｎ）から吸液層（Ｓｌ）〜
（Ｓｎ）に供給され、濃縮液排出パイプ（ＯＰＩ ）〜
（ｏｐ□）から濃縮液が、また凝縮液排出パイプ（ＷＰ
Ｉ）〜（ｗｐｎ）から凝縮液が排出される。
熱源が地熱や他の廃熱などのような下方から加えられる
ものであるばあいは、濃縮部と凝縮部とが逆の位置とな
る。
ものであるばあいは、濃縮部と凝縮部とが逆の位置とな
る。
以下、本発明に用いる多段濃縮装置の作用を熱源（Ｈ３
）として太陽熱を用い、被濃縮液として海水を用いた太
陽熱を利用した海水の溶縮化を代表例にあげて説明する
。
）として太陽熱を用い、被濃縮液として海水を用いた太
陽熱を利用した海水の溶縮化を代表例にあげて説明する
。
前記の構成を有する多段濃縮装置は、太陽熱により板（
Ｅｌ）を加熱し、各段における海水の蒸発→凝縮の繰返
しによって潜熱の形で熱をつぎの段へ順次移動せし僧る
ものである。このばあイ板（Ｅｌ）〜（Ｅｎ＋１）の一
方の面が蒸発面となり他方の面が凝縮面となる。しかし
排出される蒸ｆ、′７水および濃縮海水により熱が系外
に排出されるなどの熱損失によって上段から下段へと温
度勾配が生じており、そのため連続的な蒸発→凝縮が繰
り返されるのである。そこで今１段目の吸湯水層（Ｓｌ
）の蒸発温度をＴ１とすると、フラジウス・タラパイロ
ンの式から１段目で生成する蒸留水の生成ｉｗ４は次式
で近似的に表わされる。
Ｅｌ）を加熱し、各段における海水の蒸発→凝縮の繰返
しによって潜熱の形で熱をつぎの段へ順次移動せし僧る
ものである。このばあイ板（Ｅｌ）〜（Ｅｎ＋１）の一
方の面が蒸発面となり他方の面が凝縮面となる。しかし
排出される蒸ｆ、′７水および濃縮海水により熱が系外
に排出されるなどの熱損失によって上段から下段へと温
度勾配が生じており、そのため連続的な蒸発→凝縮が繰
り返されるのである。そこで今１段目の吸湯水層（Ｓｌ
）の蒸発温度をＴ１とすると、フラジウス・タラパイロ
ンの式から１段目で生成する蒸留水の生成ｉｗ４は次式
で近似的に表わされる。
Ｗｉ−１０Ｔ□ （Ｉ）
（式中、ＡおよびＢは定数である。）
式（Ｉ）から明らかなようにＴ１が大きくなればＷｌは
大となり、したがって定常的に連続運転するためにはＷ
ｌに見合う海水を補充しなければならない。本発明者ら
の実験および研究の結果、その海水の補充量Ｆ１は、次
式： ％式％） で近似的に表わされ、定数ａは約１．６〜６．０が適当
であることが見出された。
大となり、したがって定常的に連続運転するためにはＷ
ｌに見合う海水を補充しなければならない。本発明者ら
の実験および研究の結果、その海水の補充量Ｆ１は、次
式： ％式％） で近似的に表わされ、定数ａは約１．６〜６．０が適当
であることが見出された。
それを超えて多量に海水を補給すると海水の加熱に多く
の熱量が消費されしかも蒸発残量が ′多いため、
糸外に多量の熱が排出されるので熱効率がわるくなる。
の熱量が消費されしかも蒸発残量が ′多いため、
糸外に多量の熱が排出されるので熱効率がわるくなる。
また少なすぎても濃縮されすぎてスケールや固形塩分の
析出などの問題が生ずる。
析出などの問題が生ずる。
さらに前記のごとく各段の温度はそれぞれ異なり、熱源
に近い方から順次低くなる温度勾配を有しているため、
各段に供給する海水の最適量も変化する。すなわち飽和
蒸気圧曲線に対応して蒸発においても凝縮においても高
温はどその量は大きい。したがって上段は下段よりも多
く海水を供給する必要がある。ところで、段間隔などの
条件を同じにするときは、隣接する段の値でマクロ的に
みればほぼ一定の値Ｇをとる。
に近い方から順次低くなる温度勾配を有しているため、
各段に供給する海水の最適量も変化する。すなわち飽和
蒸気圧曲線に対応して蒸発においても凝縮においても高
温はどその量は大きい。したがって上段は下段よりも多
く海水を供給する必要がある。ところで、段間隔などの
条件を同じにするときは、隣接する段の値でマクロ的に
みればほぼ一定の値Ｇをとる。
したがって１段目の海水の供給量Ｆ１は次式、によって
表わされる。
表わされる。
１１＝ ａＧ’Ｊ −１（Ｉｌｌ）
以上のごとく、本発明者らは種々研究を重ねた結果、各
段の供給量は各段またはいずれかの段より取り出される
凝縮液の量を測定することにより決定できる。さらに本
発明に用いる濃縮システムでは、被濃縮液から蒸発する
溶ｇ（水）は濃縮段から逃げ出さずほとんどすべてが凝
縮液となるため凝縮液の量と濃縮液の濃度とは１対１に
対応しており、したがって濃縮液の濃度を測定すること
によっても各段へ供給すべき最適被濃縮液の量を決定し
うる。
段の供給量は各段またはいずれかの段より取り出される
凝縮液の量を測定することにより決定できる。さらに本
発明に用いる濃縮システムでは、被濃縮液から蒸発する
溶ｇ（水）は濃縮段から逃げ出さずほとんどすべてが凝
縮液となるため凝縮液の量と濃縮液の濃度とは１対１に
対応しており、したがって濃縮液の濃度を測定すること
によっても各段へ供給すべき最適被濃縮液の量を決定し
うる。
すなわち被濃縮液の濃度をＫ。％（重量％、以下同様）
とし、濃縮後の濃度をに１％とすると（式中、Ｗｍは溶
媒の重量、Ｓｔは溶質の重量、Ｗｌは凝縮した溶媒の重
量を示す）で示される。
とし、濃縮後の濃度をに１％とすると（式中、Ｗｍは溶
媒の重量、Ｓｔは溶質の重量、Ｗｌは凝縮した溶媒の重
量を示す）で示される。
（Ｗｍ ＋ Ｓｔ）を単位重量１ｋｇとすればとなる。
１段目の被濃縮液供給量Ｆ１は
Ｆｌ ＝＝ ａＷ４ （ＩＩＩ＝ ａ
ＧＷｌｌ （Ｉｎ）で示され、任意のｎ段
目の凝縮液の量Ｗ□を測定すれば、１段目の被濃縮液供
給ｆｆ１Ｆｉは下記の如＜ （ＩＩＩ一式で表わされる
。
ＧＷｌｌ （Ｉｎ）で示され、任意のｎ段
目の凝縮液の量Ｗ□を測定すれば、１段目の被濃縮液供
給ｆｆ１Ｆｉは下記の如＜ （ＩＩＩ一式で表わされる
。
−１−ｎ
Ｆｌ −ａＧ Ｗｎ（ｍ、）
（式中、ａは１，６〜３．０の間の定数であり、Ｇは装
置および運転榮件によって影響される減衰率で、０．８
５〜０．９５の範囲にある定数である。）Ｋｏは供給す
る被濃縮液の濃度で海水ならば約３．５％である。それ
を加熱して濃縮後の濃度Ｋｉを検知すれば、式（ＩＩ）
および（］ＩＩ）はそれぞれ式双）および（２）で示さ
れ、 式（］１１ａ）はｎ段目の濃縮後の濃度をＫｎとすれば
Ｆｊ ＝ ａＧｌ−ｎ（１’ ） （ｖａ）Ｋ
℃ で示される。
置および運転榮件によって影響される減衰率で、０．８
５〜０．９５の範囲にある定数である。）Ｋｏは供給す
る被濃縮液の濃度で海水ならば約３．５％である。それ
を加熱して濃縮後の濃度Ｋｉを検知すれば、式（ＩＩ）
および（］ＩＩ）はそれぞれ式双）および（２）で示さ
れ、 式（］１１ａ）はｎ段目の濃縮後の濃度をＫｎとすれば
Ｆｊ ＝ ａＧｌ−ｎ（１’ ） （ｖａ）Ｋ
℃ で示される。
適正供給量Ｆ１は任意のｎ段目の濃度Ｋｎがわかれは（
Ｖａ）式により求めることができる。
Ｖａ）式により求めることができる。
以上のごとき事実に基づき、本発明者らは鋭意研究した
結果、本発明を完成した。
結果、本発明を完成した。
すなわち本発明は、６枚以上の熱伝導性の良好な加熱凝
縮板を断熱ケース内に間隔を設けて配Ｖｔシ、各版の少
なくとも下面に吸液層を設けて複数の濃縮段を形成し、
被濃縮液を各加熱凝縮板の熱源に対して背面側に通して
加熱蒸発せしめ、対面する加え（−凝縮板の凝縮面で蒸
気を凝縮する多段濃縮装置において、該多段濃縮装置Ｔ
（。
縮板を断熱ケース内に間隔を設けて配Ｖｔシ、各版の少
なくとも下面に吸液層を設けて複数の濃縮段を形成し、
被濃縮液を各加熱凝縮板の熱源に対して背面側に通して
加熱蒸発せしめ、対面する加え（−凝縮板の凝縮面で蒸
気を凝縮する多段濃縮装置において、該多段濃縮装置Ｔ
（。
の濃縮率−を該多段濃縮装置から取り出されにす
る濃縮液の濃度０１および（または）凝縮液の量Ｗ１を
測定し、該濃度および（または）凝縮液の爪に関する情
報に基づいて各段への被濃縮液の供給量を最適量に維持
することを特徴とする多段製縮装Ｕの被濃縮液供給量制
御システムに関する。濃度および（または）量の測定は
いずれか１つの濃縮段の濃縮液の濃度および（または）
凝縮液の貝について行なってもよく、全段の濃縮液の濃
度および（または）凝縮液の量について行なってもよい
。
測定し、該濃度および（または）凝縮液の爪に関する情
報に基づいて各段への被濃縮液の供給量を最適量に維持
することを特徴とする多段製縮装Ｕの被濃縮液供給量制
御システムに関する。濃度および（または）量の測定は
いずれか１つの濃縮段の濃縮液の濃度および（または）
凝縮液の貝について行なってもよく、全段の濃縮液の濃
度および（または）凝縮液の量について行なってもよい
。
そこでまずいずれか１つの濃縮段からのａ ｈｌ液の濃
度を測定して制御を行なうばあいについて説明する。な
お、以下被濃縮液として海水を用い、熱源として太陽熱
を用いるばあいを代表例をしてあげて説明する。
度を測定して制御を行なうばあいについて説明する。な
お、以下被濃縮液として海水を用い、熱源として太陽熱
を用いるばあいを代表例をしてあげて説明する。
第２図に本発明の制御システムを用いるスケールアップ
された濃縮システムの系統図を、第３図に本発明に用い
る多段濃縮装置と最終分配器の一実施例を示す。
された濃縮システムの系統図を、第３図に本発明に用い
る多段濃縮装置と最終分配器の一実施例を示す。
第２図に示す濃縮システムは５段ｍ縮装置（２）を６台
組合せたものであり、海水はタンク（３）からメインポ
ンプ（４）で第１分配器（５）に送られ、２等分されて
第２分配器（６）に送られ、この第２分配器でさらに６
等分されて最終分配器（７）に送られる。最終分配器（
７）からは濃縮装置（２）の各段に５本のパイプが連結
されている。
組合せたものであり、海水はタンク（３）からメインポ
ンプ（４）で第１分配器（５）に送られ、２等分されて
第２分配器（６）に送られ、この第２分配器でさらに６
等分されて最終分配器（７）に送られる。最終分配器（
７）からは濃縮装置（２）の各段に５本のパイプが連結
されている。
最終分配器（７）からの各段への供給量の比率は、前記
式（イ）を参考にして実験の繰返しによってあらかじめ
決められＣいる。このような供給量の比率が固定されて
いる最終分配器（７）の一実施例を第６図に基づいて説
明する。
式（イ）を参考にして実験の繰返しによってあらかじめ
決められＣいる。このような供給量の比率が固定されて
いる最終分配器（７）の一実施例を第６図に基づいて説
明する。
最終分配器（７）はタンク（８）と５本のキャピラリ’
ＦＪ（９ａ）〜（９ｅ）からなり、各キャビフリー管（
９ａ）〜（９ｅ）のヘッド００）は大気と連通している
。
ＦＪ（９ａ）〜（９ｅ）からなり、各キャビフリー管（
９ａ）〜（９ｅ）のヘッド００）は大気と連通している
。
キャピラリー管（９ａ）〜（９ｅ）はそれぞれ口径また
は管長の異なるものであり、それらによって５本のキャ
ピラリー管を通過する海水の量をあらかじめ決められた
比率にすることができる。
は管長の異なるものであり、それらによって５本のキャ
ピラリー管を通過する海水の量をあらかじめ決められた
比率にすることができる。
また各キャピラリー管を通過する海水の量の増減はタン
ク（８）中の海水の水位でコントロールすることができ
る。
ク（８）中の海水の水位でコントロールすることができ
る。
すなわち、濃縮装置（２）の各段への海水の最適量のコ
ントリールは、タンク（８）への海水の供給量によって
コントロールすることができるのである。
ントリールは、タンク（８）への海水の供給量によって
コントロールすることができるのである。
したがって、最終分配器（７）への海水の供給量をたと
えばメインポンプ（４）、第１分配器（５）および（ま
たは）第２分配器（６）でコントロールすればよい。ま
たはそれらを連結するパイプにバルブ（図示されていな
い）を設けてフントロールしてもよい。
えばメインポンプ（４）、第１分配器（５）および（ま
たは）第２分配器（６）でコントロールすればよい。ま
たはそれらを連結するパイプにバルブ（図示されていな
い）を設けてフントロールしてもよい。
本実施例では、そのコントロールを濃縮装置から取り出
される濃縮液の濃度Ｋｉを測定することによって行なっ
ている。
される濃縮液の濃度Ｋｉを測定することによって行なっ
ている。
第３図に最上段の濃縮液の濃度に□を測定できるように
濃度センサ（１１）を配置したばあいの実施例を示す。
濃度センサ（１１）を配置したばあいの実施例を示す。
濃度センサ（ｌυで測定された濃度情報はコントロール
ボックスθ２）に送られ、コントロールボックスθ２）
からの信号により第２分配器（６）中のバルブ（図示さ
れていない）の開度をコントロールし、最終分配器（７
）への海水の供給量を調節してタンク（８）の水位をコ
ントロールする。その結果濃度装置の全段に供給される
海水の量が最適量に調節される。
ボックスθ２）に送られ、コントロールボックスθ２）
からの信号により第２分配器（６）中のバルブ（図示さ
れていない）の開度をコントロールし、最終分配器（７
）への海水の供給量を調節してタンク（８）の水位をコ
ントロールする。その結果濃度装置の全段に供給される
海水の量が最適量に調節される。
このように最上段の濃縮液の濃度に１を測定するばあい
、コントロールボックス０２）での処理は、第１段用の
キャピラリー管（９ａ）の流量が前記式（Ｉ）と（■）
を満足するように第２分配器からの供給量の制御を行な
うだけでよい。というのは、残りのキャピラリー管（９
ｂ）〜（９ｅ）はそれぞれ前記式（ホ）および＠ａ）を
満足するようにあらかじめ供給比率が固定されているか
らである。
、コントロールボックス０２）での処理は、第１段用の
キャピラリー管（９ａ）の流量が前記式（Ｉ）と（■）
を満足するように第２分配器からの供給量の制御を行な
うだけでよい。というのは、残りのキャピラリー管（９
ｂ）〜（９ｅ）はそれぞれ前記式（ホ）および＠ａ）を
満足するようにあらかじめ供給比率が固定されているか
らである。
また濃縮装置の中間の段に濃度センサを配置しても同様
に全段の供給量をフン）ｏ−ルすることができる。
に全段の供給量をフン）ｏ−ルすることができる。
さらにまた、濃度センサ０］）からの信号をメインポン
プ（４）に送り、メインポンプ（４）の出力を制御して
もよく、メインポンプ（４）にダイヤフラムポンプを使
用してダイヤフラムのストロークを制御してもよい。
プ（４）に送り、メインポンプ（４）の出力を制御して
もよく、メインポンプ（４）にダイヤフラムポンプを使
用してダイヤフラムのストロークを制御してもよい。
なお、第３図に示す濃縮装置について前記式（３）で用
いた減衰率Ｇは、本発明者らが繰返し実験した結果、は
ぼ０．８５〜０．９５の範囲の値であった。
いた減衰率Ｇは、本発明者らが繰返し実験した結果、は
ぼ０．８５〜０．９５の範囲の値であった。
いずれか１つの濃縮段からの濃縮液の濃度を測定すると
ともに、または測定するかわりに、凝縮液排出パイプ（
ｗｐりから排出される凝縮液のｆｉｔＷ４を流量計（図
に示されていない）により測定して、被濃縮液の供給量
を濃縮液の濃度に１を測定するばあいと同様にコントロ
ールすることもできる。
ともに、または測定するかわりに、凝縮液排出パイプ（
ｗｐりから排出される凝縮液のｆｉｔＷ４を流量計（図
に示されていない）により測定して、被濃縮液の供給量
を濃縮液の濃度に１を測定するばあいと同様にコントロ
ールすることもできる。
つぎに全段の濃縮液の濃度をそれぞれ測定するばあいに
ついて第４図に基づいて説明する。
ついて第４図に基づいて説明する。
本実施例ではメインポンプ（４）によりレベルスイッチ
０５）を有する高架タンクＱ→に被濃縮液が供給される
。供給された被濃縮液はボールタップ０ηを有する定水
頭タンク０６）へ供給され、定木頭タンク０６）から第
２分配器（０）を通って最終分配器（７）に供給される
。最終分配器（７）と濃縮装置（２）とを連結するパイ
プにはそれぞれパルたす〜（ｖ５）が設けられており、
最終分配器（７）から各段ごとに供給される海水の供給
量が調節される。
０５）を有する高架タンクＱ→に被濃縮液が供給される
。供給された被濃縮液はボールタップ０ηを有する定水
頭タンク０６）へ供給され、定木頭タンク０６）から第
２分配器（０）を通って最終分配器（７）に供給される
。最終分配器（７）と濃縮装置（２）とを連結するパイ
プにはそれぞれパルたす〜（ｖ５）が設けられており、
最終分配器（７）から各段ごとに供給される海水の供給
量が調節される。
濃縮装置（２）の各段の最後にある濃度センサー（１１
１）〜（１１５）で測定された濃度情報はコントロール
ボックス（＋８）に送られ、コントロールボックス０３
）で各段につき前記式（５））および関に基づいて各濃
度情報を処理し、ついで各段のバルブ（ｖｌ）〜（ｖ５
）にそれぞれ制御信号を送る。その制御信号に応じて各
バルブ（Ｖ］）〜（ｖ５）は開度を調整し、その結果各
段ごとに最適量の海水が供給される。
１）〜（１１５）で測定された濃度情報はコントロール
ボックス（＋８）に送られ、コントロールボックス０３
）で各段につき前記式（５））および関に基づいて各濃
度情報を処理し、ついで各段のバルブ（ｖｌ）〜（ｖ５
）にそれぞれ制御信号を送る。その制御信号に応じて各
バルブ（Ｖ］）〜（ｖ５）は開度を調整し、その結果各
段ごとに最適量の海水が供給される。
前記のように各段に濃度センサを設けるはあいは、連続
運転による濃縮段の経時変化にも的確に対処しうる制御
を行なうことができる。
運転による濃縮段の経時変化にも的確に対処しうる制御
を行なうことができる。
コントロールボックス（＋２） 、（＋３）における処
理を通常の電気回路で行なってもよいが、段数が増加す
るなど濃縮システムが複雑になるときには、マイクロプ
ロセッサにより行なうこともできる。
理を通常の電気回路で行なってもよいが、段数が増加す
るなど濃縮システムが複雑になるときには、マイクロプ
ロセッサにより行なうこともできる。
各段の濃縮液の濃度を測定するとともに、ま。
たは測定するかわりに、凝縮液の量Ｗ１を測定して被濃
縮液の供給量をコントロールすることもまた前記と同様
できる。
縮液の供給量をコントロールすることもまた前記と同様
できる。
なお、本発明に用いる多段濃縮装置は海水の濃縮化だけ
でなく、種々の溶液の濃縮、蒸留に用いることもできる
。しかしながら、他の溶液を用いるばあいにはその溶液
ごとに実験により前記定数ａや減衰率Ｇ１、その他の条
件をあらかじめ決定する必要がある。また溶液の濃縮だ
けでなく、蒸留水の製造にも応用できる。
でなく、種々の溶液の濃縮、蒸留に用いることもできる
。しかしながら、他の溶液を用いるばあいにはその溶液
ごとに実験により前記定数ａや減衰率Ｇ１、その他の条
件をあらかじめ決定する必要がある。また溶液の濃縮だ
けでなく、蒸留水の製造にも応用できる。
本発明に用いる濃度センサとしては、たとえば屈折率計
、導電率計、電磁濃度計など流量計としては、たとえば
フローメーター、ローターメーター、転倒桝など通常使
用され名ものが使用される。
、導電率計、電磁濃度計など流量計としては、たとえば
フローメーター、ローターメーター、転倒桝など通常使
用され名ものが使用される。
本発明に用？）る濃縮装置がラフな濃縮に使用されるば
あい、たとえば海水を濃縮して、臭素やヨウ素を回収し
たりまたウラニウムなどの吸着などに用いるばあいでは
、さほど正確さを要求されないから各儂縮段の濃縮液を
１つにしたものの濃度および（または）各段の凝縮液を
１つにしたものの量を測定して制御することができる。
あい、たとえば海水を濃縮して、臭素やヨウ素を回収し
たりまたウラニウムなどの吸着などに用いるばあいでは
、さほど正確さを要求されないから各儂縮段の濃縮液を
１つにしたものの濃度および（または）各段の凝縮液を
１つにしたものの量を測定して制御することができる。
第１図は本発明の制御システムによって制御する多段濃
縮装置の一実施例の概略断面図、第２図は本発明の制御
システムの一実施例を用いる濃縮システムの系統図、第
３図は多段濃縮装置の別の実施例と最終分配器とを組合
せた状態の斜視図、第４図は本発明の制御システムの別
の実施例の概略説明図である。 （図面の主要符号） （２）：多段濃縮装置 （３）；海水タンク （４）：メインポンプ （５）：第１分配器 （６）：第２分配器 （７）；最終分配器 （８）：タンク （９ａ）、（９ｂ）、（９Ｃ）、 ９ｄ）、（９θ）：キャピラリー管 （１１） ：濃度上ンサ （１２）、０３）：コントロールボックス（Ｅｌ）、（
Ｅハ、 （Ｅ３）、■：加熱凝縮板 （Ｈ８） ：熱 源 （Ｐｌ） 、（Ｐ２）、 （Ｐ３）、（Ｐｎ）：被濃縮液供給パイプ（Ｓｌ）、（
Ｓ２）、 （Ｓ３）、（Ｓｎｌ ： 吸液層 （Ｖ：ｉ）、（Ｖ、Ｑ、（１７ｓ）、 （ｖ４）、Ｑ５）：バルブ
縮装置の一実施例の概略断面図、第２図は本発明の制御
システムの一実施例を用いる濃縮システムの系統図、第
３図は多段濃縮装置の別の実施例と最終分配器とを組合
せた状態の斜視図、第４図は本発明の制御システムの別
の実施例の概略説明図である。 （図面の主要符号） （２）：多段濃縮装置 （３）；海水タンク （４）：メインポンプ （５）：第１分配器 （６）：第２分配器 （７）；最終分配器 （８）：タンク （９ａ）、（９ｂ）、（９Ｃ）、 ９ｄ）、（９θ）：キャピラリー管 （１１） ：濃度上ンサ （１２）、０３）：コントロールボックス（Ｅｌ）、（
Ｅハ、 （Ｅ３）、■：加熱凝縮板 （Ｈ８） ：熱 源 （Ｐｌ） 、（Ｐ２）、 （Ｐ３）、（Ｐｎ）：被濃縮液供給パイプ（Ｓｌ）、（
Ｓ２）、 （Ｓ３）、（Ｓｎｌ ： 吸液層 （Ｖ：ｉ）、（Ｖ、Ｑ、（１７ｓ）、 （ｖ４）、Ｑ５）：バルブ
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １６枚以上の熱伝導性の良好な加熱凝縮板を断熱ケース
内に間隔を設けて配置し、各板の少なくとも下面に吸液
層を設けて複数の濃縮段を形成し、被濃縮液を各加熱凝
縮板の熱源に対して背面側に通して加熱蒸発せしめ、対
面する加熱凝縮板の凝縮面で蒸気を凝縮する多段濃縮装
置において、該多段濃縮装置の濃濃縮液の濃度および（
または）凝縮液の量を測定し、該濃度および（または）
凝縮液の量に関する情報に基づいて各段への、被濃縮液
の・供給量を最適量に維持することを特徴とする多段濃
縮装置の被濃縮液供給量制御システム。 ２ 前記被濃縮液の供給量が前記凝縮液の愈の１．６〜
３．０倍である特許請求の範囲第１項記載の制御システ
ム。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP57165819A JPS5955301A (ja) | 1982-09-21 | 1982-09-21 | 多段濃縮装置の被濃縮液供給量制御システム |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP57165819A JPS5955301A (ja) | 1982-09-21 | 1982-09-21 | 多段濃縮装置の被濃縮液供給量制御システム |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5955301A true JPS5955301A (ja) | 1984-03-30 |
| JPS6331241B2 JPS6331241B2 (ja) | 1988-06-23 |
Family
ID=15819594
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP57165819A Granted JPS5955301A (ja) | 1982-09-21 | 1982-09-21 | 多段濃縮装置の被濃縮液供給量制御システム |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS5955301A (ja) |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2007049736A1 (ja) * | 2005-10-28 | 2007-05-03 | Kyowa Hakko Kogyo Co., Ltd. | 濃縮晶析装置および方法 |
Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS57127401A (en) * | 1981-01-28 | 1982-08-07 | Hitachi Ltd | Method for controlling concentrating vessel |
-
1982
- 1982-09-21 JP JP57165819A patent/JPS5955301A/ja active Granted
Patent Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS57127401A (en) * | 1981-01-28 | 1982-08-07 | Hitachi Ltd | Method for controlling concentrating vessel |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS6331241B2 (ja) | 1988-06-23 |
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