JPS63311025A - 多段燃焼器の燃焼制御方法及びその装置 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 〔産業上の利用分野〕 本発明は産業用ガスタービン用燃焼器に係り、特に排気
ガス中の窒素酸化物ＮＯｘ濃度の低い、多段燃焼器の燃
焼制御方法並びにその装置に関するものである。

〔従来の技術〕

本発明に関する従来技術としては、エイ・ニス・エム・
イー　ペーパー　８５−ＧＴ−５０（１９８５）　（Ａ
ＳＭＥ　ｐａｐｅｒ　８５−ＧＴ　−５０（１９８５）
）に通常の燃焼器をＮＯｘ、Ｃｏの値を制限値以内にお
さえて運転するため、燃焼器内に水噴射を行ない、その
量を大気温度によって経験的に一義的に決定している例
がある。

Ｃ発明が解決しようとする問題点〕 上記、従来技術は、燃焼器の燃焼ガス温度を低下してＮ
Ｏｘを低減するために水噴射をしているものである。

この方式においては燃料噴射ノズルが燃焼室の頭部にの
み設けられた、いわゆる単段燃焼であるため、単に水噴
射量を大気温度のみの関数として経験的な値に一義的に
定めて低ＮＯｘ運転を行なっている。

このような湿式のＮ　Ｏｘ低減法は、ガスタービンプラ
ント全体として効率の低下を伴うため、水噴射を行わな
い。いわゆる乾式のＮＯｘ低減法が種々開発されつつあ
る。乾式の低ＮＯｘ化技術は、従来技術に示した湿式の
方法とは、異なる技術であり、大気温度などの変化に対
する要求に対しては、当然ながら異なる対応が必要にな
る。

本発明の目的は、２段燃焼器において、大気温度、湿度
ばかの周囲条件の変化によるＮ　Ｏｘ値の変化を、燃空
比の配分の制御によって吸収し、いかなる条件において
もＮＯｘ値を制限値以内におさえる運転を行なう制御法
を提供することにある。

〔問題点を解決するための手段〕

上記の目的は、２段燃焼器の第１段目および第２段目の
総合燃料供給量を負荷により定まる値に保ちつつ、第１
段目燃料流量と第２段目燃料流量との比を、燃焼ガス中
のＮＯｘの濃度に応じて変えることにより達成される。

〔作用〕

多段燃焼器の一例として、第１段目に拡散燃焼、第２段
に予混合燃焼を行なう２多燃焼器をとり本発明の作用の
原理を説明する。

燃焼現象を大別すると拡散燃焼と予混合燃焼になる。こ
れらの燃焼をおこす場合のＮ　Ｏｘ発生量は一般的に第
２図のようになる。この図かられかるように、Ｎ　Ｏｘ
の発生量を低減するためには稀薄燃焼が非常に有効であ
る。また、予混合の度合をあげた方、つまり完全予混合
にすると、燃空比が低くなるにつれて急激にＮＯｘが小
さくなりＮＯｘ低減の可能性が大きいことがわかる。

しかし、燃焼の安定性からみると拡散燃焼の場合より予
混合燃焼の場合が安定な燃室比の範囲が狭いという特徴
を持っている。

一方、ガスタービン燃焼器は起動から定格負荷まで、燃
室比の変化範囲が非常に広いのが特徴の１つである。運
転の全負荷帯で安定な運転を行なうには、燃室比の変化
の大きい、起動、低負荷帯では安定燃焼範囲の広い拡散
燃焼を用い、ＮＯｘの低減が必要な高負荷時には予混合
燃焼を行なうことが有効になる。

第３図は第１段、第２段ノズル（Ｆｌ、　Ｆ２）の作動
域を示したものである。拡散燃焼のみの燃焼方式と、稀
薄燃焼を用いた拡散燃焼と予混合燃焼の組合せた方式の
比較して示しである。従来の拡散燃焼方式のみの場合に
対して、第１段目には稀薄燃焼の拡散燃焼ノズルを用い
、第２段目には予混合燃焼ノズルを用い、総合的にＮＯ
ｘの低減をはかつている例である。この燃焼器の詳細は
特開昭６１−２２１２７号公報に開示されている。

以上がＮＯｘの面から見た２段燃焼器の作動の概略であ
るが、実機の燃焼器の燃焼性能という面から考えると一
酸化炭素ＣＯの問題がある。ＣＯは未燃成分の一つであ
り、燃焼性能が悪くなると発生量が増加する。第４図は
第１段目と第２段目の燃室比とＣｏ、ＮＯｘの関係を示
したものである。本燃焼器の場合はまず第１段目のノズ
ルに着火し、次に、第１段目の火炎によって第２段目の
着火する方式をとっている。第１段の空燃比Ｆ１／　Ａ
　１一定値０．０２の場合を例にとって第４図を説明す
る。Ｆ１／Ａｔ＝０．０２　で第１段の燃焼を行ない、
ある負荷に達したのち、第２段目に着火させるため、燃
室比を上昇させてゆくとＦ２／Ａ２＝０．０２付近の斜
線の領域でＦ２に着火するしかし、十分な燃焼には至ら
すＣＯが多く発生する。このＣＯもＦ　２　／　Ａ　２
が大きくなるにつれて、燃焼が十分に行なわれるように
なり、低下してくる。このことは、燃焼ガス温度が次第
に高くなってくることも示しており、ＣＯが低下してゆ
くと同時にＮＯｘが増加する。斜線で示した領域が約１
５０ｐｐｍの領域であり、Ｆ２／Ａ２が増加するに従っ
てさらにＮＯｘは増加してゆくことになる。

実機の燃焼器においてはＦ１／Ａ１＝０．０２　の場合
ＣＯ、ＮＯｘともに低い領域であるＦ２／Ａ２が０．０
３　から０．０４　　の間で運転点が選定されることに
なる。

すなわち、ＮＯｘとＣＯには一方が低減されると他方が
増加するという相反する傾向があり、双方ともに満足す
る領域を運転領域として選定することが重要である。

また、実機の燃焼器のＮＯｘの値を左右する重要な要素
として考えなければならないものに、大気条件、経年変
化による形状の変化などがある。

ＮＯｘは一般に、大気温度、湿度などによって大きく変
化することがわかっている。燃焼器の構造によって実験
係数が異なるが、大気温度が１０℃変化すればＮＯｘの
値は約４％、湿度が３０％変化すれば約６％ＮＯｘの値
が変化する。さらに、大気温度が変化すれば圧縮機出口
の圧力が変化し、それに続く燃焼器内の圧力が変化する
こと、経年変化で燃焼器形状に変形が起これば燃焼部の
燃室比が変化することもあること、などによってＮＯｘ
の値が変化する。

これらの変化を推定する方法は実験的な係数を入れた実
験式で行なうのが通常であり、燃焼器の構造によって定
めた式を用いて推定を行なっている。実機の運転にあた
っては、このような特性を考慮して行なわなければなら
ない。

以上述べたように、一つの燃焼器形状が製作され運転さ
れる場合、ＮＯｘ、ＣＯの量は大気などの周辺条件、第
１段、第２段ノズルに対する燃料配分比などにより定ま
り、一義的に定まるものではない。第５図は第１段目の
拡散燃焼と第２段目の予混合燃焼の部分のＮＯｘ特性を
示したものである。同じ当量比の場合には拡散燃焼のＮ
Ｏｘは大きいが当量比の広い範囲での燃焼が可能である
。

予混合燃焼はそれとは反対に、Ｎ　Ｏｘは低いが燃焼範
囲は狭い。この図から、全体として同じ量の燃料を燃焼
させる場合においても、換言すれば、負荷が一定の時に
おいても第１段と第２段の燃料配分を変えれば、空気配
分一定の条件では燃空比の配分が変わり、全体のＮＯｘ
の値を変えることができることが推定できる。

第６図は、空気配分一定の条件で前述のような種々の周
辺環境の変化に対して、いかにしてＮＯｘ　。

ＣＯの値を制御するかを示したものである。座標軸とし
てはＮＯｘ、Ｃｏの値とガスタービン負荷をとっである
。ガスタービン負荷は第１段目の燃料量Ｆ１と第２段目
の燃料量Ｆ２を総合した値（Ｆ１＋Ｆ２）に比例する値
であり、（Ｆ１＋Ｆ２）をとっているとも云える。今、
運転負荷範囲をＬＡ−ＬＢとする。Ｎ　Ｏｘの曲線群は
（ＮＯｘ−Ｌ）面上の曲線であり、パラメータとしてＦ
ｌ／（Ｆ１＋Ｆ２）をとっており、この値が大きい程Ｎ
Ｏｘが高くなる。ＮＯｘの制限値をＮＡとすると負荷Ｌ
＾、ＬＢの時の点ＩＮ　、２Ｎ　を結ぶ直線以下にＮＯ
ｘの値があればよい。

しかし、ＮＯｘが下がりすぎると一般にＣＯが多くなる
。ＣＯの曲線群は（ＮＯｘ−Ｃｏ）面上の曲線であり、
例えば、負荷Ｌ＾でのＣＯの曲線でみれば、Ｎ０ＸＩＮ
でのＣＯの値はｌｃ　、　ＮＯｘ３ＮでのＣＯの値は３
Ｃであり、Ｎ　Ｏｘの値が下がると、ＣＯは急激に増加
する。ＣＯの制限値をＣ八とすると、負荷ＬＡでのＣＯ
の制限値の点は３ｃであり、これに対するＮＯｘの値は
３Ｎとなる。したがって、ＮＯｘ、ＧＯを考慮すれば負
荷ＬＡの時にはＩＮと３Ｎの間で運転すればよいことに
なり、この間のＮＯｘの値はパラメータＦ１７　（Ｆ１
＋Ｆ２）を選ぶことによって変化できることになる。負
荷ＬＢの時も同様に２Ｎと４Ｎの間に運転可能領域があ
る。

以上のようなことから、Ｌ＾〜ＬＢの運転範囲において
は、ｌＮ−２Ｎ−４Ｎ−３Ｎの四辺形の中にＮＯｘが入
るようにＦｉ／（Ｆ１＋Ｆ２）を選べばＣＯの制限値も
満たした運転が可能である。

例えば、負荷ＬＢの時、大気温度など周辺条件の変化に
よってＮＯｘが２点のような制限範囲に入らないことは
起り得ることである。この場合、ＮＯｘ、Ｇｏを制御値
内に抑えるには、（Ｆ１＋Ｆ２）を一定、すなわち、負
荷ＬＢ一定のままで、Ｆｌ　、Ｆ２の割合を変えること
によってＦ　１／　（Ｆ　１＋Ｆ２）を小さくし、ＮＯ
ｘを２Ｎ以下にすることができる。

ＮＯｘを制限値に抑えた場合の運転点はｌＮ−２Ｎの線
上にあり、３Ｎ−４Ｎの線上はＣＯの制限値を満たすＮ
Ｏｘの最低値を実現する線であり、ＮＯｘから見れば最
適値の運転線である。また、Ｆ　１／　（Ｆ　ｔ＋　Ｆ
　２）を選ぶことにより運転者はＮＯｘを設定して運転
することも可能である。

以上のように、多段燃焼器において周辺条件の変化によ
って発生するＮＯｘの変化は、各段の燃料配分を変更す
ることにより制限値内に抑えることが可能である。

〔実施例〕

以下、本発明の一実施例を第１図によって説明する。本
図は２段燃焼の場合について適用した場合について示し
たものである。

まず、システム構成の概略を説明する。これはコンバイ
ンドプラン１〜の例であるが、空気は圧縮機１に導入さ
れ、高圧にされたのち、２の燃焼器に導かれ、高温の燃
焼ガスになり、タービン８に入り、発電機４を駆動し発
電する。タービン３からの排気ガスは排熱回収ボイラ５
で排熱を蒸気として回収されたのち、脱硝装置６でＮＯ
ｘをさらに低減され煙突から大気中に放出される。

燃焼器２についてさらに詳細に説明する。本燃焼器は２
段燃焼器であり、燃料は第１段燃料（Ｆｌ）７と第２段
燃料（Ｆ２）８に分割され、それぞれ第１段ノズル９と
第２段ノズル１０から噴射される。

第１段ノズル９には第１段へラダ１１があり、複数個の
第１段ノズル９に均等に燃料が配分されるようになって
いる。第１段ノズル９から噴射された燃料は内筒１２と
外筒１３でかこまれた副室１４で燃焼する。

一方、第２段燃料８は第２段ノズル１０から噴射された
のち、スワラ−１５を通る間に燃焼用空気と予混合され
たのち、主室１６に導かれ予混合燃焼を起こす。本燃焼
器はまず第１段燃料に着火し、ある程度の負荷に至るま
で燃料流量を増加させていった後、第２段の燃料を投入
し、第１段の燃焼ガスを利用して第２段の燃料に点火さ
せ、定格負荷まで燃料を増加してゆく運転を行なってい
る。

ここで発生した高温ガスは尾筒１７によってタービン３
に導かれる。

本システムの例では、ガスタービン３の燃焼ガス、具体
的には、ガスタービン排ガスの成分、特にＮＯｘ、Ｃｏ
を直接測定または他の測定値から推定して濃度情報を得
る排ガス特性取得装置１８と、大気条件、特に気温、湿
度等、ＮＯｘ発生量に大きく影響を及ぼす量の測定を行
なう大気条件測定装置１９と、これに基づき圧縮機出口
空気の状態を推定する圧縮機出口条件（圧力、温度）算
出装置２０をシステムの制御のための情報として取得し
、これらを燃料流量配分設定装置２１に導びき、第１段
燃料７と第２段燃料８の配分を決定する。これにより第
１段燃料弁２２．第２段燃料弁２３を制御する。

第７図において、ガスタービンの燃料系統および制御系
統につき、更に詳細に説明する。燃焼器２に供給される
燃料３２は、第１段燃料と第２段燃料８に分流される。

第１段燃料７は、第１段流量計３３により、計測され、
第１段燃料弁２２にて流量制御される。第２段燃料２３
も同様に第２段流量計３４と第２段燃料弁２３を通過す
る。

第１段燃料弁２２と第２段燃料弁２３は、燃料流量配分
設定装置２１（信号分割器）より信号３５．３６を受け
、燃料弁２２．２３と流量計３３．３４は、それぞれ単
独でマイナループを構成し、フィードバック制御を行な
う。

信号分割器２１は、ガスタービンの負荷要求信号３７と
実測負荷信号３８に偏差が生じると、偏差を零とするよ
う働くとともに、負荷要求信号３７の関数として、その
信号を分割し、それぞれの燃料弁２２．２３に与えるも
のである。

分割された信号３５．３６は、それぞれＮＯｘバイアス
信号３９とＣＯバイアス信号４０を受ける。ＮＯｘ濃度
の最大設定値４１に対し、例えば、１０点のサンプリン
グによる実測Ｎ　Ｏｘ濃度の平均値４２と、比較し、差
があり、かつ、実測Ｎ０ｘ濃度が高い場合、ローバリユ
ーザ−１・４３を介して、第１燃料弁２２へ、閉（−）
の信号４４を与え第２燃料弁２３へ開（＋）の信号４５
を与えて、Ｆ１／Ｆ２の比を調整する。実測ＮＯｘ濃度
が低い場合は、ローバリューゲート４３から出る信号３
９は零であり、燃料弁２２．２３の開度は、そのまま保
持される。同様に、ＣＯ濃度４６が設定値４７より高く
なった場合、逆に、第１燃料弁２２へ（＋）の信号４８
を与え、第２燃料弁２３へ（−）の信号４９を与える。

曲者、後者共、第１．２燃料弁２２．２３を通過する燃
料７，８の総和は常に負荷信号で定まる値になっている
。

第８図は、第７図における流量計３３．３４を、燃料弁
ストロークポテンショメータ５０，５１にて、置き換え
たものである。弁ストロークフィードバック制御方式は
、従来の低Ｎ　Ｏｘ化を図らない燃焼器の燃料系統に使
われている。この方式は、燃料流量の分割精度は、おど
るが、燃料の圧力変動の影響を受けにくく、弁ストロー
クの振動現象、いわゆるハンチングを起しにくい点にて
優れている。

信号分割器２１は、負荷要求信号３７の関数とし、第９
図の如く分割する。ガスタービンの無負荷から２５％負
荷まで、第１燃料弁２２のみに信号を与え、第２燃料弁
２３は、全閉である。２５％負荷にて第２燃料弁２２を
開とし、第１．第２燃料７，８の流量を、同一（Ｆ１／
Ｆ２＝１）とする。これが、標準の燃料分割であり、実
測ＮＯｘ４２またはＣＯ濃度４６が、設定値４１．４７
を越えると、前述の如く、バイアス信号３９．４０を受
け、Ｆ１／Ｆ２が、１以外となる。

ところで、ガスタービンの最大負荷は、大気温度にて、
大きく変わり、燃料切換点負荷（最大負荷の２５％）は
、大気条件１９（温度、圧力、湿度）により補正する必
要があり、この補正法は、ガスタービンメーカならびに
ユーザに良く知られているものである。

たとえば、大気温度が１５℃から５℃になった場合、空
気流量は、３．６％増加する。従って、大気温度５℃の
燃料切換負荷も、大気温度１５℃の燃料切換負荷に対し
、３．６％増加すると、燃焼条件として同一となる。

また、ガスタービンの最大負荷は、経年的に、特に、圧
縮機翼のよごれにより圧縮機効率が低下した場合、変化
し、この影響は、圧縮機吐出条件２０（圧力、温度）に
現われる。従って、燃料切換点負荷は、吐出条件２０に
より補正する必要があり、この補正法は、ガスタービン
メーカおよびユーザに良く知られているものである。

例えば、圧縮機出入口の温度差が、経年的に５℃上昇し
た場合、燃料流量は、定格条件で１％減となる。従って
、燃料切換負荷も、１％減とすると、燃焼条件は、オリ
ジナルの条件と同一となる。

以上の如く、２段燃焼器２の燃料７，８は、制御される
が、どの様な機器においても言えることであるが、機器
異常または、制御異常に、どう対処するか、明確にする
必要があり、以下明らかにする。

排ガス特性取得装置６は、ガスタービンの排気ダクト５
２から、１０ケ所ガスサンプリングを行ない、それぞれ
、ＮＯｘおよび（０濃度を分析する。燃焼状態が正常な
場合、各ケ所におけるＮＯｘ濃度のその平均値からの偏
差は、第１０図に示す如く非常に小さい。しかしながら
、例えば、燃焼器２の１０本の内一本に燃料が過少に流
れている場合、その燃焼器２の下流では、ＮＯｘ濃度が
非常に低くなり、またＣＯ濃度も増加する。１ケ所でも
ＮＯｘ濃度がその平均値の９０％より低い場合は、演算
比較器５５にて判別し警報（ブザー５８、ランプ５７点
燈）を発する。また、ＮＯｘおよびＣＯ濃度は、正常燃
焼の場合、第１１図に示す相関がある。上記の例の如く
、比較器５６にてこの巾から外れた場合、異常と判断し
、警報（ブザー５８．ランプ５７点燈）を発する。

従来の燃焼器は、逆火のおそれのない拡散燃焼を使って
いたが、本発明中の燃焼器２は、低ＮＯｘ化を図るため
、２段燃焼方式を用いており、起動。

低負荷時は、拡散燃焼を用い、高負荷時は、予混合燃焼
を用いる。予混合燃焼は、第３図に示す如く低Ｎ　Ｏｘ
化に効果大であるが、逆火することがある。逆火により
、燃焼は、予混合から拡散燃焼へ移り結果として、ＮＯ
ｘ濃度が高くなり、燃焼器２を焼損させることがある。

この現象は、排気ダク１〜５２から１０ケ所ガスサンプ
リングを行ない、ＮＯｘ濃度が、局所的に高くなってい
るかどうかにて判断することができる。

この実施例では、１ケ所でもＮＯｘ濃度が、その平均値
の１１５％以上となった場合、逆火と判断し、第２燃料
弁２３を全閉する。この場合、同時にベルが鳴り、かつ
ガスタービン重故障の赤いランプが点燈する。

〔発明の効果〕

本発明によれば、多段燃焼器において、大気条件の変化
、経年変化、燃焼器構造の変形の結果化ずるＮＯｘ、Ｃ
ｏ値の変化に対して、燃空比の配分を変え、ＮＯｘ、Ｃ
ｏ双方の制限値を満足する運転を行なうことが可能であ
り、このような周辺条件の変化に対しても環境的に制限
値を満たした信頼性の高い運転が可能になる。

【図面の簡単な説明】

第１図は本発明の実施例を示す断面図、第２図は燃焼方
式とＮＯｘ発生量の関係図、第３図は２段燃焼の燃焼条
件を示す特性図、第４図は燃空比の配分によるＮＯｘ、
Ｃｏの発生状況を示す図、第５図は２段燃焼器各燃焼部
のＮＯｘ測定例、第６図はＮＯｘ、Ｃｏを考慮した場合
の運転領域の図、第７図は本発明実施例の詳細図、第８
図は本発明の他の実施例を示す図、第９図は燃料分割比
を示す特性図、第１０図は排気ダクト内ＮＯｘ濃度分布
の測定結果を示す図、第１１図はＮ　ＯｘとＣＯ濃度の
相関を示す特性図である。 １・・・圧縮機、２・・・燃焼器、３・・・タービン、
４・・・発電機、５・・・排熱回収ボイラ、６・・・脱
硝装置、７・・第１段燃料（Ｆｌ）　、８・・・第２段
燃料（Ｆ２）　、９・・・第１段ノズル、１０・・・第
２段ノズル、１１・・・第１段ヘッダー、１２・・・内
筒、１３・・・外筒、１４・・・副室、１５・・・スワ
ラ−１１６・・・主室、１７・・・尾筒、１８・・・排
ガス特性取得装置、１９・・・大気条件測定装置、２ｏ
・・・圧縮機出口条件測定装置、２１・・・燃料流量分
配設定装置、２２・・・第１段燃料弁、２３・・・第２
段燃料弁、５３・・・Ｎ　Ｏｘガスサンプリング管、５
４・・ＣＯガスサンプリング管。

Claims (1)

1. 【特許請求の範囲】 １、筒状の燃焼室の頭部寄りに第１段目燃料供給手段を
   、燃焼ガスの流れに関し、その下流側に第２段目燃流供
   給手段を備えた多段燃焼器において、前記第１段目及び
   第２段目燃料供給手段の総合燃料流量を負荷により定ま
   る値に保ちつつ、第１段目及び第２段目燃料供給手段へ
   の燃料分流比を、燃焼ガス中のＮＯ＿ｘの濃度が高くな
   ると第２段目燃料供給手段への燃料流量の比率が高くな
   るように調整することを特徴とする多段燃焼器の燃焼制
   御方法。 ２、特許請求の範囲第１項記載の方法において、第１段
   目及び第２段目燃料供給手段の燃料流量の分流比は予め
   一定値に設定されており、燃焼ガス中のＮＯ＿ｘの濃度
   が許容値を越えた場合、前記燃料の分流比を変更するよ
   うにした多段燃焼器の燃焼制御方法。 ３、特許請求の範囲第１項記載の方法において、燃焼ガ
   ス中のＣＯ濃度を検出し、検出されたＣＯ濃度が許容値
   を越えた場合には、前記燃料分流比を、第１段目燃料供
   給手段の燃料流量の比率が高くなる方向に補正すること
   を特徴とする多段燃焼器の燃焼制御方法。 ４、特許請求の範囲第３項記載の方法において、前記燃
   料分流比は、予め定められた一定値に設定されており、
   前記ＣＯ濃度が、許容値を越えた場合のみ、前記燃料の
   分流比を変更するようにした多段燃焼器の燃焼制御方法
   。 ５、筒状の燃焼室と、該燃焼室の頭部近傍に燃料を供給
   する第１段目ノズルと、燃焼ガスの流れに関して第１段
   ノズルよりも下流側において前記燃焼室に燃料を供給す
   る第２段目ノズルと、燃焼室に燃焼用空気を供給する手
   段と、前記第１段目及び第２段目ノズルの総合燃料量を
   負荷に応じて決定する手段と、燃焼ガス中のＮＯ＿ｘ濃
   度を検出する手段とを備えた多段燃焼器において、前記
   ＮＯ＿ｘ濃度検出手段からの信号に応じて、前記第１段
   目及び第２段目ノズルの総合燃料流量を負荷により定ま
   る値に保ちつつ、両ノズルへの分流比を変更する手段を
   設けたことを特徴とする多段燃焼器の燃焼制御装置。 ６、前記第１段目ノズルは、燃焼室内に突出して設けら
   れ、第２段目ノズルは空気供給路に設けられ、燃焼室内
   には第１段目ノズルからの燃料による拡散火炎と、第２
   段目ノズルからの燃料による予混合火炎とが形成される
   ようにした特許請求の範囲第５項記載の多段燃焼器の燃
   焼制御装置。 ７、前記総合燃料量を負荷に応じて決定する手段は、負
   荷要求信号から総合燃料流量信号を出力する変換器と、
   前記総合燃料流量信号を所定の比に分割する分割器とを
   含み、前記分流比を変更する手段はＮＯ＿ｘ濃度検出手
   段からの検出信号に応じて前記分割器にて分割された信
   号の一方に所定値を加え、他方より所定値を減ずるよう
   に補正を加える加算器と、前記補正された信号に応じて
   、前記第１段目ノズル、第２段目ノズルへの燃料量を制
   御する調整弁とを含む特許請求の範囲第５項記載の多段
   燃焼器の燃焼制御装置。 ８、更に、燃料ガス中のＣＯ濃度を検出するＣＯ濃度検
   出器と、該検出器からの信号に応じて、両ノズルへの燃
   料の分流比を補正する手段を設けた特許請求の範囲第５
   項記載の多段燃焼器の燃焼制御装置。