JPS63310902A - 粉末冶金用合金鋼粉 - Google Patents
粉末冶金用合金鋼粉Info
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- JPS63310902A JPS63310902A JP62143400A JP14340087A JPS63310902A JP S63310902 A JPS63310902 A JP S63310902A JP 62143400 A JP62143400 A JP 62143400A JP 14340087 A JP14340087 A JP 14340087A JP S63310902 A JPS63310902 A JP S63310902A
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Landscapes
- Powder Metallurgy (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〈産業上の利用分野〉
本発明は、各種焼結部品の製造に使用される鉄系粉末冶
金用鋼粉のうち特に高密度焼結材料用合金鋼粉に関する
ものである。
金用鋼粉のうち特に高密度焼結材料用合金鋼粉に関する
ものである。
〈従来の技術〉
−mに焼結材料の強度は、合金成分以外に焼結密度に大
きく依存する。すなわち気孔の存在による機械的性質の
劣化を防ぐために焼結密度はできるだけ高いことが必要
で鉄系焼結材料では7.60 g/d(密度比96%以
上)程度が望まれている。
きく依存する。すなわち気孔の存在による機械的性質の
劣化を防ぐために焼結密度はできるだけ高いことが必要
で鉄系焼結材料では7.60 g/d(密度比96%以
上)程度が望まれている。
二のため特公昭45−9649号公報に開示されている
ように鉄粉表面に合金成分を拡散付着させ焼結密度を向
上させる方法があるが、この方法によって得られる焼結
密度は7.20〜7.40g/C11lどまりであった
。より高い焼結密度を得るために、液相焼結法、熱間静
水圧加圧法(特開昭56−090901号参照)、焼結
鍛造法が考案されている。しかし第1の方法は、焼結後
脆弱な相を残し、焼結体の機械的性質が不充分で、高強
度用の焼結材料には適さないことが多く、第2の方法は
、高密度化に複雑な工程や特殊な設備を要し、製品形状
や経済上の点から適用できる製品が限定されるという問
題点があり、第3の方法は鍛造可能な製品形状が限定さ
れたり、鍛造用金型寿命が短いなどの問題点があった。
ように鉄粉表面に合金成分を拡散付着させ焼結密度を向
上させる方法があるが、この方法によって得られる焼結
密度は7.20〜7.40g/C11lどまりであった
。より高い焼結密度を得るために、液相焼結法、熱間静
水圧加圧法(特開昭56−090901号参照)、焼結
鍛造法が考案されている。しかし第1の方法は、焼結後
脆弱な相を残し、焼結体の機械的性質が不充分で、高強
度用の焼結材料には適さないことが多く、第2の方法は
、高密度化に複雑な工程や特殊な設備を要し、製品形状
や経済上の点から適用できる製品が限定されるという問
題点があり、第3の方法は鍛造可能な製品形状が限定さ
れたり、鍛造用金型寿命が短いなどの問題点があった。
このように高密度焼結体は、特殊な焼結法で得られてい
たがそれぞれに前述のような問題点があった。
たがそれぞれに前述のような問題点があった。
〈発明が解決しようとする問題点〉
本発明は、通常の粉末冶金法で用いられる無加圧下での
固相焼結法を用いて高密度の焼結体を得ることの出来る
合金銅粉を提供するものである。
固相焼結法を用いて高密度の焼結体を得ることの出来る
合金銅粉を提供するものである。
〈問題点を解−決するための手段〉
本発明者らは、高い焼結密度を得る方法について鋭意研
究を重ねた結果、材料の粒径と材料へのMo添加量との
最適組合わせによって鉄系材料の焼結を促進させ、無加
圧下での固相焼結法によっても高い焼結密度を得ること
ができるとの知見を得た。
究を重ねた結果、材料の粒径と材料へのMo添加量との
最適組合わせによって鉄系材料の焼結を促進させ、無加
圧下での固相焼結法によっても高い焼結密度を得ること
ができるとの知見を得た。
即ち、本発明は、Mo 2.5〜30重量%、残部がF
eと不可避的不純物からなり最大粒径が74μm以下で
、かつ粒径61μm以下の粒子を90重量%以上含有す
る粒度構成である粉末冶金用合金鋼粉である。
eと不可避的不純物からなり最大粒径が74μm以下で
、かつ粒径61μm以下の粒子を90重量%以上含有す
る粒度構成である粉末冶金用合金鋼粉である。
く作 用〉
以下に本発明について説明する。
まず、本発明では粉末冶金用鋼粉製造方法で比較的容易
に入手できる粒径10〜43μmの鉄粉、を主原料とし
、鉄に固溶させた時にα相、を形成し鉄の焼結を促進す
るMoを合金成分に加えることにより、通常の粉末冶金
で行われる無加圧下での固相焼結法によって高い焼結密
度を得ることができた。
に入手できる粒径10〜43μmの鉄粉、を主原料とし
、鉄に固溶させた時にα相、を形成し鉄の焼結を促進す
るMoを合金成分に加えることにより、通常の粉末冶金
で行われる無加圧下での固相焼結法によって高い焼結密
度を得ることができた。
添加元素としてMOを選択し1こ理由は以下のとおりで
ある。
ある。
すなわち、焼結時に鉄中に合金化しα相を形成する元素
には、Mo 、 A1.Cr 、Si 、P。
には、Mo 、 A1.Cr 、Si 、P。
Sn 、Ti 、V、W、Znなどがあるが、これらの
うち酸素との親和力が比較的弱く、かつ鉄中に固溶した
時に鋼粉の焼入性を高め、また焼入材の焼戻し抵抗を高
める元素としてはMo、Wがある。
うち酸素との親和力が比較的弱く、かつ鉄中に固溶した
時に鋼粉の焼入性を高め、また焼入材の焼戻し抵抗を高
める元素としてはMo、Wがある。
なかでもMoはその酸化物の蒸気圧が高く銅粉製造時に
銅粉表面に微細に付着し鋼粉中に拡散し易いために選ば
れた。
銅粉表面に微細に付着し鋼粉中に拡散し易いために選ば
れた。
製品の鋼粉粒度として最大粒径を74μm以下で、61
tIm以下の粒子を90重量%(以下%と略す)以上含
むこととしたのは、細かい粒子によって鋼粉の焼結性を
増し、焼結密度を上昇できるからであり、これより粗い
と所望の密度が得られない。これは以下に示す実験によ
って確認した。
tIm以下の粒子を90重量%(以下%と略す)以上含
むこととしたのは、細かい粒子によって鋼粉の焼結性を
増し、焼結密度を上昇できるからであり、これより粗い
と所望の密度が得られない。これは以下に示す実験によ
って確認した。
すなわち、種々の粒度の鉄粉を用い、2.5〜30%M
oの組成となるように鉄粉にMo酸化物を混合後、還元
焼鈍して、Fe−Mo複合粉末を作成した。これに、よ
って鉄粉粒子表面に微細な金属Moを付着させ、鉄粉粒
子中へのMo拡散を容易にした。この還元焼鈍ケーキを
解砕して粒度を調節することにより製品粉末の粒径を変
化させた。
oの組成となるように鉄粉にMo酸化物を混合後、還元
焼鈍して、Fe−Mo複合粉末を作成した。これに、よ
って鉄粉粒子表面に微細な金属Moを付着させ、鉄粉粒
子中へのMo拡散を容易にした。この還元焼鈍ケーキを
解砕して粒度を調節することにより製品粉末の粒径を変
化させた。
この鋼粉を用い成形した後、1000〜1400″Cの
温度範囲で焼結して、焼結密度を測定した。その結果、
最大粒径が74μm以上であった場合や、粒径が74μ
m以下で61μm以上の粒子を10%を趨えて含有する
場合には、粗粒粒子間に残留する大きな空隙が急激に増
加し、7.60g/cd以上の焼結密度が得られなかっ
た。
温度範囲で焼結して、焼結密度を測定した。その結果、
最大粒径が74μm以上であった場合や、粒径が74μ
m以下で61μm以上の粒子を10%を趨えて含有する
場合には、粗粒粒子間に残留する大きな空隙が急激に増
加し、7.60g/cd以上の焼結密度が得られなかっ
た。
このため、製品の粒度は最大粒径が74μm以下でかつ
粒径61μm以下の粒子を90%以上含有することが必
要である。
粒径61μm以下の粒子を90%以上含有することが必
要である。
つぎに、Mo添加量を2.5〜30%とした理由を説明
する。
する。
Mo は、前述のように鉄のα相を出現させて焼結を促
進し、高密度焼結を実現させるために含有させるのであ
るが、2.5%未満ではα相形成が不十分で効果が小さ
く、一方、30%を越えるとFe−Mo化合物が形成さ
れて焼結を阻害する。このような挙動は次の実験によっ
て確認した。
進し、高密度焼結を実現させるために含有させるのであ
るが、2.5%未満ではα相形成が不十分で効果が小さ
く、一方、30%を越えるとFe−Mo化合物が形成さ
れて焼結を阻害する。このような挙動は次の実験によっ
て確認した。
すなわち、前述の方法と同様の方法でMo含有量が0.
5〜35%となるように、鉄粉にMo酸化物を加えて、
製品の粒度を最大粒径74μm以下で、かつ粒径61μ
m以下の粒子が90%以上となるように解砕した。つぎ
に、これらの鋼粉を成形し1000〜1400℃の温度
範囲で焼結して、その焼結密度を測定した。その結果、
Moが2.5%未満では鉄のα相形成が不完全となり、
7.60g/Cj以上の焼結密度が得られなかった。一
方、Moが30%より多い場合もFe−Mo化合物の形
成により、α相形成が抑制され、やはり7.60 g
/ cd以上の焼結密度が得られなかった0以上の理由
により、 Moの合金量を2.5〜30%とした。なお
、本発明鋼粉はMoとFe以外に3.0%以下に不純物
を抑制する必要がある。このような比較的少量の第3元
素は、本発明の本格的な効果を損なうものではない、た
だし3%を越えると、第3元素の影響が大きくなるので
上限を3%とした。
5〜35%となるように、鉄粉にMo酸化物を加えて、
製品の粒度を最大粒径74μm以下で、かつ粒径61μ
m以下の粒子が90%以上となるように解砕した。つぎ
に、これらの鋼粉を成形し1000〜1400℃の温度
範囲で焼結して、その焼結密度を測定した。その結果、
Moが2.5%未満では鉄のα相形成が不完全となり、
7.60g/Cj以上の焼結密度が得られなかった。一
方、Moが30%より多い場合もFe−Mo化合物の形
成により、α相形成が抑制され、やはり7.60 g
/ cd以上の焼結密度が得られなかった0以上の理由
により、 Moの合金量を2.5〜30%とした。なお
、本発明鋼粉はMoとFe以外に3.0%以下に不純物
を抑制する必要がある。このような比較的少量の第3元
素は、本発明の本格的な効果を損なうものではない、た
だし3%を越えると、第3元素の影響が大きくなるので
上限を3%とした。
Moの添加方法としては、純鉄粉に酸化MOの微粉を混
合し、この混合物を還元性ガス中で加熱して酸化Moを
還元し、しかも還元によって生成するMoが鉄粉粒子表
面を被覆するようないわゆる複合粉末の形とすることが
望ましい。溶鋼の段階でMoを合金したFe−Mo合金
粉末をアトマイズ法によって作ることもできるが、圧縮
性が劣るという問題点がある。一方、純鉄粉にMoを含
む粉末を混合して所定のMo量に調整することもできる
。しかし、その添加粉末として金属Mo粉末を用いても
、また、いわゆる母合金法のように、より高いMo含有
量をもつFe−Mo合金粉末を用いても、いずれも焼結
時に鉄粉へのMo拡散が遅<、Moによる鉄粉の焼結促
進効果が充分得られない、また、Mo炭化物を添加する
方法では、添加粉末粒子の硬さが硬く、これらを加えた
場合、粒子成形時に高い圧粉密度が得られず、結果的に
7.60 g /cd以上の焼結密度が得られない、こ
れらに比べて、前述のFe−Mo複合金粉末用いれば、
鉄粉表面に微細な金属Moが付着しており、充分な圧縮
性が得られるとともに焼結時には速やかに鉄粉中にMo
が拡散し、鉄粉の焼結を促進して7.60g/d以上の
高い焼結密度が得られる。
合し、この混合物を還元性ガス中で加熱して酸化Moを
還元し、しかも還元によって生成するMoが鉄粉粒子表
面を被覆するようないわゆる複合粉末の形とすることが
望ましい。溶鋼の段階でMoを合金したFe−Mo合金
粉末をアトマイズ法によって作ることもできるが、圧縮
性が劣るという問題点がある。一方、純鉄粉にMoを含
む粉末を混合して所定のMo量に調整することもできる
。しかし、その添加粉末として金属Mo粉末を用いても
、また、いわゆる母合金法のように、より高いMo含有
量をもつFe−Mo合金粉末を用いても、いずれも焼結
時に鉄粉へのMo拡散が遅<、Moによる鉄粉の焼結促
進効果が充分得られない、また、Mo炭化物を添加する
方法では、添加粉末粒子の硬さが硬く、これらを加えた
場合、粒子成形時に高い圧粉密度が得られず、結果的に
7.60 g /cd以上の焼結密度が得られない、こ
れらに比べて、前述のFe−Mo複合金粉末用いれば、
鉄粉表面に微細な金属Moが付着しており、充分な圧縮
性が得られるとともに焼結時には速やかに鉄粉中にMo
が拡散し、鉄粉の焼結を促進して7.60g/d以上の
高い焼結密度が得られる。
以上のようなFe−Mo?j!合粉末を製造する場合、
原料として、用いる鉄粉の粒径は、最大粒径が74μm
以下でかつ、10〜43μmを90%以上含有すること
がより一層望ましい。これは、焼結体重に粗大な気孔が
残留しないようにして、焼結体の靭性を向上させるため
であり、以下に示す知見に基づいている。
原料として、用いる鉄粉の粒径は、最大粒径が74μm
以下でかつ、10〜43μmを90%以上含有すること
がより一層望ましい。これは、焼結体重に粗大な気孔が
残留しないようにして、焼結体の靭性を向上させるため
であり、以下に示す知見に基づいている。
すなわち、2.5〜30%の種々のMo1度について、
原料粉末の粒度について検討した。Moは酸化Mo粉末
の形で鉄粉に添加して還元焼鈍し、この粉末を種々の条
件で成形焼結した。その焼結密度を調べた結果、鉄粉粒
径が74μm以上では、焼結体中に粗大な空隙が数多く
残留し、7.60g/cm以上の密度が得られなかった
。また、最大粒径74μm以下の鉄粉でも43〜74μ
mの粒子を10%以上含む場合、すなわち43〜74μ
mの比較的粗大な粒子を多く含む場合には、銅粉成形時
に、粗大粒子間に粗大な空隙が形成され、焼結後も残留
した。
原料粉末の粒度について検討した。Moは酸化Mo粉末
の形で鉄粉に添加して還元焼鈍し、この粉末を種々の条
件で成形焼結した。その焼結密度を調べた結果、鉄粉粒
径が74μm以上では、焼結体中に粗大な空隙が数多く
残留し、7.60g/cm以上の密度が得られなかった
。また、最大粒径74μm以下の鉄粉でも43〜74μ
mの粒子を10%以上含む場合、すなわち43〜74μ
mの比較的粗大な粒子を多く含む場合には、銅粉成形時
に、粗大粒子間に粗大な空隙が形成され、焼結後も残留
した。
これは焼結体の機械的性質、とりわけ靭性に悪影響をお
よぼす、一方、粒径10μm以下の粒子を多く含むもの
は、流動性が低下し、成形時にかえって、粗大な空隙が
形成されるため、7.608/d以上の焼結密度が得ら
れるものの、焼結体中に粗大な気孔が残り、靭性を劣化
させる可能性がある。
よぼす、一方、粒径10μm以下の粒子を多く含むもの
は、流動性が低下し、成形時にかえって、粗大な空隙が
形成されるため、7.608/d以上の焼結密度が得ら
れるものの、焼結体中に粗大な気孔が残り、靭性を劣化
させる可能性がある。
このため、原料鉄粉の粒径は74μm以下で、かつ10
μm〜43μmの粒子を90重量%以上含むことが望ま
しい。
μm〜43μmの粒子を90重量%以上含むことが望ま
しい。
〈実施例〉
以下に実施例を挙げて説明する。
純度99.5%のアトマイズ純鉄粉に純度99.0%の
酸化モリブデンを添加・混合後、900℃の水素中で6
0分分間光処理を施した。これを解砕時に粒度を調節し
て最大粒径が74μm以下でかつ61μm以下の粒子を
90〜100%含有し、純モリブデン量を2.5〜30
%含有する粉末(A、B、C,D、E’)を用意した。
酸化モリブデンを添加・混合後、900℃の水素中で6
0分分間光処理を施した。これを解砕時に粒度を調節し
て最大粒径が74μm以下でかつ61μm以下の粒子を
90〜100%含有し、純モリブデン量を2.5〜30
%含有する粉末(A、B、C,D、E’)を用意した。
また、アトマイズ純鉄粉に金属モリブデン粉末を添加・
混合後上記と同様な条件で還元・焼鈍処理後、最大粒径
74μm以下でかつ61μm以下を93%含有しMoを
4%含有する粉末(F)を用意した。
混合後上記と同様な条件で還元・焼鈍処理後、最大粒径
74μm以下でかつ61μm以下を93%含有しMoを
4%含有する粉末(F)を用意した。
比較例として、Mo量を0.5〜35%含有し、さらに
最大粒径が74μm以下で、かつ61μm以下の粒子を
80〜95重量%含有する粉末(1,2,3)およびM
ailを4%、粒径74〜88μmの粒子を5%含有す
る粉末(4)を用意した。
最大粒径が74μm以下で、かつ61μm以下の粒子を
80〜95重量%含有する粉末(1,2,3)およびM
ailを4%、粒径74〜88μmの粒子を5%含有す
る粉末(4)を用意した。
以下の粉末に固体潤滑剤(ステアリン酸亜鉛粉末)を1
%混合し、7t/dの圧力で直径11.3+m*、高さ
11.3mの円柱体を成形後、これを1250”Cの乾
燥水素中で1時間焼結して、焼結密度を測定した。
%混合し、7t/dの圧力で直径11.3+m*、高さ
11.3mの円柱体を成形後、これを1250”Cの乾
燥水素中で1時間焼結して、焼結密度を測定した。
第1表にその結果を示した。
実施例A、B、Cは粒径61μm以上の粒子が10%以
下で、かつ最大粒径を74μm以下に調節した粉末を用
いた焼結体の密度であるが、いずれも焼結密度は7.6
08/cii以上である。
下で、かつ最大粒径を74μm以下に調節した粉末を用
いた焼結体の密度であるが、いずれも焼結密度は7.6
08/cii以上である。
比較例1は粒径61〜74μmの粒子比率が10%以上
であるため7.60g/cmの焼結密度が得られなかっ
た。実施例りはベース鉄粉の粒径、10〜43μmの粒
子の比率、を85%としたため、°粗粒が増したが、鋼
粉中の粒径611zm以上の粒子が10%以下であるた
め、7.60g/d以上の焼結密度を得た。
であるため7.60g/cmの焼結密度が得られなかっ
た。実施例りはベース鉄粉の粒径、10〜43μmの粒
子の比率、を85%としたため、°粗粒が増したが、鋼
粉中の粒径611zm以上の粒子が10%以下であるた
め、7.60g/d以上の焼結密度を得た。
比較例2・3は、Mo含有量が変化した場合でα相量が
少ないか、またはFe−Mo化合物を形成したため密度
上昇が得られなかった。
少ないか、またはFe−Mo化合物を形成したため密度
上昇が得られなかった。
比較例4は、粒径74〜88μmの粒子の比率が5%あ
るため、粗粒間に粗大空隙が増して密度が上昇しなかっ
た。
るため、粗粒間に粗大空隙が増して密度が上昇しなかっ
た。
実施例E、はMo量が20%と比較的子いため、容易に
α相を形成し、7.72g/C’jの高密度焼結体が得
られた。
α相を形成し、7.72g/C’jの高密度焼結体が得
られた。
実施例Fは、金属モリブデン粉末を添加した例であるが
、粒径61μm以下の粒子の比率が90%以上であるた
め7.60g/d以上の焼結密度が得られた。
、粒径61μm以下の粒子の比率が90%以上であるた
め7.60g/d以上の焼結密度が得られた。
〈発明の効果〉
本発明による粉末冶金用0合金鋼粉を用いると、通常の
粉末冶金法で用いられる無加圧下での固相焼結法を用い
ても、高密度の焼結体を得ることができる。
粉末冶金法で用いられる無加圧下での固相焼結法を用い
ても、高密度の焼結体を得ることができる。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 2、特許出願請求の範囲 Mo2.5〜30重量%、残部がFeと不可避的不純物
からなる組成を有し、最大粒径が74μm以下で、かつ
粒径61μm以下の粒子を90重量%以上含有する粒度
構成である粉末冶金用合金鋼粉。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP62143400A JPS63310902A (ja) | 1987-06-10 | 1987-06-10 | 粉末冶金用合金鋼粉 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP62143400A JPS63310902A (ja) | 1987-06-10 | 1987-06-10 | 粉末冶金用合金鋼粉 |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS63310902A true JPS63310902A (ja) | 1988-12-19 |
Family
ID=15337886
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP62143400A Pending JPS63310902A (ja) | 1987-06-10 | 1987-06-10 | 粉末冶金用合金鋼粉 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPS63310902A (ja) |
-
1987
- 1987-06-10 JP JP62143400A patent/JPS63310902A/ja active Pending
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