JPS6330160A - 溶湯の連続鋳造方法 - Google Patents
溶湯の連続鋳造方法Info
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- JPS6330160A JPS6330160A JP17223786A JP17223786A JPS6330160A JP S6330160 A JPS6330160 A JP S6330160A JP 17223786 A JP17223786 A JP 17223786A JP 17223786 A JP17223786 A JP 17223786A JP S6330160 A JPS6330160 A JP S6330160A
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Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B22—CASTING; POWDER METALLURGY
- B22D—CASTING OF METALS; CASTING OF OTHER SUBSTANCES BY THE SAME PROCESSES OR DEVICES
- B22D11/00—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths
- B22D11/10—Supplying or treating molten metal
- B22D11/11—Treating the molten metal
- B22D11/111—Treating the molten metal by using protecting powders
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Continuous Casting (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
［産業上の利用分野コ
この発明は、鋳片に発生するストリークを防止した溶湯
の連続ｖＩ造方法に関する。
の連続ｖＩ造方法に関する。
［従来の技術］
例えば、丸ビレットの製造においては、従来、鋳型とし
てチューブラモールドを使用して連続鋳ｉｔｔ シてい
る。この丸ビレットを連続鋳造する場合には、クンディ
ツシュ内の溶湯を浸漬ノズルを介して鋳型内に注入させ
る。そして、定常状態においては、鋳型内の溶湯に浸漬
ノズルを浸漬させて溶湯を注入させる。溶あは、鋳型に
より冷」され、凝固殻となる。鋳型の肩面上にはモール
ドパウダが浮遊せしめられており、溶湯の酸化を防止す
ると共に、僅かに凝固殻と凝固殻との間に入込んで、両
者間の潤滑性を高めている。
てチューブラモールドを使用して連続鋳ｉｔｔ シてい
る。この丸ビレットを連続鋳造する場合には、クンディ
ツシュ内の溶湯を浸漬ノズルを介して鋳型内に注入させ
る。そして、定常状態においては、鋳型内の溶湯に浸漬
ノズルを浸漬させて溶湯を注入させる。溶あは、鋳型に
より冷」され、凝固殻となる。鋳型の肩面上にはモール
ドパウダが浮遊せしめられており、溶湯の酸化を防止す
ると共に、僅かに凝固殻と凝固殻との間に入込んで、両
者間の潤滑性を高めている。
［発明が解決しようとする問題点］
しかしながら、連続鋳造された丸ビレットには、鋳型内
で凝固殻が絞り込まれることに起因づ“るストリークと
呼ばれる庇が発生してしまうことがある。このストリー
クが発生すると製品不良となってしまい、製品歩留が低
下するという問題点がある。
で凝固殻が絞り込まれることに起因づ“るストリークと
呼ばれる庇が発生してしまうことがある。このストリー
クが発生すると製品不良となってしまい、製品歩留が低
下するという問題点がある。
この発明は斯かる事情に鑑みてなされたものであって、
ストリークの発生を防止することができる溶湯の連続鋳
造方法を提供することを目的とする。
ストリークの発生を防止することができる溶湯の連続鋳
造方法を提供することを目的とする。
［問題点を解決するための手段］
この発明に斯かる溶湯の連続鋳造方法は、鋳型内の溶湯
瀉血にパウダを添加し、このパウダが溶融して生成する
溶融スラグが、鋳型内の凝固殻と鋳型との間に流入して
両者を潤滑する溶湯の連続鋳造方法であって、前記パウ
ダは、その融点が９００℃未満であり、１３００℃にお
ける粘度が５ポアズ未満であるものを使用することを特
徴とする。
瀉血にパウダを添加し、このパウダが溶融して生成する
溶融スラグが、鋳型内の凝固殻と鋳型との間に流入して
両者を潤滑する溶湯の連続鋳造方法であって、前記パウ
ダは、その融点が９００℃未満であり、１３００℃にお
ける粘度が５ポアズ未満であるものを使用することを特
徴とする。
〔作用Ｊ
この発明においては、鋳型内の溶湯瀉血に、そ）ｉ１１
点が９００℃未満テアリ、１３００℃ニオケる粘度が５
ポアズ未満のパウダを添加する。このパウダは、瀉面上
で溶融して凝固殻と鋳型との間に容易に流入し、これに
よって凝固殻と鋳型との間に存在する気泡が極めて少な
くなる。そうすると、鋳型と凝固殻との間の熱伝達性が
増加するので、溶湯の冷却速度を増加させることができ
、溶湯の凝固収縮を増加させることができる。従って、
鋳型内で凝固殻が絞り込まれる虞が極めて減少し、スト
リークの発生を防止することができる。
点が９００℃未満テアリ、１３００℃ニオケる粘度が５
ポアズ未満のパウダを添加する。このパウダは、瀉面上
で溶融して凝固殻と鋳型との間に容易に流入し、これに
よって凝固殻と鋳型との間に存在する気泡が極めて少な
くなる。そうすると、鋳型と凝固殻との間の熱伝達性が
増加するので、溶湯の冷却速度を増加させることができ
、溶湯の凝固収縮を増加させることができる。従って、
鋳型内で凝固殻が絞り込まれる虞が極めて減少し、スト
リークの発生を防止することができる。
本ｇＡ発明者等は、溶湯の連続鋳造において鋳片に発生
するストリークを防止すべく種々検討を重ねた結果、こ
のストリークは凝固収縮が小さい材料の場合に頻度が高
く、特に、凝固殻が薄い場合に頻度が高いことを見出し
た。この発明は、このような知見に基いてなされたもの
である。
するストリークを防止すべく種々検討を重ねた結果、こ
のストリークは凝固収縮が小さい材料の場合に頻度が高
く、特に、凝固殻が薄い場合に頻度が高いことを見出し
た。この発明は、このような知見に基いてなされたもの
である。
［実施例］
以下、この発明の実施例について具体的に説明する。
丸ビレツト連続鋳造において、ストリークは第１表に示
すようなｍ種に発生する。
すようなｍ種に発生する。
第１表
表中欄ｒＡＪは、炭素を０．０８乃至０．２％、マンガ
ンを０．３乃至０．６％含有する中炭材で発生するスト
リークの形状を示し、ＨｒＦ３Ｊは、炭素を０．３乃至
０．４％、マンガンを１．２乃至１．６％含有する高炭
素高マンガン材で発生するストリークの形状を示す。こ
の表によれば、中炭材に発生するストリークは、深さが
１ｍｍ以下と浅く、幅が５乃至７１１Ｉ１１であって、
比較的緩かな形状をしており、艮ざが長くとも２ｍ程度
である。
ンを０．３乃至０．６％含有する中炭材で発生するスト
リークの形状を示し、ＨｒＦ３Ｊは、炭素を０．３乃至
０．４％、マンガンを１．２乃至１．６％含有する高炭
素高マンガン材で発生するストリークの形状を示す。こ
の表によれば、中炭材に発生するストリークは、深さが
１ｍｍ以下と浅く、幅が５乃至７１１Ｉ１１であって、
比較的緩かな形状をしており、艮ざが長くとも２ｍ程度
である。
これに対し、高炭素高マンガン材に発生するストリーク
は、深さが２乃至４１１１＋１１と深く、幅が３乃至４
ｍｍであって、急峻な形状をしており、長さが１０ｍに
も及ぶことがある。中炭材の場合には、全体として材料
の凝固収縮が比較的小さいのに加え、組成が包晶反応領
域であるため、溶湯の凝固が（少めて不均一になること
に起因してストリークが発生する。高炭素高マンガン材
の場合には、材料の凝固収縮が極めて小さいため鋳型の
収縮量よりも凝固収縮量が少ないことがあり、ｖｊ造中
に凝固殻が鋳型によって絞り込まれる虞が極めて太きい
。このため、凝固殻の一部に応力が集中し、その部分が
押込まれて前述のような深いストリークが発生する。こ
のように、このストリークは凝固収縮が小さい材料に発
生しやすい。そして、この中でも特に、第２図に示すよ
うに鋳造速度が速くなった場合に、及び第３図に示すよ
うにノズルの偏心量が大きくなった場合に、ストリーク
の発生率が著しく増加する。これは、鋳造速度が速い場
合には、凝固殻が薄いため、溶湯の静圧が大きくなるこ
とによって、また、ノズルの偏心量が大きい場合には、
凝固殻が厚い部分と薄い部分とが発生し、凝固殻が薄い
部分はやはり溶湯の静圧が大きくなることによって、鋳
型と凝固殻との間隙が撓めて小さくなり、益々凝固殻の
絞り込みが発生しやすくなるからである。
は、深さが２乃至４１１１＋１１と深く、幅が３乃至４
ｍｍであって、急峻な形状をしており、長さが１０ｍに
も及ぶことがある。中炭材の場合には、全体として材料
の凝固収縮が比較的小さいのに加え、組成が包晶反応領
域であるため、溶湯の凝固が（少めて不均一になること
に起因してストリークが発生する。高炭素高マンガン材
の場合には、材料の凝固収縮が極めて小さいため鋳型の
収縮量よりも凝固収縮量が少ないことがあり、ｖｊ造中
に凝固殻が鋳型によって絞り込まれる虞が極めて太きい
。このため、凝固殻の一部に応力が集中し、その部分が
押込まれて前述のような深いストリークが発生する。こ
のように、このストリークは凝固収縮が小さい材料に発
生しやすい。そして、この中でも特に、第２図に示すよ
うに鋳造速度が速くなった場合に、及び第３図に示すよ
うにノズルの偏心量が大きくなった場合に、ストリーク
の発生率が著しく増加する。これは、鋳造速度が速い場
合には、凝固殻が薄いため、溶湯の静圧が大きくなるこ
とによって、また、ノズルの偏心量が大きい場合には、
凝固殻が厚い部分と薄い部分とが発生し、凝固殻が薄い
部分はやはり溶湯の静圧が大きくなることによって、鋳
型と凝固殻との間隙が撓めて小さくなり、益々凝固殻の
絞り込みが発生しやすくなるからである。
このようなストリークの発生を抑制するためには、鋳型
のテーパを小さくすることにより、鋳型の下部において
凝固殻が鋳型によって絞り込まれることを防止する方法
と、鋳型内での溶４の冷」速度を大きくして、凝固殻の
凝固収縮を促准する方法とが考えられる。この中で、前
者の方法の場合には、鋳型としてチューブラモールドを
使用している関係上、鋼種によってテーパを変更するこ
とが困難であるので、適用鞘囲が限られる。
のテーパを小さくすることにより、鋳型の下部において
凝固殻が鋳型によって絞り込まれることを防止する方法
と、鋳型内での溶４の冷」速度を大きくして、凝固殻の
凝固収縮を促准する方法とが考えられる。この中で、前
者の方法の場合には、鋳型としてチューブラモールドを
使用している関係上、鋼種によってテーパを変更するこ
とが困難であるので、適用鞘囲が限られる。
一方、後者の方法としては、鋳型内の溶湯）月面に添加
するパウダによってＩｍの冷却速度を増加させる技術が
考えられる。この技術おいては、流動性が良いパウダを
使用し、鋳型と凝固殻との間にそれを流入させ、鋳型と
凝固殻との間の気泡を極めて少なくして、その間の熱伝
達性を増加させることによって、鋳型内での溶湯の冷却
速度を著しく大きくすることができる。
するパウダによってＩｍの冷却速度を増加させる技術が
考えられる。この技術おいては、流動性が良いパウダを
使用し、鋳型と凝固殻との間にそれを流入させ、鋳型と
凝固殻との間の気泡を極めて少なくして、その間の熱伝
達性を増加させることによって、鋳型内での溶湯の冷却
速度を著しく大きくすることができる。
第１図は、この発明の実、９１ ＰＡに係る溶湯の連続
鋳造方法により連続鋳造する場合の装置を示す断面図で
ある。図中参照符号１１は円筒状をなす銅製の鋳型を示
し、この鋳型１１は図示しない冷却手段により水冷され
るようになっている。浸漬ノズル１２は、図示しないタ
ンディツシュに取付けられており、タンディツシュ内の
溶湯をその下部に形成されたＦＪｍ流出孔１３から鋳型
１１内に注入するようになっており、この＋ａノズル１
２は鋳型１１内の溶湯１５に浸漬されている。この溶湯
１５の鋳型１１近傍の部分は、鋳型１１により冷却され
て凝固殻１６となっている。凝固殻１６と鋳型１１との
間は溶湯の凝固収縮により若干離間している。鋳型１１
内の溶湯１５の濶面上には、パウダ１４が浮遊せしめら
れている。このパウダ１４は、融点が９００℃未満、１
３００℃における粘度が５ポアズ未満と、比較的低融点
、低粘性のものであり、鋳型１１と凝固殻１６との間に
ｄ易に流入するようになっている。
鋳造方法により連続鋳造する場合の装置を示す断面図で
ある。図中参照符号１１は円筒状をなす銅製の鋳型を示
し、この鋳型１１は図示しない冷却手段により水冷され
るようになっている。浸漬ノズル１２は、図示しないタ
ンディツシュに取付けられており、タンディツシュ内の
溶湯をその下部に形成されたＦＪｍ流出孔１３から鋳型
１１内に注入するようになっており、この＋ａノズル１
２は鋳型１１内の溶湯１５に浸漬されている。この溶湯
１５の鋳型１１近傍の部分は、鋳型１１により冷却され
て凝固殻１６となっている。凝固殻１６と鋳型１１との
間は溶湯の凝固収縮により若干離間している。鋳型１１
内の溶湯１５の濶面上には、パウダ１４が浮遊せしめら
れている。このパウダ１４は、融点が９００℃未満、１
３００℃における粘度が５ポアズ未満と、比較的低融点
、低粘性のものであり、鋳型１１と凝固殻１６との間に
ｄ易に流入するようになっている。
次に、この実施例の動作について説明する。先ず、タン
ディツシュ内の溶湯をノズル１２を通流させて溶湯流出
孔１３から鋳型１１内に注入させる。そして、鋳型１１
内の溶湯１５が所定の高さに達した時点で、浸漬ノズル
を溶湯１５に浸漬させて、図示しないダミーバを用法き
連続鋳造を開えば融点が８５０℃で、１３００℃におけ
る粘性が２．５ポアズのものを使用する。このパウダ４
は従来のもの（融点が９００乃至ｉ ｏｏｏ℃、１３０
０℃における粘性が５乃至１０ポアズ）と比較して低融
点、低粘性である。このように、パウダ４を低粘性及び
低融点にすると、その流動性が増加し、パウダ４が極め
て容易に鋳型１１と凝固殻１６との間隙に流入する。こ
の鋳型１１と凝固殻１６との間隙には通常気泡が多く存
在するが、モールドパウダ１４の流動性を向上させるこ
とにより、その間隙の気泡の量が著しく減少する。そう
すると、鋳型１１と凝固殻１６との間の熱伝達性が著し
く向上し、溶湯１５の冷却速度が増加する。このため、
溶湯１５の凝固収縮を増加させることができ、凝固殻１
６が鋳型１１により絞り込まれる虞が少なくなる。従っ
て、ストリークの発生率を慟めで少なくすることができ
る。
ディツシュ内の溶湯をノズル１２を通流させて溶湯流出
孔１３から鋳型１１内に注入させる。そして、鋳型１１
内の溶湯１５が所定の高さに達した時点で、浸漬ノズル
を溶湯１５に浸漬させて、図示しないダミーバを用法き
連続鋳造を開えば融点が８５０℃で、１３００℃におけ
る粘性が２．５ポアズのものを使用する。このパウダ４
は従来のもの（融点が９００乃至ｉ ｏｏｏ℃、１３０
０℃における粘性が５乃至１０ポアズ）と比較して低融
点、低粘性である。このように、パウダ４を低粘性及び
低融点にすると、その流動性が増加し、パウダ４が極め
て容易に鋳型１１と凝固殻１６との間隙に流入する。こ
の鋳型１１と凝固殻１６との間隙には通常気泡が多く存
在するが、モールドパウダ１４の流動性を向上させるこ
とにより、その間隙の気泡の量が著しく減少する。そう
すると、鋳型１１と凝固殻１６との間の熱伝達性が著し
く向上し、溶湯１５の冷却速度が増加する。このため、
溶湯１５の凝固収縮を増加させることができ、凝固殻１
６が鋳型１１により絞り込まれる虞が少なくなる。従っ
て、ストリークの発生率を慟めで少なくすることができ
る。
次に、この発明の効果を従来例と比較しながら説明する
。第４図は、横軸に鋳造速度をとり、縦軸に鋳型の冷却
水の温度変化をとって、鋳造速度と溶’ｒＱの冷Ｗ度合
との関係を示すグラフ図である。
。第４図は、横軸に鋳造速度をとり、縦軸に鋳型の冷却
水の温度変化をとって、鋳造速度と溶’ｒＱの冷Ｗ度合
との関係を示すグラフ図である。
図中白丸はこの実施例におけるモールドパウダを使用し
た場合を示し、黒丸は従来例を示す。この図によれば、
実施例の場合のほうが従来例の場合より、鋳造速度に拘
らず冷却水の温度差が大きい。
た場合を示し、黒丸は従来例を示す。この図によれば、
実施例の場合のほうが従来例の場合より、鋳造速度に拘
らず冷却水の温度差が大きい。
即ち、溶湯から鋳型への熱伝遼量が大きい。このため、
実施例のほうが冷却速度が大きく、実施例においてスト
リークが発生しなかったが、従来例の場合にはストリー
クが発生した。また、実施例と従来例との間の冷却速度
の差は、鋳造速度の増加に伴って増加するが、これは、
鋳造速度が大きい程この実施例の効果が大きいことを示
す。
実施例のほうが冷却速度が大きく、実施例においてスト
リークが発生しなかったが、従来例の場合にはストリー
クが発生した。また、実施例と従来例との間の冷却速度
の差は、鋳造速度の増加に伴って増加するが、これは、
鋳造速度が大きい程この実施例の効果が大きいことを示
す。
なお、鋳型の冷却水を増加させつつこの究明を実施する
ことにより、ストリークの発生を実質的にＯにすること
ができる。また、この発明を、鋳型のテーバを小さくす
る方法と共に実施することにより、より一層大きな効果
を得ることができる。
ことにより、ストリークの発生を実質的にＯにすること
ができる。また、この発明を、鋳型のテーバを小さくす
る方法と共に実施することにより、より一層大きな効果
を得ることができる。
［発明の効果コ
この発明によれば、鋳型内の溶湯湯面に添加するパウダ
として、その融点が９００ ’Ｃ未満であり、１３００
℃における融点が５ポアズ未満であるものを使用し、こ
のパウダを溶融状態で凝固殻と鋳型との間に流入させて
、両者間に存在する気泡を極めて少なくする。このため
、鋳型と凝固殻との間の熱伝達性が向上する。従って、
鋳型内の溶湯の冷却速度を増加させることができ、溶湯
の凝固収縮を増大させることができるので、塀固殻が鋳
、型によって絞り込まれる虞が極めて小さくなり、スト
リークの発生率を著しく減少させることができる。この
ようにストリークの発生率を減少させることができるの
で、製品の歩留が向上する。
として、その融点が９００ ’Ｃ未満であり、１３００
℃における融点が５ポアズ未満であるものを使用し、こ
のパウダを溶融状態で凝固殻と鋳型との間に流入させて
、両者間に存在する気泡を極めて少なくする。このため
、鋳型と凝固殻との間の熱伝達性が向上する。従って、
鋳型内の溶湯の冷却速度を増加させることができ、溶湯
の凝固収縮を増大させることができるので、塀固殻が鋳
、型によって絞り込まれる虞が極めて小さくなり、スト
リークの発生率を著しく減少させることができる。この
ようにストリークの発生率を減少させることができるの
で、製品の歩留が向上する。
第１図はこの発明の実施例に係る溶湯の連続鋳造方法を
実施する装置を示す断面図、第２図は鋳造速度とストリ
ーク発生母との関係を示すグラフ図、第３図は浸漬ノズ
ルの偏心出とストリークの発生率との関係を示すグラフ
図、第４図はこの発明の実施例の効果を従来例と比較し
て示すグラフ図である。 １１：鋳型、１２；浸漬ノズル、１３；溶湯流出孔、１
４；（←−−Ｊヒトパウダ、１５：溶湯、１６；凝固殻 出願人代理人 弁理士 鈴江武彦 第１図 鋳造速度（ｍ／制 第２図 ／ 、？’ル偏＋ｑ量（ｍｍ） 第３図
実施する装置を示す断面図、第２図は鋳造速度とストリ
ーク発生母との関係を示すグラフ図、第３図は浸漬ノズ
ルの偏心出とストリークの発生率との関係を示すグラフ
図、第４図はこの発明の実施例の効果を従来例と比較し
て示すグラフ図である。 １１：鋳型、１２；浸漬ノズル、１３；溶湯流出孔、１
４；（←−−Ｊヒトパウダ、１５：溶湯、１６；凝固殻 出願人代理人 弁理士 鈴江武彦 第１図 鋳造速度（ｍ／制 第２図 ／ 、？’ル偏＋ｑ量（ｍｍ） 第３図
Claims (1)
- 鋳型内の溶湯湯面にパウダを添加し、このパウダが溶融
して生成する溶融スラグが、鋳型内の凝固殻と鋳型との
間に流入して両者を潤滑する溶湯の連続鋳造方法におい
て、前記パウダは、その融点が９００℃未満であり、１
３００℃における粘度が５ポアズ未満であるものを使用
することを特徴とする溶湯の連続鋳造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP17223786A JPS6330160A (ja) | 1986-07-22 | 1986-07-22 | 溶湯の連続鋳造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP17223786A JPS6330160A (ja) | 1986-07-22 | 1986-07-22 | 溶湯の連続鋳造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6330160A true JPS6330160A (ja) | 1988-02-08 |
Family
ID=15938157
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP17223786A Pending JPS6330160A (ja) | 1986-07-22 | 1986-07-22 | 溶湯の連続鋳造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6330160A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US5299627A (en) * | 1992-03-03 | 1994-04-05 | Kawasaki Steel Corporation | Continuous casting method |
| EP0732163A2 (en) * | 1995-03-15 | 1996-09-18 | Ishikawajima-Harima Heavy Industries Co., Ltd. | Casting of metal |
| US6059014A (en) * | 1997-04-21 | 2000-05-09 | Ishikawajima Heavy Industries Co., Ltd. | Casting steel strip |
-
1986
- 1986-07-22 JP JP17223786A patent/JPS6330160A/ja active Pending
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US5299627A (en) * | 1992-03-03 | 1994-04-05 | Kawasaki Steel Corporation | Continuous casting method |
| EP0732163A2 (en) * | 1995-03-15 | 1996-09-18 | Ishikawajima-Harima Heavy Industries Co., Ltd. | Casting of metal |
| US5720336A (en) * | 1995-03-15 | 1998-02-24 | Ishikawajima-Harima Heavy Industries Company Ltd. | Casting of metal |
| EP0732163A3 (en) * | 1995-03-15 | 1999-01-07 | Ishikawajima-Harima Heavy Industries Co., Ltd. | Casting of metal |
| CN1077468C (zh) * | 1995-03-15 | 2002-01-09 | 卡斯特里普公司 | 钢带的浇铸方法 |
| US6059014A (en) * | 1997-04-21 | 2000-05-09 | Ishikawajima Heavy Industries Co., Ltd. | Casting steel strip |
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