JPS63294109A - 増幅器 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 〔産業上の利用分野〕 この発明は、交流信号を複数の所望レベルに増幅する増
幅器、特にｒｃ化に適した構成の増幅器に関するもので
ある。

〔従来の技術〕

第５図は、１つの交流入力信号（直流電圧成分を含む）
を複数個の差動入力型増幅器で増幅し、複数の出力信号
を得る増幅器の従来例を丞ず構成図である。図において
、■は利得ＫａＯ差動入力型前置増幅器（以下、前置増
幅器と記す）、ｌａはその非反転入力端、１ｂはその反
転入力端、２は前置増幅器１に後続する利得Ｋｂの第１
の差動入力型増幅器（以下、第１の増幅器と記す）、２
ａはその非反転入力端、２ｂはその反転入力端、３は利
得Ｋｃの第２の差動入力型増幅器（以下、第２の増幅器
と記す）、３ａはその非反転入力端、３ｂはその反転入
力端、４は信号入力端、５は第１の増幅器２の出力を得
る第１の出力端、６は第２の増幅器３の出力を得る第２
の出力端である。

７は信号入力端４と前置増幅器１の非反転入力端１ａの
間に接続された抵抗（Ｒａｔ）、８は信号入力端４と前
置増幅器１の反転入力端１ｂの間に接続された抵抗（Ｒ
ａ２）、９は前置増幅器１の反転入力端１ｂと接地の間
に接続されたコンデンサ（Ｃａ）、１０は第１の増幅器
２の非反転入力端２ａと前置増幅器１の出力端の間に接
続された抵抗（Ｒｂ、）、１１は第１の増幅器２の反転
入力端２ｂと前置増幅器１の出力端の間に接続された抵
抗（Ｒｂ２）、１２は第１の増幅器２の反転入力端２ｂ
と接地の間に接続されたコンデンサ（Ｃｂ）、１３は第
２の増幅器３の非反転入力端３ａと信号入力端４の間に
接続された抵抗（Ｒｃ＋）、１４は第２の増幅器３の反
転入力端３ｂと信号入力端４の間に接続された抵抗（Ｒ
ＣＺ）、１５は第２の増幅器３の反転入力端３ｂと接地
の間に接続されたコンデンサ（Ｃｃ）である。

次に動作について説明する。

信号入力端４に直流電圧成分を持つ入力信号が加えられ
ると、この信号は抵抗７及び８を介して前置増幅器１の
非反転入力端１ａ及び反転入力端ｌｂにそれぞれ入力さ
れる。この時、前置増幅器１の非反転入力端１ａには入
力信号がそのまま入力されるのに対し、反転入力端１ｂ
にはコンデンサ９により交流成分がバイパスされ、直流
成分のみが入力される。従って前置増幅器１の差動入力
としては交流信号成分のみとなる。これは、もちろん伝
送すべき信号の周波数に対し、抵抗８とコンデンサ９に
よる低域遮断周波数が十分低くなるように設定すること
を前提としている。

また、抵抗７及び８は一般に等しい値を選ぶ。

即ち、 Ｒａ、＝Ｒａ２＝Ｒａ　　　　　・（１）これは、増幅
器の両入力端に流れる直流バイアス電流によって抵抗の
端子間に生ずる直流電位差を等しくし、差動入力の直流
バランスをより精度良く確保するためである。但し、か
かる直流電位差が増幅器に要求される性能（例えば、非
対称歪率とか入力段以降の直流動作点変動の許容範囲等
）に対し許される値であればこの限りでなく、その場合
は抵抗７は短絡されても良い。

以上の説明は、全く同じ人力形態である第１の増幅器２
及び第２の増幅器３についても同様であり、従って各抵
抗は一般に、 Ｒｂ＋　＝Ｒｂｚ　＝Ｒｂ　　　　　　・・・（２）Ｒ
Ｃ，−ＲＣ２＝ＲＣ・・・（３） と選ぶ。

なお、以下の説明においては、議論を簡単にするために
各増幅器の入力インピーダンスが上記抵抗群に比し、十
分高いと仮定して説明する。このような仮定は増幅器の
設計に際し、極めて一般的な手法であると同時に、容易
に実現可能なものである。

具体的には、例えば第７図に示すような差動入力回路に
おいて、差動トランジスタの直流電流増幅率を高くする
、直流バイアス電流を小さく設定する、あるいは差動ト
ランジスタの共通エミッタ抵抗を大きな値とする等によ
り実現される。これについては、例えば、Ｐ、Ｒ，グレ
イ、Ｒ，Ｇ、メイヤーの「アナログ集積回路の解析と設
計Ｊ　（Ｐ、Ｒ，ＧＲＡＹ。

Ｒ，Ｇ、Ｍｔ！ＶＥＲ，ＡＮＡＬＹＳＴｓ　　ＡＮＤ　
　ＤＥＳＩＧＮ　　ＯＦ　　ＡＮＡＬＯＧＩＮＴＥＧＲ
ＡＴＥＤ　Ｃ：ＩＲＣＵＩＴＳ”　：　ＪＯＨＮ　ＷＩ
ＬＥＹ　＆　５ＯＮＳ、Ｉｎｃ。

１９７７）のｐ１５８〜ｐ１７５が参考になる。また、
より実用的には第８図に示すようにエミッタフォロア回
路を差動入力端に付加すれば、差動増幅段の設計自由度
を確保しつつ高入力インピーダンス化が図れることは明
らかであり、実際に、特にＩＣ回路においてよく用いら
れるものである。さらにまた、第９図に示すように、差
動トランジスタに電界効果トランジスタ（ＦＥＴ）を用
いても、かかる条件を容易に満たし得ることば明らかで
ある。

次に信号の挙動をより詳細に述べる。

信号入力端４に加わる入力をＶ　ｉ　（ｓ）　、前置増
幅器１の差動入力をＶａｉ（ｓ）　、出力をＶ　ａｏ　
（ｓ）　、第１の増幅器２の差動入力をＶｂｉ（ｓ）　
、出方をＶｂ。

（Ｓ）、第２の増幅器３の差動人力をＶｃ＋（ｓ）　、
出力をＶ　ｃｏ　（ｓ）とすれば、 支十ビＣしＣψ　Ｓ と表される。但し、Ｓはラプラス演算子である。

これより、伝送すべき信号の周波数に対して、■ で表される低域遮断周波数が十分低くなるようにコンデ
ンサの容４ｉ１Ｃａ、Ｃｂ、Ｃｃを大きく設定すれば、
（５１，（７１，（９１式は伝送すべき信号に対し、Ｖ
ａｏ＝　Ｋ　ａ　−Ｖｉ（ｓ）　　　　　　−０３１Ｖ
ｂｏ＝Ｋａ−Ｋｂ・Ｖｉ（ｓ）　　　−０４）Ｖｃｏ＝
　Ｋ　ｃ　・Ｖｉ（ｓ）　　　　　　・＝Ｑ５）となり
、出力は各増幅器の利得のみに支配される。

一方、直流的な挙動を各増幅器の差動人力についてみる
と、（４１，（６１，（８）式において、ｓ＝０とおけ
ばよいから、 Ｖａｔ（０）　　＝　Ｏ−Ｑ６） Ｖｂｉ（０）　−〇　　　　　　　　　・・・０７１Ｖ
ｃｉ　（０）　　＝　Ｏ−Ｑ［Ｏ となり、入力Ｖｉに含まれる直流電圧が変化しても各増
幅器の差動入力の直流バランスは保持されることがわか
る。

このように、第５図に示すような構成は、入力信号に含
まれる直流電圧に依存することなく差動入力直流バラン
スを保持できる利点を持つが、一方各々の増幅器に交流
信号バイパス用のコンデンサを設ける必要がある。前述
したように、伝送すべき信号の周波数に対し低域遮断周
波数ｆａ、ｆｂ、ｆｃを十分低くするためには、コンデ
ンサ容量Ｃａ、Ｃｂ、Ｃｃを大きくする必要がある。こ
こて、抵抗値Ｒａ、Ｒｂ、Ｒｅを大きくするという方法
もあるが、増幅器の入力容量による高周波特性の劣化（
非反転入力側）、抵抗の熱雑音の増大による増幅器雑音
特性の劣化等が起きるため限界がある。

一例として、伝送すべき信号の周波数下限が１００　ｔ
ｌｚの場合を考えると、低域遮断周波数ｆａ。

ｆｂ、ｆｃはそれより十分低くする必要がある。

仮に、 ｆ　ａ＝ｆ　ｂ−ｆ　ｃ＝１　Ｏｆｌｚ　　　　＝・０
９）とし、 Ｒａ＝Ｒｂ＝Ｒｃ＝１０　　ｋΩ　　　・Ｃ２０）とす
れば、 Ｃａ＝Ｃｂ＝Ｃｃ＝１．６ｐＦ　　　・・・（２１）と
なる。

従って第５図に示す回路をＩＣ化する場合、上記仕様に
おいてはコンデンサはＩＣの外付けとせざるを得ず、コ
ンデンサ外付は用のＩＣピンもその数だけ必要になる。

第６図は出力数が１つ増加した例である。図において、
１６は利得Ｋｄの増幅器、１６ａはその非反転入力端、
１６ｂはその反転入力端、１７は増幅器１６の出力を得
る出力端、１８．１９は抵抗（Ｒｄ）、２０はコンデン
サ（Ｃｄ）であり、増幅器入力回路系の接続形態は他の
増幅器と同じである。

この例から明らかなように、増幅器の数が増せば、その
数だけコンデンサが増し、コンデンサ外付は用ＩＣピン
も増加することになる。

〔発明が解決しようとする問題点〕

以上のように、従来の構成では、増幅器の数だけコンデ
ンサを設けなければならないため、ＩＣ化においては、
その数だけＩＣビンを設けることになり、ＩＣの大型化
ひいてはコストアップになるという問題点があった。

この発明は上記のような問題点を解消するためになされ
たもので、前置増幅器を含む複数個（３個以上）の増幅
器の差動入力直流バランスを１個のコンデンサで保持で
きる増幅器を得ることを目的とする。

〔問題点を解決するための手段〕

この発明に係る増幅器は、１つの入力信号を複数個の差
動入力型増幅器で増幅して各々の出力が得られるよう構
成されるとともに、これら複数個の増幅器のうちの少な
くとも１つの増幅器に前置増幅器を設けたものにおいて
、上記前置増幅器の反転入力端と出力端に抵抗を接続し
、この反転入力端と接地間に抵抗とコンデンサの直列回
路をコンデンサが接地側となるよう接続し、上記抵抗と
コンデンサの接続点と上記信号入力端との間に抵抗を接
続し、上記接続点と上記複数個の増幅器のそれぞれの入
力端のうちの一方を接続するとともに、残りのそれぞれ
一方の入力端は少なくとも１つを前置増幅器の出力端に
、その他を信号入力端に接続したものである。

〔作用〕

この発明においては、前置増幅器に負帰還がかけられ、
かつこの帰還入力端と接地間に設けられた抵抗とコンデ
ンサの接続点に入力信号が抵抗を介して加算され、この
接続点の電圧が複数個の差動入力型増幅器の基準電圧と
して入力される。

〔実施例〕

以下、本発明の実施例を図について説明する。

第１図において、第５図と同一符号は同−又は相当部分
を示し、２１は信号入力端４と接続点２２間に接続され
た抵抗（Ｒｇ）２３は接続点２２と接地間に接続された
コンデンサ（Ｃｆ）、２４は前置増幅器１の出力端とそ
の反転入力端１ｂの間に接続された抵抗（Ｒｆ）、２５
はこの反転入力端１ｂと接続点２２間に接続された抵抗
（Ｒｈ）である。なお、接続点２２は第１の増幅器２の
反転入力端２ｂ及び第２の増幅器３の反転入力端３ｂに
接続されている。

次に動作について説明する。なお、各増幅器の人力イン
ピーダンスは、説明を簡単にするために従来例と同様、
十分に高いとして述べる。

第１図において、信号入力端４に加わる人力をＶｉ（ｓ
）、前置増幅器１の差動入力をＶａｔ（ｓ）　、出力を
Ｖａｏ（ｓ）　、反転入力端１ｂの電圧をＶ　ｆ　（ｓ
）　。

接続点２２の電圧をＶ　ｈ　（ｓ）　、第１の増幅器２
の差動入力をＶｂｉ（ｓ）　、出力をＶｂｏ（ｓ）　、
第２の増幅器３の差動入力をＶ　ｃｉ　（ｓ）　、出力
をＶ　ｃｏ　（ｓ）とすれば、 Ｖａｉ（ｓ）　＝Ｖｉ（ｓ）　−Ｖｆ（ｓ）Ｖａｏ（ｓ
）　　＝　Ｋ　ａ　　・Ｖａｔ（ｓ）　　　　　　　　
−（２３）Ｖｂｉ（ｓ）＝Ｖａｏ（ｓ）−Ｖｈ（ｓ）・
・・（２４） Ｖｂｏ（ｓ）　　−Ｋ　ｂ　・Ｖｂｉ（ｓ）　　　　　
　−（２５）Ｖｃｉ（ｓ）　　＝Ｖｉ（ｓ）　　　Ｖｈ
（ｓ）Ｖｃｏ（ｓ）　　−Ｋｃ　　・Ｖｃｔ（ｓ）　　
　　　　−（２７）と表される。

これより、伝送すべき信号の周波数に対して、が十分低
くなるようにコンデンサの容量Ｃｆを大きく設定すれば
、各増幅器の出力は、（２２）〜（２７）式より、信号
に対して Ｋａ Ｖａｏ（ｓ）　＝　　　　　　　　　　□　Ｖｉ（Ｓ）
　　・・・（２９）Ｒｈ １＋Ｋａ・−ｍ−□ Ｒｆ＋Ｒｈ Ｋａ　　−Ｋｂ νｂｏ（ｓｌ　＝　　　　　　　−□　・Ｖｉ　（ｓ）
　＝Ｋｂ−Ｖａｏ　（ｓ）Ｒｈ １＋Ｋａ・−□ Ｒｆ十Ｒｈ ・・・（３０） Ｖｃｏ（ｓ）　＝　Ｋ　ｃ−Ｖｉ（ｓ）　　　　　　・
”（３１）となる。（２９）式の右辺の係数項から明ら
かなように、前置増幅器１は負帰還を施した同相増幅器
に他ならない。負帰還増幅器の特徴は、例えば「Ｄ。

Ｆ、スタウナ著：演算増幅器〜回路設計ハンドブック」
　（マグロウヒル・ブック株式会社、昭和５８年）の第
１章に述べられているように、開ループ利得Ｋａを十分
に高くとり、かつ Ｋａ・β〉〉１ （β＝Ｒｈ／　（Ｒｆ＋Ｒｈ）：帰還率）・・・（３２
）となるように設計することにより、増幅器の伝送利得
を抵抗Ｒｆ、Ｒｈのみに依存させることができるという
点にある。即ち（３２）式より、である。

このことは、本発明が目的とするところの「複数の差動
入力型増幅器の差動人力直流バランスを１個のコンデン
サで保持する」ことを実現するための前提となるもので
あり、以下にそれを明らかにする。

各増幅器の差動入力の直流電圧の挙動を考えるには、（
２２）　、　（２４）　、　（２６）式においてｓ＝０
とすればよい。即ち と表される。

ここで、抵抗Ｒｇは（２９）　、　（３０）　、　（３
１）式より信号の伝送利得には無関係（もちろん（２８
）式Ｏｆｆが信号周波数より十分低くなるようにコンデ
ンサＣｆは大きく設定することが前提となる）であるか
ら、その値は自由に設定できる。例えば、Ｒｇ＝Ｒｆ＝
Ｒｏ　　　　　　　　・・・（３７）・・・（３８） ・・・（３９） Ｏ ・・・（４０） が成立する。即ち、入力信号に含まれる直流成分が増幅
器の設計中心値Ｖｉ（ＤＣ）からΔＶ　＋　（ＤＣ）変
化した時、各増幅器の差動入力直流アンバランスは、Δ
Ｖ　ｉ　（ＤＣ）が１／　（１＋Ｋａ）以下に圧縮され
て現れることになる。従って、信号入力端４に想定され
る直流電圧変化ΔＶ　ｉ　（ＤＣ）に対し、各増幅器に
生ずる差動入力直流アンバランス量が設計仕様の許容値
以下となるように利得Ｋａを設定すればよい。これは、
前述した負帰還同相増幅器の特徴をそのまま利用したも
のに他ならず、これにより、わずか１個のコンデンサで
複数の増幅器の差動入力直流バランスを十分保持できる
という極めて優れた効果を奏するものである。

また、各増幅器の差動入力回路が例えば第７図。

第８図の如きバイポーラトランジスタで構成されるよう
な場合、その入力端には一定のベースバイアス電流が流
れる。

いま、第１図に示すように、前置増幅器１の各入力端に
Ｔａ，第１の増幅器２の各入力端にｒｂ。

第２の増幅器３の各入力端にＩｃなるベースバイアス電
流が流れるとする。このとき、Ｒｆに流れる電流をＩｆ
，Ｒｇに流れる電流をＩｇ，Ｒｈに流れる電流をＩｈと
すると、 Ｉｇ＋Ｉｈ＝Ｉｂ＋Ｉｃ　　　　　　　　　　−（４１
）Ｉ　ｆ＝Ｉａ＋Ｉｈ　　　　　　　　　−（４２）と
なる。例として Ｉ　ａ＝２１　ｂ＝２１　ｃ＝Ｉ　ｏ　　　　　−（４
３）となるように設計したとする。また、入力の直流電
圧の設計中心値Ｖｉ（ＤＣ）において、前置増幅器ｌの
出力電圧Ｖ　ａｏ　（ＤＣ）がＶ　ｉ　（ＤＣ）となる
ようにバイアス設計すれば、（３８）式より、Ｋａ＞＞
１において、 Ｋａ Ｖａｏ（ｏ）−□・Ｖ　ｉ　（ｏ）ζＶ　ｉ　（ｏ）　
　・・・（４４）ｇ １＋Ｋａ＋− Ｒｇ＋Ｒｈ となり、Ｖｉ（ＤＣ）が変化しても前置増幅１の直流出
力電圧は変化後の入力電圧Ｖｉ（ＤＣ）とほとんど等し
くなる。この前提において、 Ｒａ＝Ｒｈ／２＝　Ｒｃ／２＝　Ｒｆ＝Ｒｇ＝Ｒｏ　　
−（４５）と設定すれば、（４３）式のごとく設計した
から、Ｒａ　　Ｉａ＝Ｒｂ　　Ｉｂ＝Ｒｃ　　Ｉｃ＝Ｒ
ｏ　Ｉ　ｏ　　・”（４６）となる。またＲｆの両端の
電位差は当然Ｒａ１ａと等しくなるから、 Ｒｆ　　Ｉｆ　　＝Ｒａ　　Ｉａ　　＝Ｒｏ　　Ｉｏ　
　　　　　＝（４７）これより、抵抗Ｒｇに流れる電流
１ｇは、Ｉｇ−１ｂ　＋　Ｉａ−１ｏ／２　＋　Ｉｏ／
２＝　　Ｉｏ　”（４８）となり、（４５）式より ＲｇＩｇ＝ＲｏＩｏ　　　　　　　　　　・・・（４９
）が成立する。従って抵抗Ｒｈの両端の直流電圧は等し
くなり、 Ｉ　ｈ＝０ となる。これは、（４１）　、　（４２）式と（４７）
　、　（４Ｂ）式から確認される。以上から、 Ｒａ　　Ｉａ＝Ｒｂ　Ｉｂ＝Ｒｃ　Ｉｃ＝　Ｒｆ　　Ｉ
ｆ＝Ｒｇ　Ｉｇ＝Ｒｏ　Ｉ　ｏ　　・・・（４６）とな
り、各増幅器の差動入力端の直流電圧は全て等しくなり
、直流バランスがより精度良く確保される。しかも抵抗
Ｒｈには直流電流が流れないので、Ｒｈの値は前置増幅
器１の信号伝送利得のみを考慮して定めることができる
という効果がある。

もちろんこのような設定はベースバイアス電流による直
流電圧降下が前述した差動入力直流アンバランスの許容
限界値に対し、無視し得る大きさ■９ であれば考慮する必要はなく、例えば、Ｒａ＝Ｒｂ＝Ｒ
ｃ＝ｏとしてもよい。

なお、上記実施例では、出力数を２としたが、第２図は
第６図の従来例と同様の形で出力数を１つ増加した例で
ある。−増幅器１６の反転入力端１６ｂは接続点２２に
接続されている。この場合、増幅器１６の差動入力Ｖ　
ｄ　ｉ　（Ｓ）は、・・・（５２） となる。また、前置増幅器１．第１の増幅器２゜第２の
増幅器３の差動入力及び出力は全て第１図の実施例と同
一になる。故に、 Ｖ　ｃｉ　（ｓ）　＝　Ｖ　ｄｉ　（ｓ）　　　　　　
　　　　−（５３）が成立する。従って本発明の効果は
増幅器１６の差動入力についても同様に及ぶ。また、増
幅器１６の各入力端に流れるベースバイアス電流をＩｄ
。

抵抗１８をＲｄとした場合、 Ｉｇ＝Ｉｂ＋Ｉｃ＋Ｉｄ　　　　　　　−（５４）Ｒａ
　　Ｉａ　　＝Ｒｂ　　Ｉｂ　　＝Ｒｃ　　ｌｃ　　−
Ｒｄ　　Ｉｄ−Ｒｆ　　Ｉｆ　　＝Ｒｇ　　Ｉｇ　　　
　　　・・・（５５）を満たすように電流と抵抗値を設
定すれば、より精度良く差動入力直流バランスが確保で
きるという点も第１図の実施例と同様である。

これらのことより、出力数を同様の形態でさらに増加さ
せていっても、本発明の効果が全ての増幅器において成
立することは明らかである。

また第３図は、異なる形で出力数を１つ増加した実施例
であり、前置増幅器１の出力を２個の増幅器に供給する
形態である。図において、２６は利得Ｋｅの増幅器、２
６ａはその非反転入力端、２６ｂはその反転入力端、２
７は増幅器２６の出力を得る出力端、２８は抵抗Ｒｅで
ある。なお、反転入力端２６ｂは接続点２２に接続され
ている。

増幅器２６の差動入力Ｖ　ｅｉ　（Ｓ）は、となる。ま
た、前置増幅器１．第１の増幅器２゜第２の増幅器３の
差動人力及び出力は全て第１図の実施例と同一になる。

故に、 Ｖｂｉ（ｓ）　　＝　Ｖｅｉ（ｓ）　　　　　　　　　
　・”（５７）が成立する。従って本発明の効果は増幅
器２６の差動入力についても同様に及ぶ。また、増幅器
２６の各入力端に流れるベースバイアス電流をＩｅとし
た場合、 １ｇ−１ｂ＋Ｉｃ＋Ｉｅ　　　　　　　・・・（５８）
Ｒａ　　Ｉａ　＝Ｒｂ　　Ｔｂ　＝Ｒｃ　Ｉｃ　＝Ｒｅ
　　ｒｅ−Ｒｆ　　Ｉｆ　＝Ｒｇ　　Ｉｇ　　　　・・
・（５９）を満たずように電流と抵抗値を設定すれば、
より精度良く差動入力直流バランスが確保できるという
点も第１図の実施例と同じである。

これらのことより、出力数を同様の形態でさらに増加さ
せても本発明の効果が全ての増幅器において成立するこ
とは明らかである。

さらに、第２図、第３図の実施例を組合わせた形態（図
示せず）、即ち前置増幅器１の後段に、増幅器２６と同
様の接続形態で複数の増幅器を設け、かつ増幅器１６と
同様の接続形態で複数の増幅器を設けた構成でも本発明
の効果が全ての増幅器において成立することは容易に類
推される。

また、第４図は第１図の実施例に抵抗１１を付加したも
ので、この場合、抵抗ｔｏ、ｔｔをともにＲｂとずれば
、抵抗１１に流れるベースバイアス電流ｒｂ″を、 Ｉｂ’−１ｂ　　　　　　　　　　・・・（６０）とす
ることができる。即ち、例として Ｉ　ａ＝　Ｉ　ｂ−１ｃ＝　Ｉ　ｏ　　　　　−（６１
）となるように設計すれば、 Ｒａ　　Ｉａ　＝Ｒｂ　ｆｂ＝Ｒｃ　　Ｉｃ　＝Ｒｆ　
　Ｉｆ＝ＲｇＩｇ　＝Ｒｏ　　Ｔｏ　　　　”（６２）
となるよう抵抗を設定することにより、Ｉｆ　＝Ｉａ＝
Ｔｇ＝Ｉｃ＝Ｉｏ　　　　−（６３）とすることができ
る。結局、 Ｒａ＝Ｒｂ＝＝Ｒｃ＝Ｒｆ＝Ｒｇ＝Ｒｏ”（６４）とな
る。つまり、この例ではＩｇ＝Ｉｃとなって、接続点２
２から第２の増幅器２の反転入力端２ｂにはベースバイ
アス電流が供給されず、反転入カリＡ 端２ｂには抵抗１１を介して前置増幅器１の出力からベ
ースバイアス電流が供給される。かかる場合においても
、Ｉｈ＝Ｏが成立し、かつ各増幅器の入力端の直流電圧
が全て等しくなる点で、第１図の実施例と同様となる。

なお、この実施例では伝送特性を表す式は抵抗１１の存
在のため第１図の実施例とは異なり、・・・（６５） Ｖａｏ（ｓ）　−Ｋ　ａ　・Ｖａｉ（ｓ）　　　　　　
　−（６６）乙４ ・・・（６７） Ｖｂｏ（ｓ）　　＝　Ｋ　ｂ　　・Ｖｂｉ（ｓ）　　　
　　　　　　−（６８）Ｖｃｏ（ｓ）　　＝　Ｋ　ｃ　
　・Ｖｃｉ（ｓ）　　　　　　　　　−（７０）と表さ
れる。これより、伝送すべき信号の周波数に対して、 が十分低くなるようにコンデンサＣｆを大きく設定すれ
ば、各増幅器の出力は、（６５）〜（７０）式より、Ｒ
ａ Ｖａｏ　（ｓ）　＝　−□−−−　・Ｖ　ｉ　（ｓ）　
　−（７２）ｈ ］、　＋　Ｋ　ａ　　・−□−−− Ｒｆ＋Ｒｈ Ｋａ−Ｋｂ Ｖｂｏ（ｓ）　＝　　　　　　　　　　　　　□　Ｖｉ
（ｓｌ　　−（７３）１？ｈ Ｖｃｏ（ｓ）　　＝　Ｋ　ｃ　−Ｖｉ（ｓ）　　　　　
　　　−（７４）となる。これは（２９）〜（３０）式
と同様であり、信号特性は第１図と何ら違いはない。

また、各増幅器差動入力の直流電圧の挙動を考えると、
（６５）　、　（６７）　、　（６９）式において、ｓ
＝Ｑとし、・・・（７５） ・・・（７６） ・・・（７７） を得る。

例として、（６４）式のように抵抗値を設定すると、・
・・（７８） となる。これは（３８）〜（４０）式と同様であり、愼
１図の実施例における議論がそのまま成立するのは明ら
かである。

なお、この第４図の実施例における抵抗１１の付加は第
２図、第３図の実施例に対しても同様に適用し得ること
は容易に類推される。

また、第１図、第２図、第３図に示す実施例では、出力
を得る増幅器が全て同相増幅となっているが、これは逆
相であってもよく、要は出力として同相、逆相いずれの
極性の信号を各増幅器から取り出したいかによって定め
ればよいものであり、本発明の効果がそれによって損な
われないことは言うまでもない。

〔発明の効果〕

以上のように、この発明によれば、出力を得る複数の増
幅器と１つの前置増幅器の差動入力直流バランスを１個
のコンデンサで保持するように構成したので、ＩＣ化に
際し、ピン数及び外付は部品の削減により装置を安価に
実現できる効果がある。

【図面の簡単な説明】

第１図はこの発明の一実施例による増幅器を示す構成図
、第２図、第３図及び第４図はそれぞれこの発明の他の
実施例の増幅器を示す構成図、第５図は従来の増幅器を
示す構成図、第６図は他の従来例の増幅器を示す構成図
、第７図、第８図。 及び第９図はそれぞれ差動入力回路の例を示す回路間で
ある。 １・・・前置増幅器、２’、　　３．　１６．　２６・
・・増幅器、４・・・信号入力端、５，６，１７．２７
・・・出力端、２１．２４．２５・・・抵抗、２３・・
・コンデンサ。 なお図中同一符号は同−又は相当部分を示す。

Claims (1)

【特許請求の範囲】
1. （１）信号入力端に加わる入力信号を複数の差動入力型
   増幅器で増幅して複数の出力信号が得られるよう構成さ
   れるとともに、上記複数の差動入力型増幅器のうち少な
   くとも１つの差動入力型増幅器の前段に差動入力型前置
   増幅器を備えた増幅器において、 上記差動入力型前置増幅器の非反転入力端が上記信号入
   力端に接続され、 上記差動入力型前置増幅器の反転入力端とその出力端の
   間に抵抗が接続され、 上記差動入力型前置増幅器の反転入力端と接地間に、抵
   抗及びコンデンサの直列回路が上記コンデンサが接地側
   となるよう接続され、 上記抵抗とコンデンサの接続点と上記信号入力端との間
   に抵抗が接続され、 上記抵抗とコンデンサの接続点と上記複数の差動入力型
   増幅器のそれぞれの一方の入力端とが接続され、 上記複数の差動入力型増幅器のうちの少なくとも１つの
   増幅器の入力端のうち上記抵抗コンデンサの接続点に接
   続されていない入力端が上記差動入力型前置増幅器の出
   力端に接続され、 その他の差動入力型増幅器の入力端のうち上記抵抗とコ
   ンデンサの接続点に接続されていない入力端が上記信号
   入力端に接続されていることを特徴とする増幅器。