JPS6329248Y2 - - Google Patents
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- JPS6329248Y2 JPS6329248Y2 JP1980018680U JP1868080U JPS6329248Y2 JP S6329248 Y2 JPS6329248 Y2 JP S6329248Y2 JP 1980018680 U JP1980018680 U JP 1980018680U JP 1868080 U JP1868080 U JP 1868080U JP S6329248 Y2 JPS6329248 Y2 JP S6329248Y2
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- carbon
- exhaust gas
- weighing machine
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- OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N Carbon Chemical compound [C] OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 30
- 229910052799 carbon Inorganic materials 0.000 claims description 29
- 238000005245 sintering Methods 0.000 claims description 16
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- 235000019738 Limestone Nutrition 0.000 claims description 9
- 239000006028 limestone Substances 0.000 claims description 9
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Landscapes
- Manufacture And Refinement Of Metals (AREA)
Description
【考案の詳細な説明】
本考案は、焼結原料中のカーボン量を連続的に
自動測定する装置に関する。
自動測定する装置に関する。
一般に、焼結操業の主とした目標は品質(焼結
鉱強度及びその化学成分)基準を満たすこと、生
産性を上げること、コークス原単位(Kg/焼結鉱
ton)を下げることの3点である。これらの目標
を達成するために種々の原料及び特定の設備条件
下で最適操業要因を早期に把握することが必要で
ある。その一要因として焼結原料中のカーボン例
えば粉コークスは、焼結鉱の製造過程において燃
料源となり、その配合割合によつて、焼結鉱の強
度に大きく影響を与える。
鉱強度及びその化学成分)基準を満たすこと、生
産性を上げること、コークス原単位(Kg/焼結鉱
ton)を下げることの3点である。これらの目標
を達成するために種々の原料及び特定の設備条件
下で最適操業要因を早期に把握することが必要で
ある。その一要因として焼結原料中のカーボン例
えば粉コークスは、焼結鉱の製造過程において燃
料源となり、その配合割合によつて、焼結鉱の強
度に大きく影響を与える。
ところが、焼結原料中に含まれるカーボンは、
粉コークス中の含有カーボン比率が変化すること
及び粉コークス以外にも各製鉄工程から発生する
スケール、高炉ダスト、石炭粉塵やその他雑原料
など種々存在するため、粉コークス添加量だけで
は焼結原料中のカーボン量を適正に管理すること
ができなかつた。
粉コークス中の含有カーボン比率が変化すること
及び粉コークス以外にも各製鉄工程から発生する
スケール、高炉ダスト、石炭粉塵やその他雑原料
など種々存在するため、粉コークス添加量だけで
は焼結原料中のカーボン量を適正に管理すること
ができなかつた。
そのため、近年カーボン測定装置としては、カ
ーボンが完全燃焼すると二酸化炭素(CO2)にな
ることから、サンプリングした焼結原料を高温加
熱装置を用いて燃焼させ、その際に発生した二酸
化炭素量によりトータルカーボン量を測定するも
の、あるいはサンプリングした焼結原料を化学分
析装置で分析して焼結原料中の発熱に寄与するカ
ーボン量を測定するものが提案されているが、い
ずれもその測定方式としては間欠的にしかも、焼
結原料から少量のサンプリングを行ない、カーボ
ン量を測定するものであるため、連続的に生産さ
れる焼結鉱に比較すると焼結原料の代表性に乏し
く、さらにその測定作業には多くの労力を要する
時間があつた。
ーボンが完全燃焼すると二酸化炭素(CO2)にな
ることから、サンプリングした焼結原料を高温加
熱装置を用いて燃焼させ、その際に発生した二酸
化炭素量によりトータルカーボン量を測定するも
の、あるいはサンプリングした焼結原料を化学分
析装置で分析して焼結原料中の発熱に寄与するカ
ーボン量を測定するものが提案されているが、い
ずれもその測定方式としては間欠的にしかも、焼
結原料から少量のサンプリングを行ない、カーボ
ン量を測定するものであるため、連続的に生産さ
れる焼結鉱に比較すると焼結原料の代表性に乏し
く、さらにその測定作業には多くの労力を要する
時間があつた。
本考案は、前記の問題点を解消することを目的
とする焼結原料中のカーボン量測定装置を提案す
るものである。
とする焼結原料中のカーボン量測定装置を提案す
るものである。
以下、本考案の一実施例を図面に基づいて説明
する。
する。
ドワイトロイド式焼結機は、通常本体架構と、
装入設備及び排鉱設備を含むトラツクガイドパレ
ツトと、排気設備と、点火設備及びふるい分け設
備とより主として構成されている。
装入設備及び排鉱設備を含むトラツクガイドパレ
ツトと、排気設備と、点火設備及びふるい分け設
備とより主として構成されている。
前記排気設備は第1図に示すように、焼結層1
の下部に連設して排ガスを吸引するための多数の
風箱2に排風支管3を介して主排風ダクト4と連
通せしめ、該主排風ダクト4に設けた主排風機5
で焼結層1の排ガスを吸引し、サイクロンなどの
除塵設備6を通した後、排ガスを煙突7より大気
放散する設備である。
の下部に連設して排ガスを吸引するための多数の
風箱2に排風支管3を介して主排風ダクト4と連
通せしめ、該主排風ダクト4に設けた主排風機5
で焼結層1の排ガスを吸引し、サイクロンなどの
除塵設備6を通した後、排ガスを煙突7より大気
放散する設備である。
前記排気設備を有するドワイトロイド式焼結機
において、本考案の焼結原料中のカーボン量測定
装置は、各種鉄鉱石、ダスト、返鉱、石灰石、コ
ークス等の焼結原料が配合されて搬送されてくる
集合コンベヤ14に焼結原料の切出量を実測する
原料秤量機11を設け、また、石灰石槽13の下
方に焼結原料に配合される石灰石の切出量を実測
する石灰秤量機12を設け、主排風ダクト4に主
排風ダクト4内の排ガスの流量を測定する風量計
8を設け、さらに、主排風ダクト4内の排ガスの
成分を分析する排ガス分析計9をガスサンプリン
グ支管10を介して主排風ダクト4に設け、前記
原料秤量機、石灰秤量機、風量計、排ガス分析計
の各々からの実測値を受信して、焼結原料中のカ
ーボン量を演算する演算装置15を設けて構成し
ている。
において、本考案の焼結原料中のカーボン量測定
装置は、各種鉄鉱石、ダスト、返鉱、石灰石、コ
ークス等の焼結原料が配合されて搬送されてくる
集合コンベヤ14に焼結原料の切出量を実測する
原料秤量機11を設け、また、石灰石槽13の下
方に焼結原料に配合される石灰石の切出量を実測
する石灰秤量機12を設け、主排風ダクト4に主
排風ダクト4内の排ガスの流量を測定する風量計
8を設け、さらに、主排風ダクト4内の排ガスの
成分を分析する排ガス分析計9をガスサンプリン
グ支管10を介して主排風ダクト4に設け、前記
原料秤量機、石灰秤量機、風量計、排ガス分析計
の各々からの実測値を受信して、焼結原料中のカ
ーボン量を演算する演算装置15を設けて構成し
ている。
前記、原料秤量機11は、1分間当りの原料搬
送量WSM(Kg/min)を実測し、また石灰秤量機
12も同様に1分間当りの石灰石の搬送重量
Wcaco3(Kg/min)を実測している。風量計8
は、排ガスの流量を実測するものであり、流速υ
(m/min)の実測値と、その実測位置における
主排風ダクトの断面積s(m2)との積より流量FSM
(Nm3/min)は、 FSM=k′・s・υ=k・υ (k′・kは常数) の値を実測値として測定する。
送量WSM(Kg/min)を実測し、また石灰秤量機
12も同様に1分間当りの石灰石の搬送重量
Wcaco3(Kg/min)を実測している。風量計8
は、排ガスの流量を実測するものであり、流速υ
(m/min)の実測値と、その実測位置における
主排風ダクトの断面積s(m2)との積より流量FSM
(Nm3/min)は、 FSM=k′・s・υ=k・υ (k′・kは常数) の値を実測値として測定する。
さらに、排ガス分析計9は、主排風ダクト4内
の排ガスを連続的に採取し、前記採取した排ガス
の一酸化炭素濃度COSM(%)と二酸化炭素濃度
CO2SM(%)とを分析測定する。
の排ガスを連続的に採取し、前記採取した排ガス
の一酸化炭素濃度COSM(%)と二酸化炭素濃度
CO2SM(%)とを分析測定する。
また、演算装置15は、原料秤量機11からの
実測原料切出量WSM(Kg/min)の信号と、石灰
秤量機12からの実測石灰切出量Wcaco3(Kg/
min)の信号と、風量計8からの実測排ガス流量
FSM(Kg/min)の信号と、排ガス分析計9からの
実測排ガス値、すなわち一酸化炭素濃度COSM
(%)及び二酸化炭素濃度CO2SM(%)の信号をそ
れぞれ受信する。ところで、前記した各信号値に
基づいて、下記(1)式よりトータルカーボン量CT
(%)が算出されるが、しかし、(1)式より算出さ
れたトータルカーボン量CT(%)には、原料中の
カーボン(C)のC+O2→CO2↑の反応によるも
のと、石灰石(caco3)の高温での反応で発生し
たCO2によるカーボン量も含有されており、この
石灰石(caco3)からのカーボン量を差引く必要
がある。
実測原料切出量WSM(Kg/min)の信号と、石灰
秤量機12からの実測石灰切出量Wcaco3(Kg/
min)の信号と、風量計8からの実測排ガス流量
FSM(Kg/min)の信号と、排ガス分析計9からの
実測排ガス値、すなわち一酸化炭素濃度COSM
(%)及び二酸化炭素濃度CO2SM(%)の信号をそ
れぞれ受信する。ところで、前記した各信号値に
基づいて、下記(1)式よりトータルカーボン量CT
(%)が算出されるが、しかし、(1)式より算出さ
れたトータルカーボン量CT(%)には、原料中の
カーボン(C)のC+O2→CO2↑の反応によるも
のと、石灰石(caco3)の高温での反応で発生し
たCO2によるカーボン量も含有されており、この
石灰石(caco3)からのカーボン量を差引く必要
がある。
CT(%)
=0.012/22.4×FSM×(COSM+CO2SM)/WSM…(1)
式 石灰石(caco3)からの二酸化炭素の発生は、
次式による。
式 石灰石(caco3)からの二酸化炭素の発生は、
次式による。
caco3→CaO+CO2↑ …(2)式
石灰石(caco3)がWcaco3(Kg/min)のとき
に0.12Wcaco3(Kg/min)のカーボン量が発生し
たことになり、焼結原料中のカーボン量をCF
(%)とすると、 CF(%)=CT(%)−0.12Wcaco3/WSM×100 =0.012/22.4×FSM×(COSM+CO2SM)−0.12Wcaco
3×100/WSM…(3)式 となる。以上のように演算装置15内では、第(3)
式が予め定められてあり、FSM(Nm3/min)、
COSM(%)、CO2SM(%)、Wcaco3(Kg/min)、WSM
(Kg/min3)の各値を受信することによつて、カ
ーボン量CF(%)が演算されるようになつてい
る。
に0.12Wcaco3(Kg/min)のカーボン量が発生し
たことになり、焼結原料中のカーボン量をCF
(%)とすると、 CF(%)=CT(%)−0.12Wcaco3/WSM×100 =0.012/22.4×FSM×(COSM+CO2SM)−0.12Wcaco
3×100/WSM…(3)式 となる。以上のように演算装置15内では、第(3)
式が予め定められてあり、FSM(Nm3/min)、
COSM(%)、CO2SM(%)、Wcaco3(Kg/min)、WSM
(Kg/min3)の各値を受信することによつて、カ
ーボン量CF(%)が演算されるようになつてい
る。
前記演算装置15で演算されたカーボン量CF
(%)は、表示装置16に表示される。なお、本
願考案において、集合コンベヤ14に設けた原料
秤量機11の実測値WSM(Kg/min)をもとにし
て、焼結機への原料装入量としたが、より正確性
を保つために、焼結機への原料装入に一時貯留す
るサージホツパーにレベル計17を設け、前記レ
ベル計によるサージホツパー存庫量の変動値で、
前記実測値WSMを補正し、その補正値からカーボ
ン量を算出してもよい。
(%)は、表示装置16に表示される。なお、本
願考案において、集合コンベヤ14に設けた原料
秤量機11の実測値WSM(Kg/min)をもとにし
て、焼結機への原料装入量としたが、より正確性
を保つために、焼結機への原料装入に一時貯留す
るサージホツパーにレベル計17を設け、前記レ
ベル計によるサージホツパー存庫量の変動値で、
前記実測値WSMを補正し、その補正値からカーボ
ン量を算出してもよい。
本願考案における、風量計、及び排ガス分析計
は従来より使用されているものでも特に問題はな
い。
は従来より使用されているものでも特に問題はな
い。
本願考案は、前述のごとく、焼結操業における
焼結原料中のカーボン量を連続的にかつ自動測定
するようになつているため、従来のような分析作
業などの労力は全く要せず、正確かつ迅速に実測
できる効果を有する。
焼結原料中のカーボン量を連続的にかつ自動測定
するようになつているため、従来のような分析作
業などの労力は全く要せず、正確かつ迅速に実測
できる効果を有する。
第1図は本願考案の一実施例を示す説明図であ
る。 4……主排風ダクト、8……風量計、9……排
ガス分析計、10……サンプリング支管、11…
…原料秤量機、12……石灰秤量機、13……石
灰石槽、14……集合コンベヤ、15……演算装
置、16……表示装置、17……レベル計。
る。 4……主排風ダクト、8……風量計、9……排
ガス分析計、10……サンプリング支管、11…
…原料秤量機、12……石灰秤量機、13……石
灰石槽、14……集合コンベヤ、15……演算装
置、16……表示装置、17……レベル計。
Claims (1)
- ドワイトロイド式焼結機において、焼結原料切
出量を実測する原料秤量機と、焼結原料に配合さ
れる石灰石切出量を実測する石灰秤量機と、主排
風ダクト内の排ガスの流量を実測する風量計と、
排ガスの成分を分析する排ガス分析計と、前記原
料秤量機、石灰秤量機、風量計、排ガス分析計か
らの実測値を所定演算式にもとづいて焼結原料中
のカーボン量を演算する演算装置とから構成する
ことを特徴とする焼結原料中のカーボン量測定装
置。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP1980018680U JPS6329248Y2 (ja) | 1980-02-15 | 1980-02-15 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP1980018680U JPS6329248Y2 (ja) | 1980-02-15 | 1980-02-15 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS56121161U JPS56121161U (ja) | 1981-09-16 |
JPS6329248Y2 true JPS6329248Y2 (ja) | 1988-08-05 |
Family
ID=29614976
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP1980018680U Expired JPS6329248Y2 (ja) | 1980-02-15 | 1980-02-15 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPS6329248Y2 (ja) |
Citations (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS5474208A (en) * | 1977-10-28 | 1979-06-14 | Centro Speriment Metallurg | Continuous sintering of ore |
JPS5579838A (en) * | 1978-12-09 | 1980-06-16 | Nippon Steel Corp | Sintering method in dwight-lloyd type sintering machine |
-
1980
- 1980-02-15 JP JP1980018680U patent/JPS6329248Y2/ja not_active Expired
Patent Citations (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS5474208A (en) * | 1977-10-28 | 1979-06-14 | Centro Speriment Metallurg | Continuous sintering of ore |
JPS5579838A (en) * | 1978-12-09 | 1980-06-16 | Nippon Steel Corp | Sintering method in dwight-lloyd type sintering machine |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
JPS56121161U (ja) | 1981-09-16 |
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