JPS6327598A - 超重質油−水エマルジヨン燃料の燃焼方法 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 〔産業上の利用分野〕 本発明は、ボイラ用燃料や加熱炉用燃料などに用いられ
る超重質油−水エマルジョン燃料の燃焼方法に関する。

〔従来の技術〕

ポイッ、ガスタービン、ディーゼルなどの原動機関では
、運転経費に占める燃料費の割合が大きいため、−時的
に燃料の需要、供給関係が崩れて燃料単価が低下するこ
とがあっても、長期的に見れば、ブスファルト、石油′
コークス、石油化学及び石油精製工〒の残渣油・副生油
などの燃料化はかなり重要な位置を占めている。

また、原油の産地において、例えば、南米のベネズエラ
で発見され、厖大な埋蔵量が確認されている超重質油も
、今後の燃料として期待されているものの一つに挙げる
ことができる。

一方、二液にわたる石油危機以降、石炭は石油代替エネ
μギーの大きな柱の一つとしてその見直しが急速に進め
られ、今日では代替エネμギーと云うよりも、原子力、
天然ガスと同様、重要なエネμギーとしての地位を占め
るに至っている。

さらに石炭の液化及びガス化技術の開発が、わが国をは
じめ、世界の先進各国で行なわれ、それなりの成果が得
られているが、石炭利用の中心である火力発電所用燃料
としては実用化する迄には至っておらず、今後の開発に
保つところが大きい。火力発電所用燃料としては石炭の
微粉末を燃料油中に分散させてＣＯＭ　（ＣｏｏｌＯｌ
ｌ　Ｍｉｘｔ＋ｉｒｅ　）　、石炭の微粉末を水中に懸
濁させたＣ　Ｗ　Ｍ　（Ｃｏｏｌ　Ｗａｔｅｒ　Ｍｉｘ
ｔｕｒｅ）など既存技術の改良によって、石炭燃料の有
効利用を促進させる方向にあるのが現状である。

〔発明が解決しようとする問題点〕

しかしながら、前記した超重質油は、次の第１表に示す
性状から明らかなように、常温では流動性が全くなく、
グリース状を呈し、燃料化けもとよシ産地から消費地へ
輸送するにも多くの技術的課題がある。

すなわち、原動機の燃料化を行うには、パイプ輸送やタ
ンカーによる運搬、さらに発電所における貯蔵々どを容
易にするためには、スチームで加熱したわ、また軽質油
を混合したりして流動性を向上させる必要がちる。しか
し、スチーム加熱はエネμギの消費となり、軽質油の混
合も燃料のコストを上昇させる原因となり、抜本的解決
妻とはならない。軽質油を混合した超重質油は、タン力
に＠裁後ちるいは発電所の貯油槽に入れた後、加熱蒸留
することによって軽質油のみを分離回収する方法も考え
られるが、この方法でもコストの上昇を招くことは明ら
かでちる。

このような状況に濫み、超重質油の激粒子（２５〜３０
．１　ｆｉ　）を界面活性剤を用いて水中に懸濁、分散
させる方法が最も有利である。例えば、超重質油微粒子
７０％、水２９％、界面活性剤１チの混合物エマルジョ
ンにすればパイプ輸送はもとより、タン力への漬込、発
電所貯油槽への配管内輸送などすべてが液体と同様な取
扱いが可能となり、従来の欠点は解決されることが期待
される。この超重質油の微粒子を儂濁させた水エマルジ
ョンはいわゆる○β型のエマルジョンの形をしてお）、
前記の輸送工程における開聞は解決できるが、ＦＥ３０
％含まれる水と共に燃焼させることは困難でちるばかり
か、水の蒸発に燃焼エネμギが消費されるため、工プル
ジョン中の水分はなるべく少ない方がよい。

そこで、この水分の除去には加熱、減圧などによる操作
や、エマルジョンブレーカを添加した後、遠心分離機で
超重質油粒子と水を分離するなど在来手法を用いて行う
ことができる。

しかし、この方法を用いても水分が含まれている限、）
　Ｏ／？７型エマルジョンには変化がなく、このままの
状態でボイラの燃料として使用した場合、燃焼性が悪く
、これに伴って未燃次素分が多くなり、排煙公害上問題
があシ、現在のところ良案は開発されていない。

また、超重質油中には前記第１表に示したように多量の
バナジウム、硫黄、ナトリウムが含まれておシ、燃焼後
これらが燃料灰の全成分となってボイラ伝熱管を加速酸
化腐食させると共に、硫黄は排ガス中に硫酸となって存
在し、空気予熱器、集じん装置、煙突などの腐食を誘発
する（硫酸露点腐食と呼ばれている）問題点は解決され
ない。

一方、前述のＣＯＭでは、重油の使用量を低下させるこ
とはできるが、その貯蔵、輸送などに問題があシ、現状
程度の使用状態では、倣扮次と重油をそれぞれ単独に使
用する方が、従来技術と設備をそのまま利用できること
から、今後大きく伸びる可能性は少ないと考えられてい
る。

但し、微粉炭単独で燃焼させたボイラの高温部や火炉蒸
発管では、石炭中に含まれているア／ＶＪす、鉄、硫黄
成分からつくられるアルカリ・鉄・硫酸塩化合物〔Ｍ３
・Ｆｅ（ＳＣ２）３〕　　やアルカリ硫酸塩化物（１４
８２０７など）（但し、）ｌはＫ又はＮａ　）による硫
化腐食傷害が発生する。

〔目的〕

本発明は、前記超重質油および微粉炭を燃料として使用
することを意図するものであって、これに伴なう上記問
題点を解消する超重質油−水エマルジョン燃料の燃焼方
法を提供することを目的とする。

〔問題点を解決するための手段〕

そして、本発明は、上記目的を達成する手段トシて、Ｏ
／Ｗ型エマｐジョン、Ｏｉ型とＷ／Ｏ型の混合エマルジ
ョン又゛はＷ／Ｏ型エマルジョンとした超重質油−水エ
マルジョン燃料に、燃焼促進剤、防食添加剤、微粉炭を
単独あるいは各種の組合せで添加して燃焼する点にある
。

すなわち、本発明は （１）　　少なくとも常温でグリース状を呈する超重質
油の微粒子と水より０／′ｗ型エマルジョン、Ｏβ型と
Ｗ／Ｏ型の混合エマルジョン又はＷ／Ｏ型エマｐジョン
を調製し、これにＦｅ、Ｂａ。

Ｃａ又はＭｎの化合物からなる燃焼促進剤を添加し、燃
焼することを特徴とする超重質油−水エマルジョン燃料
の燃焼方法 （２）少なくとも常温でグリース状を呈する超重質油の
鍛粒子と水よりＯ／ｖ型エマ〜ジョン、Ｏ／Ｗ型とＷ／
Ｏ型の混合エマルジョン又はＷ／Ｏ型エマｌレジョン、
を調製し、これにＦｅ、Ｂａ。

Ｃａ又はＭｎ　　の化合物からなる燃焼促進剤及びＭｇ
化合物からなる防食添加剤を添加し、燃焼することを特
徴とする超重質油−水エマルジョン燃料の燃焼方法 （３）　　少なくとも常温でグリース状を呈する超重質
油の微粒子と水よ、６　ｏ、’ｖ型エマルジョン、ｏ／
ｖ型とＷ／○型の混合エマルジョン又はＷ／Ｏ型エマル
ジョンを調製し、これに微粉炭を添加し、燃焼すること
を特徴とする超重質油−水エマルジョン燃料の燃焼方法
。

（４）　　少なくとも常温でグリース状を呈する超重質
油の微粒子と水よりＯｎ型エマルジョン、０／′Ｗ型と
’Ｗ／Ｏ型の混合エマルジョン又はＶ７／Ｏ型エマルジ
ョンを調製し、これに微粉炭及びＦｅ、　Ｂａ、　Ｃａ
又はＭｎの化合物からなる燃焼促進剤を添加し、燃焼す
ることを特徴とする超重質油−水エマルジョン燃料の燃
焼方法に関するものである。

本発明の詳細な説明すると、本発明では、超重質油のＯ
／Ｖ型とＷ／Ｏ型の混合エマルジョン又ハＷ／Ｏ型エマ
ルジョンを使用することにより、燃焼性を改善させると
共にサーマＩＩ／ＮＯｘの発生を抑制させることができ
る。すなわち、０７り型エマルジョンでは、燃焼性が悪
いので、Ｗ／Ｏ型との混合状態にしたり、Ｗ／Ｏ型エマ
ルジョンに変化させた後、燃焼させ、燃料中に混入され
ている水分を燃焼性向上に役立たせると共に、サーマ／
Ｉ／ＮＯＸの発生を抑制させる。

また、本発明では、Ｏ／Ｗ型エマｐジョンの場合、燃焼
性等を向上させるために、親水性のＦｅ／Ｏ３、Ｆｅ０
ＯＨ，ＦｅＣＯ３、Ｆｅ３Ｏ４、酢酸鉄、　Ｂ　ａＣ０
３＋ＭｎＯ２などの燃焼促進剤と、Ｍｇ（ＯＲ）ｚ　ｔ
　ＭｇＯなどの防食添加剤を注λした後燃焼する。

一方、上記のｏ／′ｗ型とＷ／○型との混合エマルジョ
ン状態の場合、又はＷ／Ｏ型エマルジョン状態の場合に
は、油溶性の鉄化合物、例えばオクチル酸鉄、ナフテン
酸鉄、ステアリン酸鉄、メタクリ／′Ｉ／酸鉄、及び鉄
の結合位置にＭｇ　（例えばナフテン酸マグネシウム）
、Ｃａ　（同ナフテン酸カルシウム）を添加したシ、あ
るいは前記親水性化合物の表面に親油性の界面活性剤を
被覆させたものを添加して燃焼させ、Ｏ／Ｗ型とＷ／Ｏ
型との混合状態又はＷ／Ｏ型とすることによる前記した
効果と、重質油中に含まれているバナジウム化合物及び
Ｓ化合物に起因するボイラの腐食障害防止を図る。

さらに、本発明において、Ｏ／Ｗ型エマルジョン、Ｏ／
Ｗ型とＷ／Ｏ型の混合エマルジョン、Ｗ／Ｏ型エマルジ
ョンに微粉炭を混合することにより、またａ粉炭と共に
上記した親水性の化合物または油溶性の化合物あるいは
親水性化合物表面に親油性の界面活性剤を被覆したもの
を添加し、燃焼することによシ、微粉炭燃焼時に発生す
る硫化腐食が、これらのエマルジョン燃焼時に発生する
Ｖ化合物によって抑制され、またこれらのエマルジョン
のみを燃焼した場合に発生するＶ化合物による腐食作用
が、多量に存在する微粉炭燃料灰によシ希釈されて伝熱
面へのＶ化合物の直接接触が阻害されたり、■化合物と
石炭灰成分とが反応して、緩和される。

また、石炭灰の灰分は電気抵抗が非常に高く、電気集じ
ん装置の捕集効率が低くなるが、上記エマルジョンの灰
分の存在によυ抵抗値が低下し、捕集効率が向上する。

〔作用〕

本発明では、超重質油のＯβ型とＷ／Ｏ型との混合エマ
ルジョン又はＷ／Ｏ型エマルジョンを調製するため、○
、糟型の一部ないしは全部をＷ／Ｏ型に変えることが好
ましい。この転換作用と燃焼性の理由および本発明で添
加する燃焼促進剤、防食添加剤、微粉炭の作用について
以下説明する。

（１）　　ｏ／ｗ型からＷ／○型エマルジョンへの転換
作用と燃焼性の向上理由： 第１図は０７慌型エマμジヨンを模式的に示した図であ
り、第２図はＷ／Ｏ型エマルジョンを模式的に示した図
である。超重質油の微粒子が水と共存しているＯ／Ｗ型
エマルジョンは、第１図に示すように、超重質油の微粒
子０の周囲に水Ｗが存在しているのに対し、Ｗ／Ｏ型エ
マルジョンは、第２図に示すように、水Ｗの粒子（水滴
）が超重質油に囲まれたような状態、すなわち、超重質
油の微粒子○を含む油滴０’に囲まれた状態となってい
る。

○β型からＷ／Ｏ型への転換は、Ｏ／Ｗ型のエマルジョ
ンに親油性のアニオン活性剤、例えばアルキルスルフオ
ン酸ナトリウムを添加した後、よく撹拌すると、活性剤
の作用によって水の表面張力が低下すると共に、油の微
粒子の表面に活性剤の親油基が付着するため、Ｏ／Ｗ型
からＷ／Ｏ型へ変化する。この場合、８０℃以上に加熱
すると、Ｏ／Ｗ型エマルジョン中に添加されている界面
活性剤の作用を弱めることができるので、Ｏ／Ｖ型から
’Ｗ／Ｏ型へ転換するが、両者が混在する状態も存在す
る。さらに、この操作に重油を加えるとＷ／Ｏ型エマル
ジョンへの変化が容易となる。

次に、０／′ｗ型とＷ／Ｏ型エマ々ジョンの燃焼性につ
いて説明する。

第１図の略図から明らかなように、０β型エマ〜ジヨン
の状態でボイラ炉内へ噴霧されると、先ず、外周部の水
分Ｗが蒸発した後、油粒子０の燃焼がはじまることとな
る。このとき、水の蒸発に伴う潜熱が奪われるため、油
粒子の温０度上昇が遅くなり、その分燃焼の完結が十分
に行なわれないまま、排ガス中に含まれ、ボイラ外に出
ることとなる。

これに対し、ψ型では、先ず、油粒子Ｏが加熱されると
ともに、その内部に含まれている水滴Ｗが／Ｏ０℃以上
になると一挙に蒸発揮散し、この膨張力によって広い範
囲に分散されると共に、油粒子がさらに微細な粒子とな
って飛散するため、燃焼性が向上する。このようなこと
がらＯ／Ｗ型とＷ／Ｏ型が混在した状態のエマルジョン
でもＯ／Ｗ型に比較すると燃焼性は改善される。

（２）燃焼促進剤の作用： 燃焼促進剤（例えば、Ｆ’ｅ、　Ｂａ、　ｃａ、　Ｍｕ
　　化合物）をＯ／Ｗ型エマルジ目ン中に添加しておく
と、周囲の水が蒸発した後、これらの促進剤は、油粒子
の表面を被覆したり、被覆しないまでも、その表面に付
着する。これらの付層物は酸化触媒として作用し、油粒
子の温度が高くならなくても触媒作用によって、低い温
度から油粒子が燃焼を開始させる。このため、促進剤無
添加の０／′ｗ型の場合に比べ、ボイラ炉内における燃
焼性が促進され、未燃炭素分が減少する。

また、　Ｗ／Ｏ型のエマルジョンでは、油溶性の燃焼促
進剤を添加しているため、促進剤は常に油粒子の表面を
被覆しておυ、０／′Ｗ型に比べ一層燃焼性が向上する
（温度上昇が早く、また水滴の破裂により油粒子がさら
に微細となり、空気との接触がよくなるなどの物理的要
因も加味される）。

（３）　　防食添加剤の作用： （２）項の燃焼促進剤と共にＭｇ化合物からなる防食添
加剤を、Ｏ／Ｗ型のエマルジョンの場合は水スラリ状で
、０／Ｗ型とＷ／Ｑ型が混在している場合は水スラリ及
びオイルスラリ状で、１ｆｃＷ／Ｏ　型エマルジョンの
場合はオイルスラリ又は添加剤の表面を親油性の活性剤
で被覆しだ状態で添加する。この結果、油粒子の燃焼に
よって生成する腐食成分、例えば■２０．とＭｇ化合物
は短期間で反応して、低融点のｖ！０．を高融点化させ
る作用を示す。すなわち、■鵞Ｏ５単独ではその融点は
６６０〜６９０℃であるが Ｖ／Ｏ５＋２Ｍｇ０　−＋　Ｖ／Ｏ５・２Ｍｇ０　（融
点８３５℃）Ｖ／Ｏ５＋　３Ｍｇ０　→Ｖ／Ｏ５”　３
Ｍｇ０（融点１１９１℃）となる。なお、（２）項の燃
焼促進剤のＣａによっても、Ｖ／Ｏ５＠２ＣａＯ（融点
７７８℃）、Ｖ２　ｏ、　’５ＣａＯ（融点／Ｏ１６℃
）が生成する。これらのＶ−Ｍｇ化合物、Ｖ−Ｃａ化合
物は、ボイラ伝熱面上では固体状となって付着する。こ
のため、その腐食性が甚しく低下すると共に、スートプ
ロワ−の作用によって伝熱面から剥離しやすくなり、熱
吸収率が向上する。

また、ＭｇＯやＭｇ５Ｏ，（ボイラ低温部で燃焼ガス中
のＳＯ８と反応したり、ガス中の硫酸が凝縮していると
ころでも、これと反応してＭｇ８０４となる）は、伝熱
管の表面温度４００〜６００℃のところに付着すると、
燃料灰の表面を覆って燃料中に含まれているｖ２０．や
Ｆｅ／Ｏ３とガス中のＳＯ２との接触を妨げてＳＯ３へ
の転化を抑制して、凝縮する硫酸量を少なくし、これに
よる腐食作用を軽減させる効果がある。

しかし、このＭｇ化合物のみを添加すると、この化合物
が白色をしていることから、次のような障害が発生する
ことがある。すなわち、ボイラ燃焼室が蒸発管表面に付
着すると、あたかも白亜の壁に囲まれたようになり、そ
の中央で燃焼している火炎温度は白色化した蒸発管のた
めに輻射熱が奪われず、高温の状態が続くため、いわゆ
るサーマ／Ｘ／ＮＯｘの発生を促すこととなる。

本発明では、前述したように燃焼促進剤として有色の鉄
化合物及びＭｎ化合物を添加しているため、これが白色
化した蒸発管を鉄さび色（褐色）に着色させるので、輻
射吸収率が上昇し、その分燃焼火炎及びその周辺の燃焼
ガス温度が正規の値に戻るためサーマＡ／ＮＯＸの発生
を抑制することが可能となる。

以上の理由から有色のＦｅ、Ｍｎ　　化合物をＭｇ化合
物中に僅か２〜５チ程度混在させておくだけで、Ｍｇ化
合物の腐食防止作用は、そのまま利用できると共に、こ
の種の白色化合物に起因するサーマルＮＯｘ発生の欠点
を補うことができる。

（４）　　エマルジョン（○、糟型、Ｏ／Ｗ型とＷ／Ｏ
型の混合、Ｗ／Ｏ型の各エマルジョン、以下同じ）と微
粉炭中の腐食成分とその作用 エマルジョン中の腐食成分はＶ、　Ｎａ、　Ｓの３元素
であり、これらの元素が燃焼ガス中で相互に反応してＶ
／Ｏ５，Ｎａ２０−ｎＶ２０５．５Ｎａ２０・Ｖ／Ｏ４
・１１ｖ２０５　、　Ｎａ２　Ｓ０４　、８０３　　な
どを生成し、これらの化合物はこの状態のままで直接ボ
イラチューブや空気予熱器のエレメントを腐食させる。

一方、石炭中に含まれている腐食成分はＫ。

Ｎａ及びＳの３元素が主体であり、燃焼ガス中でに２　
Ｓｏ４．　Ｎａ２　Ｓｏ４、Ｓｏ３などの化合物をつく
シ、他の灰の主成分（第７表参照）と混在した状態でボ
イラチューブ面に付着する。ボイラチューブ上に付着し
たに２３０４　、　ｕａ２ｓｏ４はＳ０３の存在下で他
の灰成分中、））鉄酸化物と反応し、ここではじめて融
点が低ぐ、腐食性の強いアルカリ・鉄・硫酸塩化合物を
生成する。また、この硫酸塩化合物はボイラチューブ上
の燃料灰の上層部には殆んど認められず、燃料灰とボイ
ラチューブとの境界に多量に含まれていることから、燃
料灰中において次のような反応が起り、腐食性の強い硫
酸塩化合物をつくるものと考えられる。

３Ｎａ２ＳＯ４，＋　Ｆｅ／Ｏ３＋　ｓｏ、−＋　２Ｎ
ａ３Ｆｅ　（８０４）２　（１）５に２８０４．　＋Ｆ
ａ２０３　＋　ｓｏ、−＋　２に３Ｆｅ（３０４）、　
　（２）Ｎａ２Ｓ０４の融点は８８４℃、Ｋ２ＳＯ４の
それは／Ｏ６９℃と高いが、Ｎａ５Ｆｅ（Ｓｏ、）３は
６２４℃、Ｋ３Ｆｅ（Ｓｏ４）３は６１８℃と低くなる
と共に、この両者が共存すると融点５５０℃のような共
晶をつくって溶融するため、チューブ温度の低い伝熱管
においても強い腐食が発生する。しかも、この腐食性の
強い硫酸化合物は、前述したように燃料灰とチューブの
境界に集まることからもうかがえるように、雰囲気中の
酸素が少ない状態で腐食性を発揮する。

エマＡ／）ロン燃料中の■化合物がＶ、Ｏ，の形で存在
すると、ｖ、ｏ、　；　ｖ、ｏ４＋　１／２０２ｔｖ　
ｘうに酸素を放出する性質をもっている。このようなこ
とがらＶ、　Ｏ５の存在によってＮａ５Ｆｅ（Ｓｏ４）
ｓ　ｔＫ３Ｆｅ、（Ｓｏ４）３の腐食作用を直接防止さ
せる一方、５前記（１）　＜２）式によってＮａＦｅ（
８０４）ｓｔ　Ｋ３Ｆｅ（８０４）３が生成するのを防
ぐ作用があるものと考えられる。

一方、エマルジョン燃料灰の腐食成分でちるＶ／Ｏ５か
ら見れば、石炭灰中には多量の灰分（石炭の／Ｏ〜２０
チ）が存在する上、その主成分がＳ　ｉ０２　、　Ｃａ
ｂ、　Ａｔ２０３　などの高融点化合物であるため、物
理的にも化学的にもその腐食作用が弱められることとな
る（第１表、第７表参照）。

（５）微粉炭と略焼促進剤添加による燃焼性の改善とそ
の作用 エマルジョン燃料に微粉炭とＦｅ、　Ｂａ、　Ｍｎ　　
などの化合物を付着させておくと、燃焼環易では、これ
らの元素の酸化物は酸化剤としての作用を発揮するため
、燃焼を促進させ、燃焼排ガス中の未燃炭素分を減少さ
せる。

Ｆｅ、　Ｂａ、　Ｍｎ　　などの化合物は、親油性を示
す方がより効果的である。エマルジョン燃料中の油、微
粉炭の表面はすべて疎水性であるため、この種のＦｅ、
　Ｂａ、　Ｍｎ　　化合物は親水性にしておくと油粒子
や微粉炭表面に吸着し、その燃焼を一層促進させること
となるからである。０／′ｗ型とＷ／Ｏ型との混合、Ｗ
／Ｏ型燃料では、有機化合物（Ｆｅｗ　Ｂａ、　Ｍｕの
）として添加すると理想的である。Ｆｅ／Ｏ３、Ｂａｄ
、　ＭｎＣｌ２などの酸化物の微粒子を添加する場合に
は、これらの酸化物はすべて親水性であるため、油の粒
子や微粉炭表面に付着しにくい。したがって、このよう
な酸化物粒子に対しては、あらかじめ親油性の界面活性
剤で表面をコーティングしておく方がよい。

（６）電気集じん効率の向上 燃焼ガス中のばいじん類の電気抵抗と集じん効率の間に
密接な関係がある。第７表に示すような微粉炭の灰は非
常に電気抵抗が高いため（例えば／Ｏ１２−１ｍΩｃｒ
１１）、電気集じん効率はよくない。しかし、微粉炭中
にＦｅ、Ｍｎ　　化合物を添加しておくと、これらの化
合物の′５１．粉末表面に硫酸が吸着しくＦｅ／Ｏ３，
ＭｎＯ２の酸化作用によってガス中のＳ０２がＳ０３に
酸化され、ガス中の水分と反応してＨ２０＋ＳＯ３→Ｈ
２Ｓｏ４をつくる）、ばいじんの電気抵抗値を低下させ
、電気集じん極に付着しやすい状態に改善する（　１−
（１／Ｏ″″１１Ω謂程度に低下する）。

エマルジョン燃料と微粉炭を一緒に燃焼させた場合は、
その混合割合にもよるが、ばいじんの電気抵抗が／Ｏ８
″″１°Ω漏であるので、集じん効率は良好になる。な
お、微粉炭を添加しないエマルジョン燃料を燃焼させた
場合は、／Ｏ６″″ＳΩαであるので、比較釣果じんさ
れやすい状態にある。

次に、本発明の燃焼方法を適用する燃焼装置の１例を第
３図に基づいて説明する。

第３図は、本発明の燃焼方法を適用するボイラの断面図
であシ、燃焼室１へ噴霧注入された燃料は、ここで燃焼
し、高温の燃焼ガス（／Ｏ００℃〜１２００℃）となっ
て矢印２の方向へ流れる。高温の燃焼ガスが流れる通路
には、高温過熱器３，３′、高温再熱器４が設置されて
おり、これらと熱交換を行いながら後部煙道部に流れ、
ここでも横置型の低温過熱器５、低温再熱器６、節炭器
７などと熱、交換を行って脱硝触媒層８を通シ、空気予
熱器９に達する一空気予熱器９人口部の燃焼ガス温度は
３４０〜３７０℃である。

空気予熱器９では燃焼用空気を加温し、電気集じん装置
／Ｏによって、ガス中のばいじん類を除去し、煙突（図
外）から系外に排出される。

電気集じん装置／Ｏと煙突との中間にはガス中のＳＯｘ
を除去するいわゆる排煙脱硫装置が設けられているが、
ここでは省略した。その他、１１は燃焼用空気の流れを
示したものでちり、１２は脱硝触媒の作用を円滑に行う
ために注入されるアンモニア注入管、１３は燃焼室を構
成している蒸発管、１４は燃焼火炎を示したものである
。

〔実施例〕

実施例１　（ｏ／ｖ型エマルジョンとしての使用例）超
重質油（前記第１表の超重質油）７０チ、水２９％およ
び非イオン型界面活性剤〔ノニμ）壬ニル−（Ｅ−０）
／Ｏ〜１２、ここでＥ・０はエチレンオキサイドを示す
。〕１ヂから構成される○汐型エマｐジョジを基本燃料
とし、これに燃焼促進剤および／又は防食添加剤を添加
して燃焼する実施例を、前記第３図に基づくボイラにお
ける燃焼°に適用し、そして、次の（１）、（２）の要
領で試験し、その結果を（３）に記載する。

（１）　　試験した燃料の条件： （８）；０／ｖ型エマμジヨン龜料をそのまま燃焼させ
た。（比較例） 旧）；（４）の燃料に酢酸バリウムを／Ｏ００　ｐｐｍ
になるように添加した。

（Ｃ）；囚の燃料に硫酸鉄を／Ｏ００　ｐｐｍになるよ
うに添加した。

（Ｄ）；（ト）の燃料にＭｇ（ＯＨ）＋　　を燃料中の
ｖ量に対し重量比で１：１（Ｍｇ／Ｖ）となるように添
加した。

（Ｅ）’　；　ＣＢ）と（Ｃ）を同時に添加した。

（ト）；（Ｃ）との）を同時に添加した。

（２）試験頃日： 上記の燃料をそれぞれ／Ｏ００時間燃焼させ、次に示す
項目を測定した。

■　ＮＯｘ及びｓ０３発生量をアンモニア注入位置にお
いて測定（環境公害と硫酸露点腐食の判定） ■　ばいじん発生量を空気予熱器出口すなわち電気集じ
ん装置入口と同出口部において測定（燃焼性と電気集じ
ん装置の効率がわかる） ■過熱器管に付着する燃料灰を採取し、その融点を測定
（燃料灰の高温腐食性を判断する。燃料灰の融点が低い
ほど、腐食性が強（、高くなるほど腐食性が弱くなる理
由に基づくもの） ■　脱硝触媒の性能調査（触媒層の出入口のガス中のＮ
Ｏｘ量を測定して運転時間の経過に伴う性能の変化を調
査した） （３）試験結果： 試験結果を次の第２表に一括して示す。

第　　２　　表 上記第２表では、（Ａ）　ｏ７’ｗ型エマ〜ジョン燃料
を燃焼した場合の各測定値を、囚の測定値をｉｏｏとし
、（Ｂ）〜（ト）燃料燃焼時の値をその比で示した。す
なわち、ＮＯｘ発生量については（ト）の０／’Ｗ型工
マｐジヨン燃焼時の値を／Ｏ０とし、ＣＢ）〜（ト）は
／Ｏ０に対する比として表示し、脱硝効率は、次のよう
にして求めた。

脱硝効率−β／α×／Ｏ０ α：脱硝触媒入口のガス中のＮＯｘ量で、これがＮＯｘ
発生量 β：脱硝触媒出口のガス中のＮＯｘ量 但し、燃料灰の融点は測定値そのもので示した。

この結果から明らかなように、囚燃料単独で燃焼させる
と、ばいじん量が多く、電気集じん装置の効率が低い上
、燃料灰の融点が低いなどの問題点が認められる。

これに対しの）のＢａを添加したものは、ばいじん量が
少女くなシ、燃焼性の改善に効果が認められるが、ＮＯ
ｘ発生量の増加が認められ、燃料灰の融点も囚と大差が
ない。（ロ）のＭｇ（ＯＨ）ｚを添加したものも、ＮＯ
ｘの発生量が増加したが、燃料灰の融点が上昇すると共
に、Ｓｏ、発生量が少なくなることが判明した。

ＮＯｘ発生量の原因は、次のように考えられる。

Ｂａ、Ｍｇ　　化合物は、いずれも白色化合物であるた
め、これらが蒸発管表面に付着すると丁度白色の壁とな
り、その中で燃焼が行われることとなり、蒸発管の輻射
吸収率が低下し、燃焼火炎温度の高温状態が長時間続く
結果、サーマｐＮＯｘの発生を助長させたものと思われ
る。一方、ＳＯ，の低下はＢａ、Ｍｇ　化合物が燃料灰
表面を覆い、燃料灰中のＶ２０５　、　Ｆｅ／Ｏ３など
の触媒成分とガス中のＳｏ、との接触を妨害してＳＯ，
→ＳＯ３へ酸化するのを抑制したものと考えられる。

以上のような白色系の添加剤を使用したものに対し、（
Ｃ）の鉄を添加したものは、ばいじん発生量が低下する
と共に、電気集じん装置の効率が向上することが判明し
た。これは注入した鉄が燃焼ガス中でＦｅ／Ｏ２となシ
、未燃炭素の燃焼を促進させるとともに、これらと混合
して未燃炭素分の電気抵抗を向上させ、電気集じん装置
の捕集効率の良好な状態にさせたものと考えられる。ま
た、脱硝触媒の性能維持にも効果があることが認められ
る。しかし、燃料灰の融点上昇効果はそれほど大きくな
い。

（ト））、（ト）のように白色系添加剤に鉄を添加した
ものは、白色系の利点と、その欠点を補った性能が認め
られる。これは、鉄の添加によって白色化合物が着色し
、蒸発管の熱吸収率が向上する一方、Ｍｇの燃料灰に対
する融点上昇効果やＳ０３の抑制作用をそのまま発渾さ
せたからである。

実施例２　（０／Ｗ型からＷ／Ｏ型エマｐジョンへの変
化） 実施例１に示したＯ／Ｗ型エマルジョンからＷ／Ｏ型エ
マルジョンへ変化させる方法として次の処理を行った。

（１）　　Ｏ／’？ｌｒ型エマルジョンを加熱しく８０
〜１２０℃）、これに油溶性のアニオン型界面活性剤２
０００　ｐｐｍを加え、よく撹拌した。この結果、完全
な型のＷ／Ｏ型とはならないまでもｏ／Ｗ型とＷ／Ｏ型
エマρジョンが共存する、すなわちｏ／ｖ型とＷ／Ｏ型
との混合エマルジョン燃料となった。Ｏ／Ｗ型エマｐジ
ョンには非イオンｍ界面活性剤〔ノニ〜・フエニ／Ｌ／
（Ｅ・Ｏ）！１−１７但し、（Ｅ・０）はエチレンオキ
サイドの略〕が添加されていたが、８０℃以上に加熱す
ると、Ｏ／Ｗ型を形成させている非イオン界面活性剤の
作用が弱まり、アニオン型界面活性剤の作用によってＯ
／Ｗ型の一部がＷ／Ｏ型に変化したものと考えられる。

ここではアニオン型界面活性剤としてア〃キμベンゼン
スμフォン酸ナトリウムを用いたが、同スｐフオン酸マ
グネシウムを使用しても同じ作用を示した。

また、これらの油溶性のアニオン型界面活性剤を２００
００　ｐｐｍ添加すると大部分のものがＷ／Ｏ型へ変化
した。Ｏ／Ｗ型と馳型の混在比はエマルジョン燃料の加
熱□温度とその時間及びアニオン型界面活性剤の添加量
によって調整することが可能であり、エマルジョン燃料
の使用条件や使用目的によって決定することができる。

（２）　　Ｏ／ｗ型工Ｙ　Ａ／ジＥｉ：／１ｔにＣ重油
ＣＬ２Ｌ添加した後、加熱（８０〜１２０℃）し、（１
）と同じ油溶性のアニオン型界面活性剤を２０００ｐｐ
ｍ添加して攪拌した。この方法によっても０７Ｗ型から
Ｗ／Ｏ型へ転換させることができた。

但し、（１）の方法に比べ変化率は極めて高く、アニオ
ン型界面活性剤を／Ｏ０／Ｏ０００ｐｐ加すると大部分
のものをＷ／Ｏ型に変化させることができた。

以下、Ｏ／Ｖ型とＷ／Ｏ型が約５０　：　５０　Ｏ割合
で混在しているエマルジョン燃料ト、Ｗ／Ｏ型エマルジ
ョン燃料とによる燃焼試験を実施した。

（１）供試ボイラ；実施例１と同じボイラを使用した。

（２）試験した燃料の条件；実施例１と同じ。但し鉄化
合物は油溶性のオクチル酸 鉄を用いた。

（３）試験項目；実施例１と同じ。

（４）試験結果； 次の第３表Ｋ　Ｏ／Ｗ型とψ型とが混在しているエマル
ジョン燃料（Ａ’）を用いた場合の試験結果を要約して
示す。

第　　３　　表 この第３表では、実施例１で用いたｃＡ）　ｏ、’ｖ型
エマルジョン燃料（無添加）を使用した場合のデータを
／Ｏ０として、本実施例の測定値をそれに対する比率で
示した。しかし、燃料灰の融点のみ測定値をそのまま記
入した。

第３表の結果から明らかなように、ｏ／ｖ型とｖＯ型と
の混合エマルジョンを使用することによって燃焼性は向
上した。しかし、燃料灰の融点が低く、ＳＯ３発生量が
多いなどの欠点はそのままあられれている。

第３表から明らかなように、実施例１の（Ｃ）、（６）
、（ト）燃料と同一添加物をＯ／Ｗ型とＷ／Ｏ型との混
合エマルジョンに添加した（Ｃ）、（Ｅつ、（Ｆつ燃料
は何れの試験項目においても良好な成績を示しておシ、
Ｏ／Ｗ型とＷ／Ｏ型との混合エマルジョン燃料を使用し
た場合も本発明は有効であることが判明した。

第４表は、重油を添加し、大部分がＷ／Ｏ型エマルジョ
ンとなった燃料（Ａ”）について実施した試験結果を示
した。この試験においても第３表と同じような結果が得
られており、本発明の効果が確認された。

第　　４　　表 実施例３（各種添加剤の効果確認試験）実施例１および
２ではＢａ、　Ｆｅ、　Ｍｇ　　の３元素の化合物につ
いてその効果を調査をしたが、本実施例では他の化合物
の効果について調査した。

（１）試験した燃料： 囚；　Ｏ／Ｗ型エマルジョン〔実施例１の燃料囚〕０３
）　；　ｏ１ｗ型とＷ／Ｏ型混合ｚ　マＡ／ジョン〔実
施例２の燃料（Ａ’）　） （Ｃ）　；　Ｗ／Ｏ型エマルジョン〔実施例２の燃料間
〕（２）　　添加剤の種類： （イ）；　Ｏ／Ｗ　Ｗエマルジョン囚に対してはＦｅ／
Ｏ３゜７８００　Ｈ，Ｍ　ｎ　Ｏ２ （ロ）；０汐型とＷ／Ｏ型混金工マμジョン（Ａ′）に
対しては、（イ）の添加剤とナフテン酸鉄、−ステアリ
ン、酸鉄 ｅ’ｉ　；　ｗ／Ｏ型エマルジョン（Ａ”）に対しては
Ｆｅ２０）ＦｅＯＯＨ粒子の表面を親油性の界面活性剤
（アルキルベンゼンスルフォーン酸ナトリウム）で表面
を被覆したもの及びナフテン酸竺、ステアリン酸鉄 なお、（イ）、（ロ）、（／υの各エマルジョン燃料に
対しても燃料中の超重質油中に含まれているＶ化合物に
対し重量比でＭｇ／Ｖ−１又はＣａ／ｖ＝１となるよう
にＭｇ、（ＯＨ）ｚ　、ステアリン酸カルシウムを添加
した。

（３）供試ボイラ：実施例１と同じ （４）調査項目：ばいじん発生量 （５）調査結果： 岬査結果を次の第５表に整理して示す。

第　　５　　表 （備考）　無添加時のばいじん発生量により／Ｏチ以上
減少したものを■、２０％以上減少したものを○、３０
チ以上減少したものを◎として表示腎た。

上記第５表から明らかなように、燃焼促進剤としては燃
料中にどのような化合形態をしていても、またエマルジ
ョンの型に関係なく、高温Ｆ／Ｏ，と同様の効果が認め
られる。燃焼を促進するための強い酸化作用を有してい
るためと考えられる。なお、腐食防止剤として使用した
ステアリン酸カルシウムは、燃料灰の融点上昇効果があ
シ、燃料灰の腐食防止作用も認められたが、ボイラ伝熱
管に付着した状態ではＭｇ注入時のものに比較し、非常
に固く、伝熱管から剥離するのが困難であった。

実施例４（微粉炭燃焼灰分およびエマルジョン−、（０
／Ｗ型、Ｏ／Ｗ型とＷ／Ｏ型トノ混合エマルジョン、Ｗ
／Ｏ型）燃焼灰分の腐食試験） 本実施例では、微粉炭燃焼後の灰分、すなわち石炭灰分
中に含まれている腐食成分であるＭ３Ｆｅ（ＳＯ２）３
　と、エマルジョン燃焼後の灰分中に含まれている腐食
成分ｖ２０．を用いて、それぞれ単独又は混合した状態
で腐食試験を行った。

（１）供試腐食剤： （イ）石炭灰中の腐食成分＝１．５モＩＶ　Ｎａｇ　８
０４　＋１．５モＡ／に、８０４＋１モ／Ｌ’Ｆｅ／Ｏ
３を混合したもの（この混合物を燃焼ガス中に放置する
と相互に反応して、腐食性の強い鳩Ｆ　ｅ　（Ｓ　０ｓ
）ｓをつくる。但しＭはＮａ又はＫを示す。）Ｐ）重質
油中の腐食成分：Ｖ、Ｏ。

（２）供試材料： ボイラの過熱器管材料として使用されている８ＴＢＡ２
４　（２１／４Ｃｒ−ＩＭＯｍ）と８Ｕ８３２１ＨＴＢ
（１８Ｃｒ−８Ｎｉ−Ｔｉ入シ）を、それぞれ幅１５ｍ
５＋、長さ３０−１厚３■の試験片に加工し、エメリペ
ーパ（６００番）でよく研磨したものを用いた。

（３）腐食試験条件とその方法： 磁性のボート状容器中に試験片と腐食剤を入れ、管状電
気炉中で燃焼ガスを模擬した合成ガス’（１％　Ｓ’０
２＋’５　％　０２＋　１２　％　ＣＯ２＋残Ｎ２　）
を１分間当り２００ｍ１流しながら７００℃Ｘ／Ｏ０ｈ
の腐食試験を実施した。

なお、腐食剤の量は試験片の表面積当り５０　ｑ／ａｎ
”となるように一定としたが、混合腐食剤の場合はＭ３
Ｆ　ｅ　＜　ｓ　ｏ４）３／’Ｖ２”０３の比を３／１
　（重量比）としたものを用いた（Ｍ：Ｎａ又はＫ）。

（４）試験結果： 試験片の腐食量は、試験後表面に付着している腐食生成
物を酸腐食抑制剤（インヒビター）入シの／Ｏチ塩酸中
に浸漬して除去した後、試験箭後の重量差から腐食減食
を求めた。

゛　　　　　第　　６　　表 第６表から明らかなように１石炭灰中の腐食成分単独の
ものの腐食量が最も大きく、次いでｖ２０．であったが
、両者が混合状態で存在すると、その腐食量は激減して
いる。この原因は明らかでないが、Ｍ３　Ｆ　ｅ　（Ｓ
　０４　）ｓによる腐食作用が酸素不足環境下で強く起
るのに対し、ｖ２０５　　の存在によって酸素が供給さ
れたため、腐食作用が緩慢となったものと考えられる。

一方、■、０．はＭ３Ｆｅ（ＳＯ２）ｓへの酸素供給の
結果、■、０４又はｖ２０３などの低級酸化物へ変化し
、腐食性を消失したものと思われる。因みにｖ２０４　
ｅ　ｖ２　ｏ、の融点はいずれも１’−９０［１℃以上
であり、試験温度の７００℃では固体として存在し、高
温腐食作用は全く示さない。

また、以上のような腐食の特徴はＳ’ＴＢ’Ａ２４．５
ＵＳ３２１ｉｉＴＢともに認められることから、すべて
のボイラ伝熱管の腐′食特性と考えても差支えないよう
に思われる。

実施例５（微粉炭添加の効果確認試験）（１）試験用燃
焼設備の概要： 第４図に本実施例に用いた試験用燃焼設備の概要を示す
。

第４図において、／Ｏ１は燃焼用空気を供給するプロ沙
で、−人魚熱器／Ｏ２で／Ｏ０〜２−５０℃、二次加熱
器／Ｏ３を通ると２５０℃〜５００℃に加熱することが
でき、−人魚熱器／Ｏ２を出た空気は、低温配管／Ｏ４
を通シ、エマルジョン燃料の燃焼用として使用され、二
次加熱器／Ｏ３を出た空気は微粉炭の燃焼用に高温空気
配管／Ｏ５によって供給される。／Ｏ６は酸素ボンベを
示し、燃料の着火を促進させる場合、プロワ／Ｏ１から
分岐した空気配管／Ｏ７に送給するもので、燃焼が安定
状態に達するとポンベ／Ｏ６を閉とする。

／Ｏ８はエマルジョン燃料のタンクで、ボン７’／Ｏ９
によってエマルジョン用バーナ１／Ｏから燃焼炉１１１
内のバーナ部１１２の近傍へ注入すると共に、その一部
は配管１１３を通り、燃料混合機１１４中に供給できる
ようになっている。

一方、微粉体貯蔵タンク１１５内の石炭粉末は、スクリ
ューフィーダ１１６によって配管１１７から燃料混合機
１１４へ送られるとともに、配管１１７′を通って、配
管／Ｏ５かも供給される加熱空気とともに燃焼炉１１１
内へ注入され燃焼することもできる。

燃焼炉１１１の中央部には、試験用のボイラ管１１８．
　１１８’が複数本取付けられ、管１１８．１１８’の
外面温度は冷却用空気１１９によって調整できるように
なっている。

燃焼ガスは、試験用ボイラを通）、燃焼炉出口１２０か
ら出て、サイクロン１２１中に入って除じんされ、捕集
されたダストはサイクロン１２１の下部からとシ出し、
上部から出た燃焼ガスは、さらに電気集じん装置１２２
によって清浄化され、吸引プロワ−１２３によって煙突
１２４から外部に放出される。

また、燃焼試験を継続することによって燃焼炉１１１内
に滞留する燃料灰は、下部の灰取出し口１２５から外部
へ排出される。

燃料混合機１１４はエマルジョン燃料に少量の微粉炭を
混合する場合、又その中に各種の添加剤を注入する場合
に用いられる。

なお、燃焼量はエマルジョンとして２　ｔ／ｈである。

第４図から明らかなように、本試験燃焼炉ではエマルジ
ョン、微粉炭それぞれを単独で燃焼させることは勿論、
両者を混合状態で燃焼させることも可能である。

燃焼ガス中のばいじん量、ＮＯｘ、　８０３量などは燃
焼炉出口の◎印で測定し、又は電気集じん装置の効率は
電気集じん装置前後のガス中に含まれるばいじん量によ
って求め腐食性及びデポジット堆積量の比較は１７．１
７’のボイラ管によって実施した。

（２）供試燃料の種類 （ト）エマルジョン燃料： ■　ｏ／ｖ型エマｓｒジョン：第１表に示すような性状
を有する超重質油７０％（３０〜５μｍの微粒子）生水
１９−十非イオン界面活性剤（ノニ〜・フエニ／Ｉ／（
Ｅ・０Ｘ１１＝／Ｏ〜１７以下のものを混合状態で用い
た）１％（何れも重量％） ■Ｏ／Ｗ型とＷ／Ｏ型の混合エマルジョン：上記０／Ｗ
型エマμジヨンを用い、実施例２の方法で０／′ｗ型／
Ｗ／Ｏ型比を５０７５０としたもの ◎Ｗ／Ｏ５エマ〜ジョン：上記０／Ｗ型エマｙジヨンを
用い、実施例２の（２）の方法で大部分をＷ／Ｏ型とし
たもの ■）微粉炭燃料：第７表の性状を有する石炭を２００メ
ツンのフルイを８０％以上のものが通過するように調整
した。

第　　７　　表 （３）燃料の燃焼条件： （Ａ）　　Ｏ／Ｗ型、Ｏ／Ｗ型トＷ／Ｏ型との混合、Ｗ
／Ｏ型燃料のそれぞれに微粉炭を／Ｏチ（重量％）添加
して燃焼 ＣＢ）　　微粉炭のみを燃焼させる。

（Ｃ）　　エマルジョン燃料と微粉炭を、第４図中それ
ぞれ別個（専用）のバーナ１／Ｏ．１１２で燃焼させる
。

（４）燃料添加剤の種類： （ト）　Ｏ／Ｗ型燃料への添加剤：硫酸第一鉄、酢酸バ
リウム、Ｆｅ！０１＠末、ＭｎＯ２粉末（Ｂ）　　Ｏ／
’Ｗ型とＷ／Ｏ型の混合及びＷ／Ｏ型燃料への添加剤：
（Ａ）の添加剤、オクチμ酸鉄、ナフテン酸鉄 （Ｃ）　　微粉炭燃料への添加剤：Ｆｅ／Ｏ３＠末、オ
クチμ酸鉄 但し、Ｆｅ／Ｏ３及びＭｎＯ２扮末は［１１〜１　ｆｉ
ｍの微粒子で、親油性のノニル・フエニ／Ｌ／（Ｅ・Ｏ
）ｘｘｍ７以下のものを用いてその表面を被覆した。こ
の結果、Ｏ／Ｗ型燃料中に添加した場合は、超重質油微
粒子の表面へ付着しやすく、他の燃料へ添加した場合で
も常に油や石炭表面に付着して、その燃焼を促進させる
作用がちる。

また、上記の添加剤の注入量は、Ｂａｄ。

Ｆ　ｅ２０３としてそれぞれ２０００　ｐｐｍ　（重量
）である。

（５）　　試験結果 （Ａ）　　ｏ、’ｖ型エマルジョン燃料中に微粉炭を混
合させて燃焼させた場合 第８表に本試験結果を要約して示した。

第８表から明らかなように、添加剤を注入゛　　して燃
焼させると、ばいじん発生量、集じん効率、ＮＯｘ及び
ＳＯ，発生量は、添加剤無添加燃焼の場合に比べ、何れ
も良好な結果を示している。その上、テストチューブ上
に付着する燃料灰を主成分とするデポジットの堆積量及
びその腐食量も減少することが確認された。

Ｑ３）　Ｏ／Ｗ型＋Ｗ／Ｏ型混合エマ〜ジョン燃料中に
微粉炭を混合して燃焼させた場合 第９表に本試験結果を要約して示した。

第９表から明らかなように上記囚の結果と同様、本発明
の効果が認められた。

（Ｃ）　Ｗ／Ｏ型エマｐジョン燃料中に微粉炭を混合し
て燃焼させた場合 第／Ｏ表に本試験結果を要約して示した。

第／Ｏ表から明らかなように、上記囚。

’　　　ＣＢ）の結果と同様、本発明の効果が認められ
た・。

■）エマルジョン燃料と微粉炭を別個に燃焼させた場合 両燃料を第４図中バーナ１／Ｏ，１１２の各々で燃焼さ
せ、Ｆ　ｅｌ　ｏ３粉末とオクチル酸鉄の添加剤をエマ
ルジョ粉燃料／微扮炭中に６／４（重量比）になるよう
に添加して試験した。

第１１表はこの結果を示したものである。

第　　１１　　表 （備考）それぞれの燃料は添加剤を注入しない場合の測
定値を／Ｏ０として、その比で示した。

第１１表から明らかなように、エマルジョン燃料と微粉
炭を別個に燃焼しても、燃料中に添加剤を注入しておけ
ば、初期の目的が達成できることが認められた。

〔発明の効果〕

本発明は、以上詳記したように、超重質油の０／Ｗ　、
？Ｈエマルジョン、０／Ｗ型とＷ／Ｏ型との混合エマル
ジョン、Ｗ／Ｏ型エマルジョンを使用するため、パイプ
輸送、タン力への積込み、貯油槽への配管内輸送などす
べてが液体と同様に取扱うことができ、またＦｅ、　Ｂ
ａｔ　Ｃａ、　Ｍｎ　　化合物からなる燃焼促進剤、Ｍ
ｇ化合物からなる。防食添加剤を添加することによシ、
燃焼性の向上を図ることができ、ばいじん発生量が問題
となる場合はＦｅ　＋　Ｂａ、　Ｍｎ化合物のみを添加
し、腐食障害が問題となる場合はＭｇ化合物を使用し、
両者が問題となるときは前者と後者を併用するなど、目
的別に添加剤の使用が可能である。

更に、本発明においては、上記のエマルジョン燃料に微
粉炭を添加することにより、両者の燃焼性の向上を図シ
、また両者の燃焼灰中の腐食成分の腐食作用が両腐食成
分により相殺される効果を奏する。

【図面の簡単な説明】

第１図はＯ／’Ｒ型エマルジョンを模式的に示した図、
第２図はＷ／Ｏ型エマルジョンを模式的に示した図、第
３図は本発明の燃焼方法を適用するポイヲの断面図、第
４図は本発明の実施例５で用いた試験用燃焼設備の概要
を示す図である。 復代理人　　内　１）　　明 復代理人　　萩　原　亮　− 復代理人　　安　西　篤　夫 手続補正書 昭和６１年　７月２Ｐ日

Claims (4)

【特許請求の範囲】
1. （１）少なくとも常温でグリース状を呈する超重質油の
   微粒子と水よりＯ／Ｗ型エマルジョン、Ｏ／Ｗ型とＷ／
   Ｏ型の混合エマルジョン又はＷ／Ｏ型エマルジョンを調
   製し、これにＦｅ、Ｂａ、Ｃａ又はＭｎの化合物からな
   る燃焼促進剤を添加し、燃焼することを特徴とする超重
   質油−水エマルジョン燃料の燃焼方法。
2. （２）少なくとも常温でグリース状を呈する超重質油の
   微粒子と水よりＯ／Ｗ型エマルジョン、Ｏ／Ｗ型とＷ／
   Ｏ型の混合エマルジョン又はＷ／Ｏ型エマルジョンを調
   製し、これにＦｅ、Ｂａ、Ｃａ又はＭｎの化合物からな
   る燃焼促進剤及びＭｇ化合物からなる防食添加剤を添加
   し、燃焼することを特徴とする超重質油−水エマルジョ
   ン燃料の燃焼方法。
3. （３）少なくとも常温でグリース状を呈する超重質油の
   微粒子と水よりＯ／Ｗ型エマルジョン、Ｏ／Ｗ型とＷ／
   Ｏ型の混合エマルジョン又はＷ／Ｏ型エマルジョンを調
   製し、これに微粉炭を添加し、燃焼することを特徴とす
   る超重質油−水エマルジョン燃料の燃焼方法。
4. （４）少なくとも常温でグリース状を呈する超重質油の
   微粒子と水よりＯ／Ｗ型エマルジョン、Ｏ／Ｗ型とＷ／
   Ｏ型の混合エマルジョン又はＷ／Ｏ型エマルジョンを調
   製し、これに微粉炭及びＦｅ、Ｂａ、Ｃａ又はＭｎの化
   合物からなる燃焼促進剤を添加し、燃焼することを特徴
   とする超重質油−水エマルジョン燃料の燃焼方法。