JPS63234089A - コ−ルタ−ルの蒸留方法 - Google Patents
コ−ルタ−ルの蒸留方法Info
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- JPS63234089A JPS63234089A JP6767087A JP6767087A JPS63234089A JP S63234089 A JPS63234089 A JP S63234089A JP 6767087 A JP6767087 A JP 6767087A JP 6767087 A JP6767087 A JP 6767087A JP S63234089 A JPS63234089 A JP S63234089A
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Landscapes
- Coke Industry (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
本発明はコールタールの蒸留方法に関する。
コークス炉において石炭乾留時に発生する粗製コークス
炉ガスは炉上の上昇管より排出され、下降管で安水をス
プレーされ、８０〜９０℃前後にまで冷却され、ドライ
メーン及びサクショメーンにおいて第１段の凝縮タール
を分離され、この段階で、Ｉ！度が未だ８０℃以上を保
持しているコークス炉ガスは通常間接冷却器で凝縮ター
ルを分離し、次に直接ガス冷却器で低温安水で直接冷却
され、ざらにミストキャッチャ−を経て、ブロワ−で背
圧され、ナフタリン捕集器、電気集ｆｉｌ圏で夫々ター
ルを分離捕集された後硫安製造工程等へ送られる。従来
は、前記サクションメーン迄に凝縮するタールと、間接
冷却器、直接冷却器、ミス！・キャッチャ−、ナフタリ
ン捕集器、電気集ｐｌ！器等で凝縮したタールとは同一
のタールデカンタ−に集合され、安水とスラッジを分離
した上でタール蒸留工程へ送られる。
炉ガスは炉上の上昇管より排出され、下降管で安水をス
プレーされ、８０〜９０℃前後にまで冷却され、ドライ
メーン及びサクショメーンにおいて第１段の凝縮タール
を分離され、この段階で、Ｉ！度が未だ８０℃以上を保
持しているコークス炉ガスは通常間接冷却器で凝縮ター
ルを分離し、次に直接ガス冷却器で低温安水で直接冷却
され、ざらにミストキャッチャ−を経て、ブロワ−で背
圧され、ナフタリン捕集器、電気集ｆｉｌ圏で夫々ター
ルを分離捕集された後硫安製造工程等へ送られる。従来
は、前記サクションメーン迄に凝縮するタールと、間接
冷却器、直接冷却器、ミス！・キャッチャ−、ナフタリ
ン捕集器、電気集ｐｌ！器等で凝縮したタールとは同一
のタールデカンタ−に集合され、安水とスラッジを分離
した上でタール蒸留工程へ送られる。
この方がタールデカンタ−、タール中の安水を更に分離
する三３！槽、コールタール貯留タンク等が１系統です
み、設備的に開型になる。このタールを集合タールと呼
んでいる。従来は、この集合°タールをタール蒸留工程
の原料油としていた。
する三３！槽、コールタール貯留タンク等が１系統です
み、設備的に開型になる。このタールを集合タールと呼
んでいる。従来は、この集合°タールをタール蒸留工程
の原料油としていた。
タールの蒸留方法としては、常圧１段式蒸留方式、減圧
１段フラッシュ蒸留方式、常圧、減圧２段フラッシュ蒸
］留方式、アライドプロセス′や軟ピツチ収得を目的と
する簡易蒸留方式等が知られている（（社）日本芳香族
工業会発行、芳香族及赫タール工業ハンドブックＰ、６
８〜７０）。
１段フラッシュ蒸留方式、常圧、減圧２段フラッシュ蒸
］留方式、アライドプロセス′や軟ピツチ収得を目的と
する簡易蒸留方式等が知られている（（社）日本芳香族
工業会発行、芳香族及赫タール工業ハンドブックＰ、６
８〜７０）。
これらのいずれの方法においても、タールは間接熱交換
器において、ピッチあるいは留出油にまり昇温されたの
ち、管炉等において更に昇温されてから蒸留塔に装入さ
れる。タール中にはスラッジや加熱により重質化する成
分が含まれているためと、配管あるいは間接熱交換品等
のタールあるいはピッチの流れる側にスラッジの付着、
堆積が多く、そのため熱伝導率の低下ひいては管炉等で
使用する燃料油の使用量の増大等の問題が生ずる。
器において、ピッチあるいは留出油にまり昇温されたの
ち、管炉等において更に昇温されてから蒸留塔に装入さ
れる。タール中にはスラッジや加熱により重質化する成
分が含まれているためと、配管あるいは間接熱交換品等
のタールあるいはピッチの流れる側にスラッジの付着、
堆積が多く、そのため熱伝導率の低下ひいては管炉等で
使用する燃料油の使用量の増大等の問題が生ずる。
また、タール中の５５〜６５％程度が蒸゛留残渣ともい
うべきピッチ分であるため、留出油の単位重量当りのエ
ネルギー使用ｍが多いという問題がある。
うべきピッチ分であるため、留出油の単位重量当りのエ
ネルギー使用ｍが多いという問題がある。
（発明が解決しようとする問題点〕
本発明は、熱交換器等へのスラッジの付着、堆積を減少
させると共に、留出油の単位重量当りのエネルギー使用
量が少い蒸留方法を提供することを目的とする。
させると共に、留出油の単位重量当りのエネルギー使用
量が少い蒸留方法を提供することを目的とする。
本発明はコークス炉で生成する粗製コークス炉ガスを段
階的に冷却する過程でドライメーン又はサクシ３ンメー
ンまでに凝縮するタールとそれより後の段階で凝縮する
タールとを分別回収し、後の段階で凝縮するタールを主
成分とするタールをコールタール蒸留装置の原料油とす
るコールタールの蒸留方法である。
階的に冷却する過程でドライメーン又はサクシ３ンメー
ンまでに凝縮するタールとそれより後の段階で凝縮する
タールとを分別回収し、後の段階で凝縮するタールを主
成分とするタールをコールタール蒸留装置の原料油とす
るコールタールの蒸留方法である。
コークス炉のドライメーン又はサクションメーンで凝縮
するタールは、サクシ３ンメーンより出る粗製コークス
炉ガスが８０℃以上であるので８０℃以上の温度で凝縮
するタールであり、ドライメーン又はサクションメーン
より後の間接冷却器以降の冷却器で凝縮するタールはそ
れより低い温度で凝縮するタールである。通常、ドライ
メーンおよびサクションメーンでは粗製コークス炉ガス
は８０〜９０℃の温度を有するので、それより後の段階
で凝縮するタールはそれより低い温度で凝縮するタール
ということになる。
するタールは、サクシ３ンメーンより出る粗製コークス
炉ガスが８０℃以上であるので８０℃以上の温度で凝縮
するタールであり、ドライメーン又はサクションメーン
より後の間接冷却器以降の冷却器で凝縮するタールはそ
れより低い温度で凝縮するタールである。通常、ドライ
メーンおよびサクションメーンでは粗製コークス炉ガス
は８０〜９０℃の温度を有するので、それより後の段階
で凝縮するタールはそれより低い温度で凝縮するタール
ということになる。
このようなタールは例えｉ第１図すすフローシートによ
って得ることができる。
って得ることができる。
コークス炉１より発生する粗製コークス炉ガスは上昇管
で安水を噴射されて約８０〜９０℃に冷却され、ドライ
メーン次いでサクションメーンを経由して間接又は直接
冷却器のプライマリ−クーラ２へ装入され、引続いてセ
カンダリ−クーラ３、ミストキャッチャ−４、ナフタリ
ン捕集器６、電気集塵器７等を通って次工程へ送られる
。本発明で使用するタールはドライメーンより後好まし
くはサクシ３ンメーンより後の段階で凝縮するタールで
ある。すなわち、サクションメーンまでに凝縮するター
ルはタールデカンタ−１０へ、それより後の段階で凝縮
するタールはタールデカンタ−１２へ分別して回収し、
タールデカンタ−１２で回収されたタールをタール蒸留
工程に送ることが星ましい。なお、図中５はブロワ−１
１１および１３は移送ポンプである。
で安水を噴射されて約８０〜９０℃に冷却され、ドライ
メーン次いでサクションメーンを経由して間接又は直接
冷却器のプライマリ−クーラ２へ装入され、引続いてセ
カンダリ−クーラ３、ミストキャッチャ−４、ナフタリ
ン捕集器６、電気集塵器７等を通って次工程へ送られる
。本発明で使用するタールはドライメーンより後好まし
くはサクシ３ンメーンより後の段階で凝縮するタールで
ある。すなわち、サクションメーンまでに凝縮するター
ルはタールデカンタ−１０へ、それより後の段階で凝縮
するタールはタールデカンタ−１２へ分別して回収し、
タールデカンタ−１２で回収されたタールをタール蒸留
工程に送ることが星ましい。なお、図中５はブロワ−１
１１および１３は移送ポンプである。
図面ではタールを２つのデカンタ−に分別して回収して
いるが、ドライメーン用、サクシ３ンメーン用、プライ
マリ−クーラ用、セカンダリ−クーラ用等の３つ以上に
分けて回収し、サクションメーン用以後好ましくはブラ
イマリーターラ用以後で回収されたタールの１又は２以
上を使用してもよい。なお、タールはドライメーン又は
サクションメーンで全体の約５０〜７０％が凝縮するの
で、サクションメーンより後の段階で凝縮するタールは
全体の３０〜５０％程度である。
いるが、ドライメーン用、サクシ３ンメーン用、プライ
マリ−クーラ用、セカンダリ−クーラ用等の３つ以上に
分けて回収し、サクションメーン用以後好ましくはブラ
イマリーターラ用以後で回収されたタールの１又は２以
上を使用してもよい。なお、タールはドライメーン又は
サクションメーンで全体の約５０〜７０％が凝縮するの
で、サクションメーンより後の段階で凝縮するタールは
全体の３０〜５０％程度である。
本発明者等の研究によれば、サクションメーンより後の
段階で凝縮するタールは、スラッジ公約０．１％、キノ
リンネ溶分約０．０５％、トルエン不溶公約０．８％と
いずれらサクシ３ンメーン以前の段階で凝縮するタール
の約１／２〜１／１０と低くなっていることが見出され
た。また、３５０℃以上の成分、すなわちピッチ分も約
５０％以下と集合タールより２０％以上も低（なってい
ることが見出された。
段階で凝縮するタールは、スラッジ公約０．１％、キノ
リンネ溶分約０．０５％、トルエン不溶公約０．８％と
いずれらサクシ３ンメーン以前の段階で凝縮するタール
の約１／２〜１／１０と低くなっていることが見出され
た。また、３５０℃以上の成分、すなわちピッチ分も約
５０％以下と集合タールより２０％以上も低（なってい
ることが見出された。
ドライメーン又はサクションメーンより後の段階で凝縮
するタールは、タール蒸留装置に装入して蒸留する。な
お、蒸留すべきタールが不足する場合は、他のタールを
配合してもよいが、多重に配合すると本発明の効果が低
下するので５０％以下にとどめることがよい。
するタールは、タール蒸留装置に装入して蒸留する。な
お、蒸留すべきタールが不足する場合は、他のタールを
配合してもよいが、多重に配合すると本発明の効果が低
下するので５０％以下にとどめることがよい。
蒸留は例えば、第２図に示すフローシートによって行う
ことができる。タールタンクよりの装入タール１４は配
管１５を経て流出ビッヂとの第１熱交換器１８で予熱さ
れ、配管１６を経て、脱水塔１７へ装入される。脱水塔
は塔底循環ポンプ１９、配管２０．リボイラー２１によ
り加熱され、水及び軽質油を塔頂より留出する。脱水タ
ールは脱水塔底液面を液面計２５で制御しながらポンプ
２２により抜き出され、熱交換器２４に配管２３を経て
送入される。ここでタール蒸留塔２７の塔底より抜き出
された（配管３０）ピッチと熱交換して２５０℃程度に
加熱される。この熱交換器を出た脱水タールは配管２６
を通り、管炉２８を経て、配管２９によりタール蒸留塔
２７へ送入される。そして、ピッチは配管３０から、留
出油は塔頂ないし塔の中間部から扱き出される。なお、
本発明の方法は他の形式の蒸留装置を使用する方法に対
しても適用し得ることは当然である。
ことができる。タールタンクよりの装入タール１４は配
管１５を経て流出ビッヂとの第１熱交換器１８で予熱さ
れ、配管１６を経て、脱水塔１７へ装入される。脱水塔
は塔底循環ポンプ１９、配管２０．リボイラー２１によ
り加熱され、水及び軽質油を塔頂より留出する。脱水タ
ールは脱水塔底液面を液面計２５で制御しながらポンプ
２２により抜き出され、熱交換器２４に配管２３を経て
送入される。ここでタール蒸留塔２７の塔底より抜き出
された（配管３０）ピッチと熱交換して２５０℃程度に
加熱される。この熱交換器を出た脱水タールは配管２６
を通り、管炉２８を経て、配管２９によりタール蒸留塔
２７へ送入される。そして、ピッチは配管３０から、留
出油は塔頂ないし塔の中間部から扱き出される。なお、
本発明の方法は他の形式の蒸留装置を使用する方法に対
しても適用し得ることは当然である。
第１図に示すフローシートに従ってタールの分別回収を
行った。すなわち、サクションメーンまでに凝縮するタ
ール（Ｉ）とプライマリ−クーラから電気集塵器までに
凝縮するタール（ＩＩ）の２つに分けてタールの回収を
行った。なお、サクションメーン出の粗製コークス炉ガ
スの温度は８５℃であり、固接冷却器型のプライマリ−
クーラおよび直接冷却器型のセカンダリ−クーラ出の温
度はそれぞれ５０℃および３０℃であった。
行った。すなわち、サクションメーンまでに凝縮するタ
ール（Ｉ）とプライマリ−クーラから電気集塵器までに
凝縮するタール（ＩＩ）の２つに分けてタールの回収を
行った。なお、サクションメーン出の粗製コークス炉ガ
スの温度は８５℃であり、固接冷却器型のプライマリ−
クーラおよび直接冷却器型のセカンダリ−クーラ出の温
度はそれぞれ５０℃および３０℃であった。
このタール（Ｉｆ）を使用して第２図に示すフローシー
トに準じた実験蒸留装置を用いてタールの蒸留を行った
。
トに準じた実験蒸留装置を用いてタールの蒸留を行った
。
タールは６０℃で熱交換器１８に装入され、ここでピッ
チと熱交換され１２５℃に加熱されたのち、脱水塔に供
給された。脱水されたタールは熱交換器２４で２７０℃
に昇温されたのｈ１加熱器２８へ装入されて、３４０℃
に昇温されたのち塔底温度３２０℃に保った蒸留塔に装
入された。
チと熱交換され１２５℃に加熱されたのち、脱水塔に供
給された。脱水されたタールは熱交換器２４で２７０℃
に昇温されたのｈ１加熱器２８へ装入されて、３４０℃
に昇温されたのち塔底温度３２０℃に保った蒸留塔に装
入された。
留出油は４０％、軟ピツチは６０％であった。
なお、集合タールの場合の留出油は２５％、軟ピツチは
７５％であった。また、３ケ月後の熱交換器１８および
２４のタール側の内壁を調査したところ、本発明のター
ル（Ｉ［）を使用した例ではタールスラッジの付着堆積
は殆んど認められなかったのに対し、集合タールを使用
した例ではスラッジの付着および堆積から認められたば
かりでなく、３ケ月後の熱交換器用のタールの温度も実
施例に比べて、１０〜３０℃も低かった。
７５％であった。また、３ケ月後の熱交換器１８および
２４のタール側の内壁を調査したところ、本発明のター
ル（Ｉ［）を使用した例ではタールスラッジの付着堆積
は殆んど認められなかったのに対し、集合タールを使用
した例ではスラッジの付着および堆積から認められたば
かりでなく、３ケ月後の熱交換器用のタールの温度も実
施例に比べて、１０〜３０℃も低かった。
本発明のタール蒸留方法によればタールの熱交換器にお
けるスラッジ付着堆積を殆んどなくすることができるの
で、蒸留装置に供給するスチーム、燃料等エネルギーを
低減することができる。また、蒸留塔から留出する中油
、軽油の割合が高いので、蒸留効率も高い。
けるスラッジ付着堆積を殆んどなくすることができるの
で、蒸留装置に供給するスチーム、燃料等エネルギーを
低減することができる。また、蒸留塔から留出する中油
、軽油の割合が高いので、蒸留効率も高い。
また新たに蒸留設備を建設するような場合、ドライメー
ン又はサクションメーンで凝縮するタールは直接ピッチ
コークス原料等とし、それより優で凝縮するタールをタ
ール蒸留するようにすればタール蒸留設備能力を半減す
ることができ、設備費の節減は大きい。
ン又はサクションメーンで凝縮するタールは直接ピッチ
コークス原料等とし、それより優で凝縮するタールをタ
ール蒸留するようにすればタール蒸留設備能力を半減す
ることができ、設備費の節減は大きい。
しかも、手段としては、コークス炉ガスからタールを分
別回収するだけであるので実用的効果の大きい発明であ
る。
別回収するだけであるので実用的効果の大きい発明であ
る。
第１偶はタールを分別回゛収するフローシートである。
第２図はタール蒸留設備のフローシートである。
Claims (1)
- コークス炉で生成する粗製コークス炉ガスを段階的に冷
却する過程でドライメーン又はサクショメーンまでに凝
縮するタールとそれより後の段階で凝縮するタールとを
分別回収し、後の段階で凝縮するタールを主成分とする
タールをタール蒸留装置の原料油とすることを特徴とす
るコールタールの蒸留方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP6767087A JPS63234089A (ja) | 1987-03-20 | 1987-03-20 | コ−ルタ−ルの蒸留方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP6767087A JPS63234089A (ja) | 1987-03-20 | 1987-03-20 | コ−ルタ−ルの蒸留方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS63234089A true JPS63234089A (ja) | 1988-09-29 |
Family
ID=13351663
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP6767087A Pending JPS63234089A (ja) | 1987-03-20 | 1987-03-20 | コ−ルタ−ルの蒸留方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS63234089A (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR100516501B1 (ko) * | 2001-12-21 | 2005-09-23 | 주식회사 포스코 | 생산수율이 향상된 코크 오븐가스 정제용 흡수유 제조방법및 이로부터 제조된 코크 오븐가스 정제용 흡수유 |
| JP2009519320A (ja) * | 2005-12-14 | 2009-05-14 | サソル テクノロジー （ピーティーワイ）リミテッド | 精製メチルイソブチルケトンを製造するための方法および装置 |
| JP2009519319A (ja) * | 2005-12-14 | 2009-05-14 | サソル テクノロジー （ピーティーワイ）リミテッド | 精製メチルイソブチルケトンの製造方法および装置 |
| JP2014237620A (ja) * | 2013-06-10 | 2014-12-18 | Ｊｆｅケミカル株式会社 | インデンの製造方法、インデン、クマロン−インデン樹脂および製品 |
-
1987
- 1987-03-20 JP JP6767087A patent/JPS63234089A/ja active Pending
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR100516501B1 (ko) * | 2001-12-21 | 2005-09-23 | 주식회사 포스코 | 생산수율이 향상된 코크 오븐가스 정제용 흡수유 제조방법및 이로부터 제조된 코크 오븐가스 정제용 흡수유 |
| JP2009519320A (ja) * | 2005-12-14 | 2009-05-14 | サソル テクノロジー （ピーティーワイ）リミテッド | 精製メチルイソブチルケトンを製造するための方法および装置 |
| JP2009519319A (ja) * | 2005-12-14 | 2009-05-14 | サソル テクノロジー （ピーティーワイ）リミテッド | 精製メチルイソブチルケトンの製造方法および装置 |
| JP2014237620A (ja) * | 2013-06-10 | 2014-12-18 | Ｊｆｅケミカル株式会社 | インデンの製造方法、インデン、クマロン−インデン樹脂および製品 |
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