JPS63206422A - 溶鋼の脱水素処理方法 - Google Patents
溶鋼の脱水素処理方法Info
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- JPS63206422A JPS63206422A JP3967687A JP3967687A JPS63206422A JP S63206422 A JPS63206422 A JP S63206422A JP 3967687 A JP3967687 A JP 3967687A JP 3967687 A JP3967687 A JP 3967687A JP S63206422 A JPS63206422 A JP S63206422A
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Landscapes
- Treatment Of Steel In Its Molten State (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
この発明は、非真空下において、溶鋼中の水素を有効に
除去する方法に関する。
除去する方法に関する。
溶鋼中の水素を除去する方法としては、従来より流滴脱
ガス法、ＤＨ脱ガス法、ＲＨ肌脱ガス法どの真空脱ガス
法が知られている。
ガス法、ＤＨ脱ガス法、ＲＨ肌脱ガス法どの真空脱ガス
法が知られている。
流滴脱ガス法は、第５図に示すように、真空槽ｌ内に設
置した取鍋２′または鋳型に、真空槽１内を排気して減
圧した後、上部の取鍋２から溶鋼３を注入して脱ガスす
る方法。
置した取鍋２′または鋳型に、真空槽１内を排気して減
圧した後、上部の取鍋２から溶鋼３を注入して脱ガスす
る方法。
ＤＨ脱ガス法は、第６図に示すように、下部に吸上げ管
４を備えた真空Ｍ１を、取鍋２の上部に設置し、吸上げ
管４を溶鋼３に浸して真空槽ｌを減圧すると、溶鋼３は
大気圧との差だけ真空槽ｌ内に吸い上げられ脱ガスされ
る６次に真空槽ｌを少し上昇させると、溶鋼は大部分が
取鍋２にもどる。この操作を繰り返して、取鍋２内の全
溶ａ３を脱ガスする方法。
４を備えた真空Ｍ１を、取鍋２の上部に設置し、吸上げ
管４を溶鋼３に浸して真空槽ｌを減圧すると、溶鋼３は
大気圧との差だけ真空槽ｌ内に吸い上げられ脱ガスされ
る６次に真空槽ｌを少し上昇させると、溶鋼は大部分が
取鍋２にもどる。この操作を繰り返して、取鍋２内の全
溶ａ３を脱ガスする方法。
ＲＨ肌脱ガス法、第７図に示すように、真空槽ｌ下部に
吸上げ管４と吐出し管５があり、両方の管４，５を溶鋼
３に浸し、吸上げ管４の下端からアルゴン・ガスを通じ
て溶鋼３を真空槽ｌ内に吸い上げ、脱ガスを行い、脱ガ
スされた溶鋼を吐出し管５から再び取鍋２にもどす。こ
の循環脱ガス操作によって、取鍋２内の全溶鋼３を脱ガ
スする方法である。
吸上げ管４と吐出し管５があり、両方の管４，５を溶鋼
３に浸し、吸上げ管４の下端からアルゴン・ガスを通じ
て溶鋼３を真空槽ｌ内に吸い上げ、脱ガスを行い、脱ガ
スされた溶鋼を吐出し管５から再び取鍋２にもどす。こ
の循環脱ガス操作によって、取鍋２内の全溶鋼３を脱ガ
スする方法である。
然しなから、これらの真空脱ガス法には、次のような問
題がある。
題がある。
■ 脱ガス効果を高めるためには、真空槽１内をＩＴｏ
ｒ ｒ以下の高真空に保持しなければならいが、工業
的にこのような高真空状態を作ると、どうしても空気リ
ークを生じる。このため、溶鋼中「Ｎ」の上昇をきたす
。
ｒ ｒ以下の高真空に保持しなければならいが、工業
的にこのような高真空状態を作ると、どうしても空気リ
ークを生じる。このため、溶鋼中「Ｎ」の上昇をきたす
。
■ 溶鋼３が真空槽ｌ内に入ると、微細な飛沫となって
飛散する。このため、溶鋼３の一部が真空槽ｌの壁面に
付着し、耐火物が侵食される。
飛散する。このため、溶鋼３の一部が真空槽ｌの壁面に
付着し、耐火物が侵食される。
■ ＤＨ脱ガス法やＲＨ肌脱ガス法場合、脱ガスされた
溶鋼と末成ガス溶鋼とが取Ｍ４２内で混合され、繰り返
し真空槽ｌへ導入される。このため、真空槽ｌには取鍋
２内溶鋼３量の数倍の溶鋼を通すことになり、脱ガス効
率が悪く、処理に長時間を要する。
溶鋼と末成ガス溶鋼とが取Ｍ４２内で混合され、繰り返
し真空槽ｌへ導入される。このため、真空槽ｌには取鍋
２内溶鋼３量の数倍の溶鋼を通すことになり、脱ガス効
率が悪く、処理に長時間を要する。
本発明は、真空脱ガス法のこのような問題に鑑みなされ
たもので、非真空下で溶鋼中の水素を除去するという全
く新規な脱水素処理方法を提供しようとするものである
。
たもので、非真空下で溶鋼中の水素を除去するという全
く新規な脱水素処理方法を提供しようとするものである
。
以下、本発明を第１図に示す概念図を用いて説明する。
図に示すように、本発明法では下注ぎ型の容器６に脱水
素処理を行なう溶鋼３を入れる。そして容器６の下方に
溶鋼受容器７を配置する。溶鋼受容器７は、容器６の注
湯ノズル８より排出される溶鋼３を受は入れるもので、
溶鋼３の落下空間９が他の空間から分離させである。こ
の落下空間９の分離は、例えば耐火物管ｌＯの一端を容
器６の下面に注湯ノズル８と同心で固着し、他端を溶鋼
受容器７内部に臨ませることにより実現することができ
る。耐火物管ｌＯには、ガス供給管１１と排気管１２と
が設けられている。耐火物管の内部すなわち落下空間９
には、上記ガス供給管１１よりアルゴン等の不活性ガス
を供給し、排気管１２から大気を排出させて、落下空間
９をＰ、ｔ＜１０−’ａｔｍまたはＰｎｚｏ ＜ １０
−”ａ ｔ ｍの不活性ガス雰囲気に調整しておく。
素処理を行なう溶鋼３を入れる。そして容器６の下方に
溶鋼受容器７を配置する。溶鋼受容器７は、容器６の注
湯ノズル８より排出される溶鋼３を受は入れるもので、
溶鋼３の落下空間９が他の空間から分離させである。こ
の落下空間９の分離は、例えば耐火物管ｌＯの一端を容
器６の下面に注湯ノズル８と同心で固着し、他端を溶鋼
受容器７内部に臨ませることにより実現することができ
る。耐火物管ｌＯには、ガス供給管１１と排気管１２と
が設けられている。耐火物管の内部すなわち落下空間９
には、上記ガス供給管１１よりアルゴン等の不活性ガス
を供給し、排気管１２から大気を排出させて、落下空間
９をＰ、ｔ＜１０−’ａｔｍまたはＰｎｚｏ ＜ １０
−”ａ ｔ ｍの不活性ガス雰囲気に調整しておく。
そうして、前記容器６の注湯ノズル８を開放すると、注
湯ノズル８より排出された溶鋼３は、落下空間９を落下
し、その勢いで周囲の不活性ガスを巻き込みながら溶鋼
受容器７内の湯面１３に衝突する。この衝撃で、湯面１
３内には、不活性ガスの気泡１４が無数に発生する。こ
れらの気泡１４は、前述したようにＰ ｎｚ＜ １０−
３ａ ｔ ｍまたははＰ。。＜ １０−’ａ ｔｍの気
泡であり、溶鋼中の水素を差圧で気泡内に吸引する脱水
素能を有している。これらの気泡１４が、湯面１３に落
下した溶鋼３中を浮上する過程で、水素と接触し、これ
を吸収することによって、連続的な脱水素処理が行われ
るのである。
湯ノズル８より排出された溶鋼３は、落下空間９を落下
し、その勢いで周囲の不活性ガスを巻き込みながら溶鋼
受容器７内の湯面１３に衝突する。この衝撃で、湯面１
３内には、不活性ガスの気泡１４が無数に発生する。こ
れらの気泡１４は、前述したようにＰ ｎｚ＜ １０−
３ａ ｔ ｍまたははＰ。。＜ １０−’ａ ｔｍの気
泡であり、溶鋼中の水素を差圧で気泡内に吸引する脱水
素能を有している。これらの気泡１４が、湯面１３に落
下した溶鋼３中を浮上する過程で、水素と接触し、これ
を吸収することによって、連続的な脱水素処理が行われ
るのである。
本発明法において、上記脱水素処理を効果的に行うため
には、まず溶鋼３の落下流が湯面１３に衝突した際、こ
の場面１３内に水素を除去するのに十分な量の不活性ガ
ス気泡１４を発生させることである。この気泡量は、溶
鋼３が落下中に巻き込む不活性ガスの巻き込み速度（Ｖ
ｇ）から求めることができる。
には、まず溶鋼３の落下流が湯面１３に衝突した際、こ
の場面１３内に水素を除去するのに十分な量の不活性ガ
ス気泡１４を発生させることである。この気泡量は、溶
鋼３が落下中に巻き込む不活性ガスの巻き込み速度（Ｖ
ｇ）から求めることができる。
巻き込み速度（Ｖ ｇ）の求め方を第２図を参照して一
部する（倉林ら、日本機械学会論文集、２５ （１９
５９）Ｐ、１２６６より）と、ＶｇＯ値は実験式の（１
）式から計算される。
部する（倉林ら、日本機械学会論文集、２５ （１９
５９）Ｐ、１２６６より）と、ＶｇＯ値は実験式の（１
）式から計算される。
Ｖｇ＝０．０２Ｖ＋ （（Ｒｃ−ａ） ／ａｏ ｌ ’
−−−−１１まただし、キャビティ半径Ｒｃは（２
）式で与える。
−−−−１１まただし、キャビティ半径Ｒｃは（２
）式で与える。
Ｒｃ ＝ （（１，１４＋０．０００８９ Ｅ＋ ）
”” −−−−−−−ｆ２１（２）式のＥｌは液柱乱
れ部分の質量ｍの衝突時運動エネルギーであり（３）式
により、またｍを（４）式で表す。
”” −−−−−−−ｆ２１（２）式のＥｌは液柱乱
れ部分の質量ｍの衝突時運動エネルギーであり（３）式
により、またｍを（４）式で表す。
Ｅ ＋ −（１／ ２ ） ｍ Ｕ ” −・・−−
−・−−−−−・−−−−−・−−−（３１ｍ −πρ
λ（２ａ ε−ε意／２） −−−−−−・−・−・
・・−（４）ここでに−２π／λ＝０．７５／ａから得
られるλ ＝８．３８ａ ・・・−・−・−・−・・
・・−・・・・−・−・−・・−−−−−・−・−・・
−・−・・・（５）および巻き込み位置での液柱半径ａ
および線速度μに関する（６）〜（８）式 ％式％（６） さらに乱れεおよび初期乱れε。を表す（９）およびα
ω式 ％式％ Ｉ ｎ （ａｏ ／ ｔｏ ） ”４４．３ ＜Ｎ
ｏ ／Ｄｏ ） −’・７５・Ｒｅ−’１ ・・−・
・−−−一−−・・−・・−〜−一・−−−−・・−・
・−・−−−一・・−・・・−・−ａｏを（１１〜（４
）式に使用すればＶｇを算出することができる。
−・−−−−−・−−−−−・−−−（３１ｍ −πρ
λ（２ａ ε−ε意／２） −−−−−−・−・−・
・・−（４）ここでに−２π／λ＝０．７５／ａから得
られるλ ＝８．３８ａ ・・・−・−・−・−・・
・・−・・・・−・−・−・・−−−−−・−・−・・
−・−・・・（５）および巻き込み位置での液柱半径ａ
および線速度μに関する（６）〜（８）式 ％式％（６） さらに乱れεおよび初期乱れε。を表す（９）およびα
ω式 ％式％ Ｉ ｎ （ａｏ ／ ｔｏ ） ”４４．３ ＜Ｎ
ｏ ／Ｄｏ ） −’・７５・Ｒｅ−’１ ・・−・
・−−−一−−・・−・・−〜−一・−−−−・・−・
・−・−−−一・・−・・・−・−ａｏを（１１〜（４
）式に使用すればＶｇを算出することができる。
ａ、ａｏ：注入高さ２及びノズル出口液柱半径（ａｍ）
Ｄｏ ：ノズル直径 （ａＩＩ）Ｄ ：
浴面衝突時液柱直径 （ａｌ）ｍ ：乱れ部分の
質量 （ｇ）λ ：波長
（ｃｓ ）ε、ε。：注入高さ２及びノズル出口で
の乱れ振幅（備） メツ 二粘度 （Ｐ）ν ：動粘
度 （ｃ＋Ｊ／ ｓ ）ρ ：密度
（ｇ／ｃｄ）σ ：表面張力
（ｄ ｙ ｎ ／ａｍ）ｕ、 ｕｏ： ｚＴＪ
Ｌびノズル出口液速度 （ｃａａ／５ｅｃ）Ｗｅ：ウニ
バー数 Ｗｅ＝Ｕａ”ρＤ、／ａＦｒ＋フルード数 Ｆ
ｒ ＝ ｔＪｏ ” ／ Ｄ＠ ｇＲｅ：レイノズル
数 Ｒｅ−ρＤＩＩＵＩ＋／μＶ１ ：注入速度
（ｃｄ／５ｅｅ）１０ ：ノズル長さくａｍ
） つぎに、気泡１４の径をできるだけ小さくし、溶銅との
綿密な接触を図るために、注湯ノズル８の内径（第２図
Ｄ６）に応じて注湯ノズル８先端から場面までの距離（
第２図Ｚ）を予め調整しておく０例えば、注湯ノズル８
の径が９００φの場合では、上記の落下路＊２は３００
ｆ１以上とする必要がある。
浴面衝突時液柱直径 （ａｌ）ｍ ：乱れ部分の
質量 （ｇ）λ ：波長
（ｃｓ ）ε、ε。：注入高さ２及びノズル出口で
の乱れ振幅（備） メツ 二粘度 （Ｐ）ν ：動粘
度 （ｃ＋Ｊ／ ｓ ）ρ ：密度
（ｇ／ｃｄ）σ ：表面張力
（ｄ ｙ ｎ ／ａｍ）ｕ、 ｕｏ： ｚＴＪ
Ｌびノズル出口液速度 （ｃａａ／５ｅｃ）Ｗｅ：ウニ
バー数 Ｗｅ＝Ｕａ”ρＤ、／ａＦｒ＋フルード数 Ｆ
ｒ ＝ ｔＪｏ ” ／ Ｄ＠ ｇＲｅ：レイノズル
数 Ｒｅ−ρＤＩＩＵＩ＋／μＶ１ ：注入速度
（ｃｄ／５ｅｅ）１０ ：ノズル長さくａｍ
） つぎに、気泡１４の径をできるだけ小さくし、溶銅との
綿密な接触を図るために、注湯ノズル８の内径（第２図
Ｄ６）に応じて注湯ノズル８先端から場面までの距離（
第２図Ｚ）を予め調整しておく０例えば、注湯ノズル８
の径が９００φの場合では、上記の落下路＊２は３００
ｆ１以上とする必要がある。
さらに、耐火物管ｌＯは気泡１４が全て管内で浮上する
ような内径にする。すなわち、気泡１４と接触する溶鋼
体積を極力小さくし、溶鋼受容器７内の脱水素済みの溶
鋼との混合を防止して下記００式に示す脱水素速度を高
めるのである。この耐火物管ｌＯの内径は湯面１３衝突
時の溶鋼流の直径（第２図Ｄ）により決定され、一様で
はないが、例えば注湯ノズル８の内径Ｄ０が９０ｗ１φ
の場合では、６００ｎφ程度であればよい。また、耐火
物管ｌＯの先は、溶鋼受容器７内の溶鋼中に、２００〜
４００ｍ程度浸漬している状態が好ましく、この状態が
常時保持されるよう、溶鋼受容器７内の溶銅量をコント
ロールする必要がある６ｄｔ Ｖ Ｈｏ ：注大溶綱水素濃度 Ａ’／Ｖ：ガスーメタル間比界面積 ｔ ：ガスーメタル間接触時間 ｋ ：（Ｈ）物質移動係数 Ｋ ：平衡定数 〔作 用〕 本発明によれば、不活性ガス雰囲気の空間９を落下する
溶鋼中に巻き込まれ、ｔ８鋼受容器７内の湯面１３との
衝突によって発生する不活性ガスの気泡（１４）が、湯
面１３内に落下した溶鋼中の水素を吸収しながら浮上し
、湯面１３に出て消滅することにより、水素が除去され
る。従って、真空槽を使用せずに溶鋼の脱水素処理を行
うことができ、従来の真空脱ガス法の問題を全て回避す
ることができる。
ような内径にする。すなわち、気泡１４と接触する溶鋼
体積を極力小さくし、溶鋼受容器７内の脱水素済みの溶
鋼との混合を防止して下記００式に示す脱水素速度を高
めるのである。この耐火物管ｌＯの内径は湯面１３衝突
時の溶鋼流の直径（第２図Ｄ）により決定され、一様で
はないが、例えば注湯ノズル８の内径Ｄ０が９０ｗ１φ
の場合では、６００ｎφ程度であればよい。また、耐火
物管ｌＯの先は、溶鋼受容器７内の溶鋼中に、２００〜
４００ｍ程度浸漬している状態が好ましく、この状態が
常時保持されるよう、溶鋼受容器７内の溶銅量をコント
ロールする必要がある６ｄｔ Ｖ Ｈｏ ：注大溶綱水素濃度 Ａ’／Ｖ：ガスーメタル間比界面積 ｔ ：ガスーメタル間接触時間 ｋ ：（Ｈ）物質移動係数 Ｋ ：平衡定数 〔作 用〕 本発明によれば、不活性ガス雰囲気の空間９を落下する
溶鋼中に巻き込まれ、ｔ８鋼受容器７内の湯面１３との
衝突によって発生する不活性ガスの気泡（１４）が、湯
面１３内に落下した溶鋼中の水素を吸収しながら浮上し
、湯面１３に出て消滅することにより、水素が除去され
る。従って、真空槽を使用せずに溶鋼の脱水素処理を行
うことができ、従来の真空脱ガス法の問題を全て回避す
ることができる。
本発明法を用いて連続鋳造鋳片の製造実験を行った。
すなわち、第３図に示すように、連続鋳造設備のタンデ
ィツシュ１５上方に、下注ぎ型の取鍋１６を設置し、耐
火物管ｌＯで落下空間９を形成した。取鍋１６の注湯ノ
ズル８内径Ｄ０ば９ｃｍ、注湯ノズル８先端からタンデ
ィツシュ１５内湯面１３までの距離Ｚは１０６国、耐火
物管１０の内径Ｗは５２Ｃ１１である。また耐火物管ｌ
Ｏ内の落下空間９には、アルゴンガスを３ｍ’／分の割
合で供給し、ｐＨｔをｌ Ｑ−’ａ Ｌｍとした。
ィツシュ１５上方に、下注ぎ型の取鍋１６を設置し、耐
火物管ｌＯで落下空間９を形成した。取鍋１６の注湯ノ
ズル８内径Ｄ０ば９ｃｍ、注湯ノズル８先端からタンデ
ィツシュ１５内湯面１３までの距離Ｚは１０６国、耐火
物管１０の内径Ｗは５２Ｃ１１である。また耐火物管ｌ
Ｏ内の落下空間９には、アルゴンガスを３ｍ’／分の割
合で供給し、ｐＨｔをｌ Ｑ−’ａ Ｌｍとした。
供試溶′ｗ４３として、水素濃度をそれぞれｉｐｐｍ、
２ｐｐｍ、３ｐｍｍとした３種の溶鋼各３０Ｑｔｏｎを
準備し、これらを順番に上記取鍋１６に入れて注湯ノズ
ル８よりタンディツシュ１５に落下させ、脱水素処理を
行った。また、上記の各供試ｔ８ｆｆについて、落下空
間９のＰＨｔを１０−”ａｔｍとした場合の脱水素効果
を試す実験も行った。
２ｐｐｍ、３ｐｍｍとした３種の溶鋼各３０Ｑｔｏｎを
準備し、これらを順番に上記取鍋１６に入れて注湯ノズ
ル８よりタンディツシュ１５に落下させ、脱水素処理を
行った。また、上記の各供試ｔ８ｆｆについて、落下空
間９のＰＨｔを１０−”ａｔｍとした場合の脱水素効果
を試す実験も行った。
結果は第４図に示すとおり、連続鋳造設備のモ−ルビ１
フ内より採取した溶鋼の水素量は、水素濃度ｔｐｐｍの
供試溶鋼を処理した場合では、大きな効果が認められな
かったが、水素濃度２ｐｐｍの供試溶鋼を処理した場合
では約ｌｐｐｍに、また水素濃度３ｐｐｍの供試ｆｉＩ
ｔ４では約１．５ ｐｐｍにそれぞれ半減しており、は
ぼ５０％の脱水素率を得られることが判明した。なお、
落下空間のｐＨｚを１０−ｚａｔｍとした場合では、い
ずれも脱水素効果を得ることができなかった。
フ内より採取した溶鋼の水素量は、水素濃度ｔｐｐｍの
供試溶鋼を処理した場合では、大きな効果が認められな
かったが、水素濃度２ｐｐｍの供試溶鋼を処理した場合
では約ｌｐｐｍに、また水素濃度３ｐｐｍの供試ｆｉＩ
ｔ４では約１．５ ｐｐｍにそれぞれ半減しており、は
ぼ５０％の脱水素率を得られることが判明した。なお、
落下空間のｐＨｚを１０−ｚａｔｍとした場合では、い
ずれも脱水素効果を得ることができなかった。
以上に説明したとおり、本発明によれば、真空槽を使用
することなく、常圧下で溶鋼の脱水素処理を行うことが
できる。従って、従来の真空脱ガス法に比べて設備費、
ランニングコスト、メインテナンス費用等の諸経費が安
くてすむ、また、溶鋼受容器内において、脱水素処理済
み溶鋼と未処理溶鋼とが混合することがなく、処理済み
溶鋼を繰り返し処理し直す必要もないから、脱水素効率
が高く、処理時間も短くてすむ、しかも処理溶鋼中の窒
素が上昇する虞れもない。
することなく、常圧下で溶鋼の脱水素処理を行うことが
できる。従って、従来の真空脱ガス法に比べて設備費、
ランニングコスト、メインテナンス費用等の諸経費が安
くてすむ、また、溶鋼受容器内において、脱水素処理済
み溶鋼と未処理溶鋼とが混合することがなく、処理済み
溶鋼を繰り返し処理し直す必要もないから、脱水素効率
が高く、処理時間も短くてすむ、しかも処理溶鋼中の窒
素が上昇する虞れもない。
さらに、ＲＨ脱ガス法などの真空脱ガス法と組合わせて
脱水素処理を行い、真空脱ガス法による処理時間を短縮
させることも可能である。
脱水素処理を行い、真空脱ガス法による処理時間を短縮
させることも可能である。
第１図は本発明を説明する概念図、第２図はガス巻き込
み速度（Ｖ ｇ）算出のための参考図、第３図は本発明
の一実施例を示す要部縦断側面図、第４図は第３図に示
す取鍋的溶鋼中の水素濃度とモールド内溶鋼中の水素量
との比較図、第５図は従来の流滴脱ガス法を説明する縦
断側面図、第６図は従来のＤＨ脱ガス法を説明する縦断
側面図、第７図は従来のＲＨ脱ガス法を説明する縦断側
面図である。 ３８溶鋼、６：容器、７：溶鋼受容器、９；落下空間、
１０：耐火物管、１３：湯面、１４：気泡。 ｍ ３ 図 第 ４ 図 ＆東南１勾５Ｍ−４！＠ｌ中Ｈａ （ＰＰｍ）第
１ 図 第 ２ 図 第７図 第５図 第 ６ 図
み速度（Ｖ ｇ）算出のための参考図、第３図は本発明
の一実施例を示す要部縦断側面図、第４図は第３図に示
す取鍋的溶鋼中の水素濃度とモールド内溶鋼中の水素量
との比較図、第５図は従来の流滴脱ガス法を説明する縦
断側面図、第６図は従来のＤＨ脱ガス法を説明する縦断
側面図、第７図は従来のＲＨ脱ガス法を説明する縦断側
面図である。 ３８溶鋼、６：容器、７：溶鋼受容器、９；落下空間、
１０：耐火物管、１３：湯面、１４：気泡。 ｍ ３ 図 第 ４ 図 ＆東南１勾５Ｍ−４！＠ｌ中Ｈａ （ＰＰｍ）第
１ 図 第 ２ 図 第７図 第５図 第 ６ 図
Claims (1)
- （１）溶鋼の落下空間を他の空間から分離し、該落下空
間を不活性ガス雰囲気とした溶鋼受容器内に溶鋼を落下
させ、溶鋼中に不活性ガスを巻き込んで気泡を発生させ
ることにより、溶鋼中の水素を除去することを特徴とす
る溶鋼の脱水素処理方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3967687A JPS63206422A (ja) | 1987-02-23 | 1987-02-23 | 溶鋼の脱水素処理方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3967687A JPS63206422A (ja) | 1987-02-23 | 1987-02-23 | 溶鋼の脱水素処理方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS63206422A true JPS63206422A (ja) | 1988-08-25 |
Family
ID=12559701
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP3967687A Pending JPS63206422A (ja) | 1987-02-23 | 1987-02-23 | 溶鋼の脱水素処理方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS63206422A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN117305536A (zh) * | 2023-09-28 | 2023-12-29 | 河北普阳钢铁有限公司 | 一种在非真空条件下生产超低氢含量钢的方法 |
-
1987
- 1987-02-23 JP JP3967687A patent/JPS63206422A/ja active Pending
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN117305536A (zh) * | 2023-09-28 | 2023-12-29 | 河北普阳钢铁有限公司 | 一种在非真空条件下生产超低氢含量钢的方法 |
| CN117305536B (zh) * | 2023-09-28 | 2024-06-07 | 河北普阳钢铁有限公司 | 一种在非真空条件下生产超低氢含量钢的方法 |
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