JPS63201329A - ガスタ−ビンの制御装置 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 〔産業上の利用分野〕 この発明は、熱交換器とバリアブルノズル（可変案内翼
）を有する２軸ガスタービンの制御装置に関する。

（従来の技術） 従来、この種のガスタービンを急加速時のサージングを
回避し、タービン前温度のオーバーヒートを防止して円
滑な運転を行うための制御装置として１例えば第６図に
示すようなものがある（実公昭６１−２０２６５号公報
参照）。

これを簡単に説明すると、１はガス発生機のコンプレッ
サ、２はコンプレッサ１とガス発生機軸３によって連結
されたコンプレッサタービン、４はパワータービン、５
は再熱用の熱交換器、６は燃焼器、７は燃料調整弁、８
は燃料調整弁駆動装置、９は燃料ポンプ、１０はバリア
ブルノズル。

１１はバリアブルノズル駆動機構、１２はパワータービ
ン４によって駆動される発電機等の負荷である。

さらに、１３はアクセルペダル、１４はガス発生機軸３
の目標回転数設定器、１５はガス発生機軸回転数検出器
、１日はパワータービン回転数検出器、１７はコンプレ
ッサタービン入口ガス温度検出器、１８はコントローラ
、１日はガス発生機軸の回転数に応じてコンプレッサタ
ービン２の入口ガス温度の目標値を設定する目標温度設
定部。

２０は制御信号演算部、２１，２２はコンバータ。

ＡＴは大気、ＥＸは排気である。

ここで、第６図乃至第８図において用いた記号の意味を
以下に記す。

ＮＧＧＳＥＴ　：定常運転時のガス発生機軸（コンプレ
ッサタービン軸）回転数の目標値 Ｎａａ　　　：ガス発生機軸回転数の検出値Ｎｐｒ　　
　：パワータービン回転数の検出値Ｔ７　　　：コンプ
レツサタービン入口ガス温度ＴｖＲＥＦ：定常運転時の
コンプレッサタービン入口ガス温度の目標値 Ｇｆ　　：燃料流量指示値 ＧｆｉＥＦ　：定常運転時の燃料流量計画線Ｇｆｗ＋ａ
ｘ：急加速時のオーバヒート、サージング防止のための
燃料流量 Ｇｆｍｉｎ：急減速時の吹き消え防止のための燃料流量 ΔＯｖｌ＋＝バリアブルノズル開度指示値（設計点開度
からの変化分） 第６図に示したガスタービンの制御装置におけるコント
ローラ１８は、定常運転時においてアクセルペダル１３
と目標回転数設定器１４によって設定されるガス発生機
軸回転数の目標値ＮＧＧＳＥＴと１回転数検出器１５に
よって検出されるガス発生機軸回転数の検出値（以下単
に「ガス発生機軸回転数」という）ＮＧＯと、回転数検
出器１６によって検出されるパワータービン回転数ＮＦ
Ｔと、温度検出器１７によって検出されるコンプレッサ
タービン入口ガス温度Ｔ７とから、制御信号演算部２０
が燃料流量指示値Ｇｆとバリアブルノズル開度指示値Δ
θｖ！ｌとを算出して出力する。

この制御信号演算部２０の出力を、コンバータ２１．２
２によってそれぞれ燃料調整弁駆動装置８及びバリアブ
ルノズル駆動機構１１の操作信号に変換して、燃焼器６
へ供給する燃料流量及びバリアブルノズル１０の角度を
制御する。

そして、急加速時のオーバヒート及びサージングの防止
と、急減速時の吹き消え防止のための空燃比維持を目的
として、燃料流量Ｏｆは第８図に示すようにＧ　ｆｍａ
Ｘ線（燃料流量の上限線）とＧ　ｆｍｉｎ線（燃料流量
の下限線）の間の範囲内に制限される。

また、ガス発生機軸回−転数ＮＧＧとパワータービン回
転数ＮＰＴの過回転防止のため、コンプレッサタービン
入口ガス温度が、第７図に示すようにガス発生機軸回転
数ＮＧＧによって定まるコンプレッサタービン入口ガス
温度目標値Ｔ　７ＲＥ　Ｆの温度計画線に沿って制御さ
れる。

〔発明が解決しようとする問題点〕

しかしながら、このような従来のガスタービンの制御装
置にあっては、エンジン出荷時に定めたＮ　ＧＧ　−Ｇ
　ｆａ＋ａｘの関係からだけでサージングを回避するよ
うにしていたため、次のような問題点があった。

■バリアブルノズル角度θＶｌｌが変化した際に、それ
を考慮した制御ができないため、ガスタービンの運転点
がサージング線を超えて運転不能領域に入る条件変化を
考慮して、過度に安全側の設定にならざるを得ない。

■熱交換器の動特性を考慮した制御ができないため、そ
の分過度に安全側に設定しなければならない。

■回転蓄熱式熱交換器を使用した場合の洩れ状態の変化
を考慮した制御ができないため、やはり過度に安全側に
なったり、圧縮空気が多く洩れた場合には過度にガス温
度が上昇して危険になったりする。

これらの問題点について、以下さらに詳細に説明する。

第６図の２軸ガスタービンは、コントローラ１８によっ
て、第７図に示したガス発生機軸３の回転数ＮＧＧとコ
ンプレッサタービン２の入口ガス温度目標値ＴｖＲＥＦ
との関係を守るように制御されるが、制御信号演算部２
０は同時にガス発生機軸回転数についても目標値Ｎ（ｉ
ＧｓＥＴに沿った制御をしなければならないため、急加
速時には第７図の関係はほとんど保たれなくなる。

この急加速時におけるガスタービンの運転点の動きをコ
ンプレッサマツプ上で見たのが第９図であり、コンプレ
ッサタービン入口ガス温度の検出値Ｔ、の変化で見たの
が第１０図である。

なお、第９図における記号の意味は次のとうりである。

πＣ：コンプレッサ圧力比 Ｐｌ　：コンプレツサ入口圧力 Ｐ２：コンプレッサ出口圧力 ＧＧ拳：コンプレツサ修正空気流量 Ｇｃ：コンプレツ、す空気流量 Ｔ□　：コンプレツサ入口温度 Ｐｏｏ：標準圧力 Ｔｏｏ：標準温度 これらの図かられかるように、運転点はサージ領域に近
づき、時にはサージ領域に入る。また。

コンプレッサタービン入口ガス温度Ｔ７はオーバシュー
トして、時にはコンプレッサタービン２の耐熱限界温度
を越えてしまう恐れがある。

これを防ぐために、第８図に示したように燃料流量に上
限（Ｇｆｍａｘ）を設けていた。

しかし、このようにしても、ある運転状態では安全側過
ぎるが、ある運転状態ではサージに入る危険があるとい
った概略の制御しかできない。

すなわち、バリアブルノズル角度について何も考慮して
いなかったが、実際にはバリアブルノズル１０の角度が
変化するとサージに入る際の燃料流量が変化する。

第１１図はこの関係を、ガス発生機軸修正回転数Ｎａａ
＊＜＝（下丁）−π・Ｎ　ＧＧ）とサージに入る修正燃
料流量Ｇｆ＊　（＝Ｐｏｏ／Ｐｔ　ｖ’丁π／Ｔ、−０
ｆ）とバリアブルノズル角度６Ｖ！ｌの関係で示したも
のである。

この図から明らかなように、バリアブルノズルを閉じる
（θ■を小さくする）と開いた状態の時よりサージに入
る修正燃料流量Ｇｆ拳が減少し、その減少分は多いとこ
ろでは１０％近くにもなるそのため、バリアブルノズル
を開いた状態での修正燃料流量Ｏｆ囃＠限界燃料流量Ｇ
ｆｌｉｓｉｔとして設定すると、バリアブルノズルを閉
じた時にサージ領域に入ってしまう。

そこで、限界燃・料流量ＧｆＬｉｍｉｔはバリアブルノ
ズルを閉じた状態での修正燃料流量Ｇｆ・で設定しなけ
ればならないため、バリアブルノズルを開いた状態での
運転時には安全側すぎる運転となって。

ガスタービンの性能を十分に出しきることができないと
いう問題点があった。

次に問題となるのが、熱交換器の動特性である。

第６図のガスタービンは、コンプレッサ２から出た高圧
空気を熱交換器５と燃焼器６を通して加熱するが、その
温度上昇は燃料によるものよりも熱交換器によるものの
方が大きいという場合も多々ある。この熱交換器の熱容
量の影響による燃焼器入口温度の応答遅れが問題である
。

例えば、高いコンプレッサタービン入口温度でガスター
ビンを運転中に急減速し、そこから急加速をしたような
場合には、熱交換器の温度が下がりきっていない点から
の加速となり、定常運転点からの加速に比べて少ない燃
料量でサージに入ってしまう。

さらに、熱交換器からの洩れの変化も問題であり、洩れ
が増加した場合にはサージに入る燃料量は増加するが、
洩れが減少した場合にはサージに入る燃料量が減少する
。

そして、回転蓄熱式熱交換器のコアとシールがなじんで
当たりが出てくると洩れが減少するため、ガスタービン
の運転途中に洩れが減少することも考えられ、その場合
、当初設定していた値よりも少ない燃料量でサージに入
ってしまう可能性がある。

この発明は、このような従来の問題点を解決することを
目的とする。

〔問題点を解決するための手段〕

この発明によるガスタービンの制御装置は、上記の問題
点を解決するため、熱交換器とバリアブルノズルを有し
、定常運転時のガス発生機軸回転数の目標値ＮＧＧＳＥ
Ｔ及び検出値Ｎａａとパワータービン回転数Ｎｐτとガ
ス発生機のコンプレッサタービン入口ガス温度Ｔ７とか
ら燃料流量指示値Ｇｆとバリアブルノズル開度指示値Δ
θｖｌ＋を算出して燃料流量及びバリアブルノズル角度
を制御するコントローラを備えた２軸ガスタービンにお
いて、ガス発生機のコンプレッサ入口温度ＴＬ及び入ロ
圧力Ｐユをそれぞれ検出する手段と、バリアブルノズル
角度θＶＮを検出する手段と、熱交換器からの洩れ状態
を検出する手段と、ガス発生機軸回転数の検出値ＮＧＯ
及びコンプレッサタービン入口ガス温度Ｔ７と上記各手
段によって検出されるコンプレッサ入口温度Ｔ１及び入
ロ圧力Ｐ１．バリアブルノズル角度θＶｌｌ及び熱交換
器からの洩れ状態とから、サージングに入らずしかもコ
ンプレッサタービン入口温度が耐熱限界温度を越えない
ように制限された燃料流量最大変化分ΔＧｆＬｉＭｉＴ
を算出する演算装置と、 上記コントローラによって算出された燃料流量指示値Ｏ
ｆの変化分ΔＧｆを算出する変化分算出手段と、該手段
によって算出された変化分へ〇ｆと上記演算装置によっ
て算出された燃料流量最大変化分値ΔＧ　ｆＬｉＭｉτ
とを比較して、いずれか小さい方に応じた燃料流量指示
値Ｏｆ’　を出力する手段とを設け。

該手段の出力によって燃料流量を制御するようにしたも
のである。

〔作　用〕

このように構成したガスタービンの制御装置によれば、
バリアブルノズル角度θＶｌの変化を考慮すると共に、
コンプレッサ入口温度Ｔ０と入口圧力Ｐ１及びコンプレ
ッサタービン入口ガス温度Ｔ、により熱交換器の動特性
を、さらに熱交換からの洩れ状態をも考慮して、演算装
置がサージングに入られずしかもコンプレッサタービン
入口温度が耐熱限界を越えないように制限された燃料流
量最大変化分ΔＧ　ｆＬｉＭｉ７を算出し、コントロー
ラが従来と同様に算出する燃料流量指示値Ｏｆの変化分
へ〇ｆがこれを越える場合には、燃料流量を制御する燃
料流量指示値Ｏｆ’　をこの燃料流量最大変化分ΔＧ　
ｆＬｉＭｉ７に制限するので、燃料流量を安全側に設定
しすぎる必要がなく、定常運転状態ではガスタービンの
性能を十分に出しきることができ、しかも急加速時にも
サージングを起したりコンプレッサタービン入口温度が
耐熱限温度を越えるようなことはない。

〔実　施　例〕

以下、この発明の実施例を図面に基づいて説明する。

第１図はこの発明の一実施例を示す第６図と同様な２軸
ガスタービンとその制御装置の構成図である。なお、第
６図と同じ部分には同一符号を付してあり、それらの説
明は省略する。

この実施例において新らたに設けたのは、コントローラ
１８の制御信号演算部２０によって算出された燃料流量
指示値Ｏｆの変化分ΔＧｆを微分回路等によって算出す
る変化分算出器３０と、バリアブルノズル１０の角度θ
Ｖｌｌを検出するバリアブルノズル角度検出器３１と、
コンプレッサ１の入口圧力Ｐ１と入口温度Ｔ８をそれぞ
れ検出するコンプレッサ入口圧力検出器３２及びコンプ
レッサ入口温度検出器３３と、熱交換器５の洩れ状態と
して洩れ率α′　（熱交換器５から洩れ出る空気量とコ
ンプレッサ１の通過空気量との比）を算出する洩れ率演
算装置３４と、燃料流量最大変化分ΔＧ　ｆＬｉＭｉ丁
を算出する燃料流量最大変化分演算袋！ｔ３５と、コン
トローラ１８から変化分算出器３０を介して出力される
燃料流量指示値の変化分ΔＧｆと上記燃料流量最大変化
分ΔＧ　ｆＬｉｕｉτとを比較して、いずれか小さい方
に応じた燃料流量指示値Ｇｆ’　を出力する比較出力装
置！３６である。

そして、この比較出力装置ＥＥＳＢの出力信号をコンバ
ータ２１によって燃料調整弁駆動装置８の操作信号に変
換して、燃料ポンプ９から燃料調整弁７を介して燃焼器
６に供給する燃料流量を制御する。

洩れ率演算装置３４はマイクロコンピュータ等によって
構成され、圧力検出器３２と温度検出器３３によって検
出されるコンプレッサ入口圧力Ｐ１と入ロ温度Ｔｔ、ガ
ス発生機軸回転数検出器１５によって検出されるガス発
生機軸回転数Ｎ　Ｇ　Ｇ　＃バリアブルノズル角度検出
器３１によって検出されるバリアブルノズル角度θｖｙ
、及びコンプレッサタービン入口ガス温度検出器１７に
よって検出されるコンプレッサタービン入口ガス温度Ｔ
７とから、第２図に示す洩れ率算出ルーチンの処理によ
って洩れ率α′を算出する。

この洩れ率算出ルーチンでは、先ずガスタービンの運転
状態が定常状態か否かを判断する。

これは、例えば第３図（イ）に示すようにコンプレッサ
タービン入口ガス温度Ｔ７の検出値が変化したとすると
、その変化率＋７が同図（ロ）に示すようにある範囲以
内の状態がある時間続けば、定常状態と判断する。

そして、定常状態でなければメインルーチンへリターン
し、定常状態であれば次にＰ、、Ｔ１゜Ｎ　Ｇ　Ｇ　ｅ
　θＶＬＴｔの検出値をそれぞれ読込む。

そして、ガス発生機軸修正回転数ＮＧＧ−を、Ｎｃａ拳
＝（マ品７了Ｔ・ＮＧＧの演算によって算出する。

次に、このガス発生機軸修正回転数ＮＧＧ−とバリアブ
ルノズル角度θＶにから、メモリに記憶している３次元
マツプを用いてτＳＴＤを求める。

ｔ　５ＴＤ＝　Ｔｖ　ＳＴＤ／　Ｔｏｏ　　であり、　
Ｔｔ　ＳＴＤはある洩れ率αの時のコンプレッサタービ
ン入口ガス温度Ｔ７である。

さらに、τ＝Ｔ７／Ｔ１を算出し、それからΔτ＝τ−
τＳＴＤを算出する。

そして、ａ’　＝ｆ（ΔｆｔＮＧＧ”＊ＯＶ！ｌ）の関
数を演算して洩れ率α′を求め、それをｎ回分記憶した
値を平均してα′を算出する。

燃料流量最大変化分演算装置３５もマイクロコンピュー
タ等によって構成され（洩れ率演算装置３４と同一のマ
イクロコンピュータを用いることができる）、コンプレ
ッサ入口圧力Ｐ□と入ロ温度Ｔユ、ガス発生機軸回転数
Ｎ　Ｇ　Ｇ　＊バリアブルノズル角度θＶｉｌｅコンプ
レッサダーピン入ロガス温度Ｔ７．及び洩れ率演算装置
Ｉ！２３４で算出された洩れ率α′とから、第５図に示
すΔＧｆＬｉＭｉτ算出ルーチンの処理によって、サー
ジングに入らずしかもコンプレッサタービン入口温度が
耐熱限界温度を越えないように制限された燃料流量最大
変化分ΔＧｆＬｉＭｉＴを算出する。

この燃料流量最大変化分演算装置Ｅ５５の機能を、第４
図に機能ブロック図で示す。

これを第５図のフローチャートによる処理順序に従って
説明すると、先ずＴｌｍＰ　ｘ　ｙＮＧＧ＊　ＯＶＷｍ
Ｔ、の検出値をそれぞれ読込み、修正演算手段４０によ
ってＮＧＯとＴ、を用いて Ｎｇｇ−＝　　　Ｔｏｏ　　　Ｔ−；°　・ＮＢＢの演
・算を行なって、ガス発生機軸修正回転数ＮＧＧ”を算
出する。

次に、このＮＧＯ・とバリアブルノズル角度θＶｌｌか
ら、演算手段４１によってｆＬｉＭｉＴを算出する。

このτＬｉ１ｉ丁は、サージに入るコンプレッサタービ
ン入口ガス温度Ｔ７をＴ、　ＬｉＭｉτとするとτＬ　
ＩＭ’Ｔ　”　Ｔｔ　Ｌ　”　Ｍ１７　／　Ｔ　Ｇｏ　
（Ｔ　ｏｏ　：標準温度）であり、θＶｌｌとＮＧＧＩ
の関数として不揮発性メモリにテーブル（マツプ）を持
っている。

演算手段４１は、その時の０ｖＩＩとＮＧＯ”によりそ
のテーブルからτＬｉ１ｌＩｉ丁を読出す、あるいは。

このテーブルに代えて近似式によって算出するようにし
てもよい。

このｆＬｉＭｉＴを補正手段４２によって洩れ率の変化
によって補正する。すなわち、２次式（１−α）”／（
１−α′）８によって算出される値をｆＬｉＭｉＴに乗
することによって補正する。

ここで、αはガスタービン出荷時の洩れ率であり、α′
は前述した洩九率演算装置！３４によって算出された現
在の洩れ率である。なお、この補正は上記のようなα及
びα′の２乗の比という程度の補正で充分である。

一方、コンプレッサタービン入口の耐熱温度セット値Ｔ
、　ｔａｉｓＥＴとコンプレッサ入口温度Ｔ、から、耐
熱温度算出手段４３によって τｔａｉ＝Ｔ、　ｔａｉＢτ／Ｔ□　の演算を行なって
耐熱温度τｔａｉを算出する。

この耐熱温度τｔａｉと補正手段４２を経て補正された
ｆＬｉＭｉＴ（１−α）”／（１−α′）２とを、比較
出力手段４４によって比較していずれか小さい方をｆＬ
ｉＭｉＴとして出力する。

他方、コンプレッサタービン入口ガス温度Ｔ７を検出器
（センサ）の遅れ補償手段４５によって（ａｓ　＋　ｂ
）　／　（ｃｓ　＋　ｄ）を乗じて補償する。

その補償された温度Ｔ７とコンプレッサ入口温度Ｔ、を
除算器４６に入力して、τ＝Ｔ、／Ｔ１を算出する。

そして、比較出力手段４８の出力τＬｉＭｉＴとこの除
算器４６の出力τとを減算器４７に入力して。

Δτ＝τＬＩＭｉＴ−τを算出する。

さらに補正手段４８によって、この八τにａ　（ＮＧＧ
Ｉ）を乗じてΔＧｆに対する感度補正を行なった後、こ
のΔτ′によってΔＧ　ｆＬｉＭｉＴとの関係をテーブ
ルに記憶しているメモリから、サージングに入らずコン
プレッサタービン入口温度が耐熱限界温度を越えないよ
うに制限された燃料流最大変化分八〇ｆｌｉＭｉτを読
み出して出力する。

比較出力装置１３Ｂは、この燃料流量最大変化分ＡＧ　
ｆＬｉＭｉＴとコントローラ１８から変化分算出器３０
を介して出力される燃料流量指示値の変化分へ〇ｆとを
比較して、いずれか小さい方に応じた燃料食料指示値Ｏ
ｆ’　を出力する。

このＯｆ’によって燃料流量を制御することにより、従
来は直接は制御できていなかったサージの限界や耐熱温
度の限界が直接燃料流量という形で制御可能になるため
、従来よりもサージマージンを十分利用した制御ができ
る。

〔発明の効果〕

以上説明してきたように、この発明によるガスタービン
の制御装置は、ガス発生器のコンプレッサ入口温度Ｔ２
及び入ロ圧力Ｐ１．バリアブルノズル角度θ■、及び熱
交換器からの洩れ状態α′をそれぞれ検出する手段と、
その各手段によって検出されるＴ□、Ｐ工、θＶｌｌｅ
α′及びガス発生機軸回転数ＮＧＧとコンプレッサター
ビン入口ガス温度Ｔ７とから、サージングに入らずしか
もコンプレッサタービン入口温度が耐熱限界温度を越え
ないように制限された燃料流量最大変化分ΔＧｆＬｉＭ
ｉτを算出する演算装置と、コントローラによって従来
と同様に算出された燃料流量指示値Ｇｆの変化分へ〇ｆ
とこの燃料流最大変化分ΔＧｆＬｉＭｉτとを比較して
、いずれか小さい方に応じた燃料流量指示値Ｏｆ’　を
出力する手段とを設け、この出力によって燃料流量を制
御するようにしたので、バリアブルノズル角度と熱交換
器の動特性及び洩れ状態に対する考慮ができるため、定
常運転時にはガスタービンの性能を十分に発揮できる運
転点に制御でき、しかも急加速時にもサージングを起さ
ず、タービン入口温度が限界温度を越えるようなことが
なく、サージマージンを十分に利用した加速ができる。

【図面の簡単な説明】

第１図はこの発明の一実施例を示す２軸ガスタービンと
その制御装置の構成図。 第２図は第１図の洩れ率演算装［３４による洩れ率算出
時の処理ルーチンを示すフロー図、第３図（イ）（ロ）
は定常状態か否かを判断するためのコンプレッサタービ
ン入口ガス温度Ｔ７とその変化率の変動をそれぞれ示す
線図、第４図は第１図の燃料流量最大変化分演算装置３
５の構成を示す機能ブロック図。 第５図は同じくその燃料流量最大変化分算出時の処理ル
ーチンを示すフロー図。 第６図は従来の２軸ガスタービンとその制御装置の例を
示す構成図、 第７図乃至第１１図はその動作及び問題点の説明に供す
る線図である。 １・・・コンプレッサ　　２・・・コンプレッサタービ
ン３・・・ガス発生機軸　　４・・・パワータービン５
・・・熱交換器　　６・・・燃焼器　　７・・・燃料調
整弁８・・・燃料調整弁駆動袋［９・・・バイアプルノ
ズル１１・・・バリアブルノズル駆動機構　　１２・・
・負荷１３・・・アクセルペダル　１４・・・目標回転
数設定器１５・・・ガス発生機軸回転数検出器 １Ｂ・・・パワーダーピン回転数検出器１７・・・コン
プレッサタービン入口ガス温度検出器１８・・・コント
ローラ　　１９・・・目標温度設定部２０・・・制御信
号演算部　２１，２２・・・コンバータ３０・・・変化
分算出器 ３１・・・バリアブルノズル角度検出器３２・・・コン
プレッサ入口温度検出器３３・・・コンプレッサ入口圧
力検出器３４・・・洩れ率演算装置 ３５・・・燃料流量最大変化分演算装置３日・・・比較
出力装置 第９図 第１０図 第１１図

Claims (1)

1. 【特許請求の範囲】 １　熱交換器とバリアブルノズルを有し、定常運転時の
   ガス発生機軸回転数の目標値（Ｎ＿Ｇ＿Ｇ＿Ｓ＿Ｅ＿Ｔ
   ）及び検出値（Ｎ＿Ｇ＿Ｇ）とパワータービン回転数（
   Ｎ＿Ｐ＿Ｔ）とガス発生機のコンプレッサタービン入口
   ガス温度（Ｔ＿７）とから燃料流量指示値（Ｇｆ）とバ
   リアブルノズル開度指示値（Δθ＿Ｖ＿Ｎ）を算出して
   燃料流量及びバリアブルノズル角度を制御するコントロ
   ーラを備えた２軸ガスタービンにおいて、 前記ガス発生機のコンプレッサ入口温度（Ｔ＿１）及び
   入口圧力（Ｐ＿１）をそれぞれ検出する手段と、前記バ
   リアブルノズル角度（θ＿Ｖ＿Ｎ）を検出する手段と、
   前記熱交換器からの洩れ状態を検出する手段と、 前記ガス発生機軸回転数の検出値（Ｎ＿Ｇ＿Ｇ）及び前
   記コンプレッサタービン入口ガス温度（Ｔ＿７）と前記
   各手段によつて検出されるコンプレッサ入口温度（Ｔ＿
   １）及び入口圧力（Ｐ＿１）、バリアブルノズル角度（
   θ＿Ｖ＿Ｎ）及び熱交換器からの洩れ状態とから、サー
   ジングに入らずしかも前記コンプレッサタービン入口温
   度が耐熱限界温度を越えないように制限された燃料流量
   最大変化分（ΔＧｆ＿Ｌｉ＿Ｍｉ＿Ｔ）を算出する演算
   装置と、 前記コントローラによつて算出された燃料流量指示値（
   Ｇｆ）の変化分（ΔＧｆ）を算出する変化分算出手段と
   、 該手段によつて算出された変化分（ΔＧｆ）と前記演算
   装置によつて算出された燃料流量最大変化分（ΔＧｆ＿
   Ｌｉ＿Ｍｉ＿Ｔ）とを比較して、いずれか小さい方に応
   じた燃料流量指示値（Ｇｆ′）を出力する手段とを設け
   、 該手段の出力によつて燃料流量を制御するようにしたこ
   とを特徴とするガスタービンの制御装置。 ２　燃料流量最大変化分を算出する演算装置が、ガス発
   生機軸回転数の検出値（Ｎ＿Ｇ＿Ｇ）とバリアブルノズ
   ル角度（θ＿Ｖ＿Ｎ）からサージングに入らないコンプ
   レッサタービン入口温度（τ＿Ｌｉ＿Ｍｉ＿Ｔ）をテー
   ブルもしくは近似式より求める演算手段と、 該手段によつて算出された温度を熱交換器からの洩れ状
   態によつて補正する補正手段と、 該手段によつて補正された温度とコンプレッサタービン
   の耐熱限界温度（τｔａｉ）とを比較して小さい方を出
   力する比較出力手段と、 該手段によつて出力された温度と検出器の送れを補償し
   たコンプレッサタービン入口温度とを用いて燃料流量最
   大変化分（ΔＧｆ＿Ｌｉ＿Ｍｉ＿Ｔ）を算出する手段と
   からなることを特徴とする特許請求の範囲第１項記載の
   ガスタービンの制御装置。