JPS63199826A - 製管用加熱炉の制御方法 - Google Patents
製管用加熱炉の制御方法Info
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- JPS63199826A JPS63199826A JP3203387A JP3203387A JPS63199826A JP S63199826 A JPS63199826 A JP S63199826A JP 3203387 A JP3203387 A JP 3203387A JP 3203387 A JP3203387 A JP 3203387A JP S63199826 A JPS63199826 A JP S63199826A
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Landscapes
- Control Of Heat Treatment Processes (AREA)
- Heat Treatment Of Strip Materials And Filament Materials (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
本発明はｔ！ｉ接管、熱間溶接管等の製管用加熱炉の制
御方法に関する。
御方法に関する。
鍛接管製造用等の銅帯を加熱する製管用加熱炉としでは
通常炉断面積は小さいが炉長が長い多段式加熱炉が用い
られる。第２図は前記製管用加熱炉の一例の構成を示す
説明図で、炉本体は鋼帯（８）のエツジ部を加熱するた
めの多数のバーナ（９）を設けた加熱帯（ａ）と、該加
熱帯（ａ）で発生した高温の排ガスに上り鋼帯（８）の
予熱を行なう予熱帯（ｂ）からなっている。前記加熱帯
（ａ＞は銅帯（８）の入側から順に１ゾーン（ｚｌ）、
２ゾーン（ｚ２）、３ゾーン（ｚ３）、４シー７（ｚｌ
）の４つのゾーンに分けられ、前記予熱帯（ｂ）は前記
加熱帯（ａ）の各ゾーン（ｚ １）。
通常炉断面積は小さいが炉長が長い多段式加熱炉が用い
られる。第２図は前記製管用加熱炉の一例の構成を示す
説明図で、炉本体は鋼帯（８）のエツジ部を加熱するた
めの多数のバーナ（９）を設けた加熱帯（ａ）と、該加
熱帯（ａ）で発生した高温の排ガスに上り鋼帯（８）の
予熱を行なう予熱帯（ｂ）からなっている。前記加熱帯
（ａ＞は銅帯（８）の入側から順に１ゾーン（ｚｌ）、
２ゾーン（ｚ２）、３ゾーン（ｚ３）、４シー７（ｚｌ
）の４つのゾーンに分けられ、前記予熱帯（ｂ）は前記
加熱帯（ａ）の各ゾーン（ｚ １）。
（ｚ２）、 （ｚ３）、 （ｚｌ）に対応した４つのレ
キュベレータＱＤ、 ＯＺ、 ０３．０４１を介して煙
道０〔に接続される。
キュベレータＱＤ、 ＯＺ、 ０３．０４１を介して煙
道０〔に接続される。
尚、本構成例は熱間溶接管用の場合を示すものであって
、加熱帯（ａ＞の前記３ゾーン（ｚ３）と４ゾーン（ｚ
ｌ）との間に製管機ｑ９が設けられており、１ゾーン（
ｚｌ）ないし３ゾーン（ｚ３）は鋼帯加熱部を、４ゾー
ン（ｚｌ）は鋼管加熱部を構成している。前記のように
構成された加熱炉において、鋼帯（８）は予熱帯（ｂ）
の一方から送入され、該予熱帯（ｂ）を通過した後再度
前記予熱帯（ｂ）を逆方向に通過し、次いで加熱帯（ａ
）の１ゾーン（ｚｌ）に送入され、製管機ａ９で製管さ
れた後４ゾーン（ｚ４）を通過して次工程へ送られる。
、加熱帯（ａ＞の前記３ゾーン（ｚ３）と４ゾーン（ｚ
ｌ）との間に製管機ｑ９が設けられており、１ゾーン（
ｚｌ）ないし３ゾーン（ｚ３）は鋼帯加熱部を、４ゾー
ン（ｚｌ）は鋼管加熱部を構成している。前記のように
構成された加熱炉において、鋼帯（８）は予熱帯（ｂ）
の一方から送入され、該予熱帯（ｂ）を通過した後再度
前記予熱帯（ｂ）を逆方向に通過し、次いで加熱帯（ａ
）の１ゾーン（ｚｌ）に送入され、製管機ａ９で製管さ
れた後４ゾーン（ｚ４）を通過して次工程へ送られる。
ｅｔｆ！管用の場合には、前記製Ｗ機０９を加熱炉以降
に設けており、３ゾーン（ｚ３）及び４ゾーン（ｚ４）
は連結した型となる。
に設けており、３ゾーン（ｚ３）及び４ゾーン（ｚ４）
は連結した型となる。
前記のように、製管用加熱炉においては高温排ガスが保
有する熱の育効活用が図られているが、更に熱効率を改
善する方策として、特開昭５５−１２６３３９号公報で
は加熱帯における炉内圧を制御し加熱帯内部で高温排ガ
スを銅帯の進行方向と逆方向に流すことにより、加熱帯
での熱効率の向上を図る方法が提案され、又、実開昭５
３−１４８７０８号公報では予熱帯と、該予熱帯とは別
に設けられた排ガスを集めてレキュベレータに送るため
のコレクタチャンバとの間をダクトで結び、高温排ガス
の一部を予熱帯の低温部（以下デッドゾーンという）に
送る方式が提案されている。
有する熱の育効活用が図られているが、更に熱効率を改
善する方策として、特開昭５５−１２６３３９号公報で
は加熱帯における炉内圧を制御し加熱帯内部で高温排ガ
スを銅帯の進行方向と逆方向に流すことにより、加熱帯
での熱効率の向上を図る方法が提案され、又、実開昭５
３−１４８７０８号公報では予熱帯と、該予熱帯とは別
に設けられた排ガスを集めてレキュベレータに送るため
のコレクタチャンバとの間をダクトで結び、高温排ガス
の一部を予熱帯の低温部（以下デッドゾーンという）に
送る方式が提案されている。
しかしながら、上記従来の製管用加熱炉においては炉全
体が細長い形状を有しているため排ガスの横方向すなわ
ち炉の長手方向への流れをつくりに（り、予熱帯（ｂ）
の一部にデッドゾーンができ、又、加熱帯長さと予熱帯
長さはバーナによる鋼帯エツジ部の加熱量と排ガスによ
る銅帯全体の加熱量とのバランスを考慮して決められる
が、一般的には排ガス量のゾーン間でのバラツキが大き
く、特定ゾーンのレキュベレータ等が設定嵩度以上の高
Ｕ［ｆとなり設備故障の原因となるため、希釈プロアに
よりレキュベレータ入側の排ガスに空気を混入させ排ガ
ス温度を低下させる操作を行なう等、熱効率・の面から
みて問題があった。
体が細長い形状を有しているため排ガスの横方向すなわ
ち炉の長手方向への流れをつくりに（り、予熱帯（ｂ）
の一部にデッドゾーンができ、又、加熱帯長さと予熱帯
長さはバーナによる鋼帯エツジ部の加熱量と排ガスによ
る銅帯全体の加熱量とのバランスを考慮して決められる
が、一般的には排ガス量のゾーン間でのバラツキが大き
く、特定ゾーンのレキュベレータ等が設定嵩度以上の高
Ｕ［ｆとなり設備故障の原因となるため、希釈プロアに
よりレキュベレータ入側の排ガスに空気を混入させ排ガ
ス温度を低下させる操作を行なう等、熱効率・の面から
みて問題があった。
前記実開昭５３−１４６７０８号公報で提案された予熱
帯とコレクタチャンバをダクトで結ぶ方式においても、
炉の操業条件の変動により加熱帯の各ゾーンの排ガス量
が異り、デッドゾーンのできる箇所が変るため適正な熱
効率改善効果は期待できず、逆に前記ダクトの保守が必
要になる等の問題がある。
帯とコレクタチャンバをダクトで結ぶ方式においても、
炉の操業条件の変動により加熱帯の各ゾーンの排ガス量
が異り、デッドゾーンのできる箇所が変るため適正な熱
効率改善効果は期待できず、逆に前記ダクトの保守が必
要になる等の問題がある。
又、近年鋼帯のエツジ部のみを誘導加熱により急速昇熱
し鍛接する新鍛接管製造法や、さらに電気抵抗加熱を利
用した熱間溶接鋼管製造法が実用化され、加熱帯及び予
熱帯における熱バランスの変化に応じて予熱帯の延長、
鋼管加熱帯の追加が行なわれてきたが、加熱帯の排ガス
を単に予熱帯に流し直近の煙道へ導〈従来の方式をとっ
ているため前記デッドゾーンが生ずるという問題はます
ます大きくなってきた。
し鍛接する新鍛接管製造法や、さらに電気抵抗加熱を利
用した熱間溶接鋼管製造法が実用化され、加熱帯及び予
熱帯における熱バランスの変化に応じて予熱帯の延長、
鋼管加熱帯の追加が行なわれてきたが、加熱帯の排ガス
を単に予熱帯に流し直近の煙道へ導〈従来の方式をとっ
ているため前記デッドゾーンが生ずるという問題はます
ます大きくなってきた。
本発明は上記従来の問題を屏決し、製管用加熱炉の熱効
率を改善する手段を提供することを目的とするもので、
予熱帯止煙道との間に設けられた各レキュベレータを通
過する排ガスの利用可能熱量を測定し、加熱帯の各ゾー
ンでの必要燃焼量より前記各レキュベレータでの必要排
ガス熱量を算出し、該算出した熱量を利用可能熱量とし
て育する必要最低限の排ガスを各レキュベレータに流す
と共に、残りの排ガスを前記予熱帯の長手方向の中央部
において最大となるように前記各レキュベレータの出側
にそれぞれ設けられたダンパー（以下ゾーンダンパーと
いう）の開度をＨ節する製管用加熱炉の制御方法に関す
る。
率を改善する手段を提供することを目的とするもので、
予熱帯止煙道との間に設けられた各レキュベレータを通
過する排ガスの利用可能熱量を測定し、加熱帯の各ゾー
ンでの必要燃焼量より前記各レキュベレータでの必要排
ガス熱量を算出し、該算出した熱量を利用可能熱量とし
て育する必要最低限の排ガスを各レキュベレータに流す
と共に、残りの排ガスを前記予熱帯の長手方向の中央部
において最大となるように前記各レキュベレータの出側
にそれぞれ設けられたダンパー（以下ゾーンダンパーと
いう）の開度をＨ節する製管用加熱炉の制御方法に関す
る。
以下、図に基づいて詳細に説明する。
第１図は本発明を実施するための制御方式の一例の構成
を示す説明図で、各レキュベレータ００゜Ｏり、０３，
０４を通過する排ガスの利用可能熱量を測定スルタメニ
、各し＋ｓヘレーｐＱＤ、 ＱＬ ０３． Ｑ４の入側
に排ガス温度計（２）（レキュベレータ０＠についての
み図示した）を、又各レキュベレータＧＯ。
を示す説明図で、各レキュベレータ００゜Ｏり、０３，
０４を通過する排ガスの利用可能熱量を測定スルタメニ
、各し＋ｓヘレーｐＱＤ、 ＱＬ ０３． Ｑ４の入側
に排ガス温度計（２）（レキュベレータ０＠についての
み図示した）を、又各レキュベレータＧＯ。
０δ、 Ｑ３． Ｑ＠の出側に排ガス流量計（３）（レ
キュベレータ０＠についてのる図示した）を設け、制御
部（４）に接続する。又、各レキュベレータ０１）、
０３．０３゜０４での必要排ガス熱量を算出するために
加熱炉への燃料供給量すなわち燃ｔＩｌ量を燃焼指令■
として制御部（４）へ入力し、更に前記必要最低限の排
ガスを各レキュベレータＧＯ，Ｇδ、Ｑ３１．（１４）
に流した残りの排ガスを予熱帯（ｂ）の長手方向の中央
部で最大となるように予め定めた前記ゾーンダンパー（
Ｏｆ＞。
キュベレータ０＠についてのる図示した）を設け、制御
部（４）に接続する。又、各レキュベレータ０１）、
０３．０３゜０４での必要排ガス熱量を算出するために
加熱炉への燃料供給量すなわち燃ｔＩｌ量を燃焼指令■
として制御部（４）へ入力し、更に前記必要最低限の排
ガスを各レキュベレータＧＯ，Ｇδ、Ｑ３１．（１４）
に流した残りの排ガスを予熱帯（ｂ）の長手方向の中央
部で最大となるように予め定めた前記ゾーンダンパー（
Ｏｆ＞。
（６２）、 （６３）、 （６４）の開度に対する重み
付けをゾーン基準値■として制御部（４）へ入力する。
付けをゾーン基準値■として制御部（４）へ入力する。
前記ゾーンダ／バー（８１）、 （１３２）、 （Ｇ３
）、 （０４）も前記制御部（４）に接続する（ゾーン
ダンパー（叶）についてのみ図示した）。
）、 （０４）も前記制御部（４）に接続する（ゾーン
ダンパー（叶）についてのみ図示した）。
上記のように構成された本発明の制御方式において、必
要な演算及び制御が以下のように行なわれる。
要な演算及び制御が以下のように行なわれる。
各レキュベレータＱＤ、ＯＸ５．α３．（１４１の入側
及び出側に設けられた排ガス温度計（２）及び排ガス流
量計（３）の測定値から、制御部（巾において〔排ガス
流量×（レキュベレータ入側温度−レキュベレータ出側
基準温度）〕により排ガスの利用可能熱量が求められる
。レキュベレータ出側基準温度とは、燃焼用二次空気の
予熱温度を考慮して予め定めた温度である。又、前記燃
焼指令（へ）で与えられる燃焼量すなわち燃料供給量か
ら各ゾーンで必要な燃焼用二次空気量が定まり、更に〔
燃焼用二次空気量×（予熱温度−常温）〕により各レし
ュペレータＱｌ）、 ＧＺ、 （１：Ｄ、 ０４）での
必要排ガス熱量が算出される。
及び出側に設けられた排ガス温度計（２）及び排ガス流
量計（３）の測定値から、制御部（巾において〔排ガス
流量×（レキュベレータ入側温度−レキュベレータ出側
基準温度）〕により排ガスの利用可能熱量が求められる
。レキュベレータ出側基準温度とは、燃焼用二次空気の
予熱温度を考慮して予め定めた温度である。又、前記燃
焼指令（へ）で与えられる燃焼量すなわち燃料供給量か
ら各ゾーンで必要な燃焼用二次空気量が定まり、更に〔
燃焼用二次空気量×（予熱温度−常温）〕により各レし
ュペレータＱｌ）、 ＧＺ、 （１：Ｄ、 ０４）での
必要排ガス熱量が算出される。
尚、前記燃焼量の制御は、例えば本出願人が特開昭５０
−１２８００８号公報で提案した、加熱条件を変化させ
該変化の被加熱物への゛影響を検出し最適撚′ｊＡ量を
求める方法、等で行なうことができる。
−１２８００８号公報で提案した、加熱条件を変化させ
該変化の被加熱物への゛影響を検出し最適撚′ｊＡ量を
求める方法、等で行なうことができる。
制御部（４）における上記の操作で各レキュベレータ０
υ、 ＱＤ、 （１，０勺に流すべき必要最低限の排ガ
ス量が求まるが、加熱帯（ａ）で生成する排ガス量は一
般にはこれより過剰である。そこで、前記過剰のつまり
残りの排ガスが予熱帯（ｂ）の長芋方向の中央部におい
て最大となるように、制御部（中に予め前記ゾーン基準
値■を入力しておき、各ゾーンダンパー（Ｇｌ）、 Ｃ
Ｇ２＞、 （Ｇ３）、 （０４）の開度を調節する。例
えば、１ゾーンから３ゾーンまでを有する３帯式加熱炉
の場合、両端のゾーンダンパーはそれぞれのレキュベレ
ータの必要最低限の排ガスが流れるように開き、中央部
のシー／ダンパーは略全開とする。尚、前記第１図に示
したような１ゾーンから４ゾーンまでを有する４帯式加
熱炉で中央部のシー／ダンパーが複数の場合は、炉入側
の中央部ゾーンダンパーすなわち２ゾーン（ｚ２）のゾ
ーンダンパーを全開とし、他のゾーンダンパーのＯｎ
度を順次下げるとよい。
υ、 ＱＤ、 （１，０勺に流すべき必要最低限の排ガ
ス量が求まるが、加熱帯（ａ）で生成する排ガス量は一
般にはこれより過剰である。そこで、前記過剰のつまり
残りの排ガスが予熱帯（ｂ）の長芋方向の中央部におい
て最大となるように、制御部（中に予め前記ゾーン基準
値■を入力しておき、各ゾーンダンパー（Ｇｌ）、 Ｃ
Ｇ２＞、 （Ｇ３）、 （０４）の開度を調節する。例
えば、１ゾーンから３ゾーンまでを有する３帯式加熱炉
の場合、両端のゾーンダンパーはそれぞれのレキュベレ
ータの必要最低限の排ガスが流れるように開き、中央部
のシー／ダンパーは略全開とする。尚、前記第１図に示
したような１ゾーンから４ゾーンまでを有する４帯式加
熱炉で中央部のシー／ダンパーが複数の場合は、炉入側
の中央部ゾーンダンパーすなわち２ゾーン（ｚ２）のゾ
ーンダンパーを全開とし、他のゾーンダンパーのＯｎ
度を順次下げるとよい。
以下、実施例に基づいて説明する。
ＪＩＳ Ｇ ３４５２ ｒ配管用炭素鋼鋼管」の５Ｇ
Ｐ１００Ａずなわち、外径１１４．３鰭、厚さ４．５．
−の鋼管を製造するにあたり、第１図に示した構成を有
する本発明の制御方式により加熱炉の制御を行ない、予
熱帯出側の鋼帯温度等について従来の炉操業の場合と比
較した。製管方法は熱間溶接式製管方法であり、加熱炉
３ゾーンを出た調帯を電気抵抗加熱を利用した製管機０
９で鋼管とし、引き続き溶接部の熱処理のために鋼管加
熱を４ゾーンで行なった。
Ｐ１００Ａずなわち、外径１１４．３鰭、厚さ４．５．
−の鋼管を製造するにあたり、第１図に示した構成を有
する本発明の制御方式により加熱炉の制御を行ない、予
熱帯出側の鋼帯温度等について従来の炉操業の場合と比
較した。製管方法は熱間溶接式製管方法であり、加熱炉
３ゾーンを出た調帯を電気抵抗加熱を利用した製管機０
９で鋼管とし、引き続き溶接部の熱処理のために鋼管加
熱を４ゾーンで行なった。
比較結果を第３図に示す。同図には各シー／ダンパーの
開度も併せて表示し、更に各ゾーンにおけるレキュベレ
ータ出側の排ガス量及び排ガス温度、予熱二次空気温度
の大小もしくは高低の模式的比較図も示した。該比較図
において■、■、■及び■はそれぞれ１ゾーン、２ゾー
ン、３ゾーン及び４ゾーンに対応する。、第３図から、
中央部のシー／ダンパー、特に炉入側に近い２ゾーンの
シー／ダンパーの開度を太きクシ、両端のシー／ダンパ
ーを紋った本発明法においては、レキュベレータ出側の
排ガス温度の差及び予熱二次空気温度の差が減少し、そ
の結果予熱帯出側の銅帯温度が従来法に比較して５０℃
も上昇したことがわかる。
開度も併せて表示し、更に各ゾーンにおけるレキュベレ
ータ出側の排ガス量及び排ガス温度、予熱二次空気温度
の大小もしくは高低の模式的比較図も示した。該比較図
において■、■、■及び■はそれぞれ１ゾーン、２ゾー
ン、３ゾーン及び４ゾーンに対応する。、第３図から、
中央部のシー／ダンパー、特に炉入側に近い２ゾーンの
シー／ダンパーの開度を太きクシ、両端のシー／ダンパ
ーを紋った本発明法においては、レキュベレータ出側の
排ガス温度の差及び予熱二次空気温度の差が減少し、そ
の結果予熱帯出側の銅帯温度が従来法に比較して５０℃
も上昇したことがわかる。
又、２ゾーンのゾーンダンパーの開度は大きくしたが、
両端のゾーンダンパーを十分絞っていない比較例におい
ては、予熱帯出側の鋼帯温度は若干上昇しているが、そ
の効果は不十分である。尚、同図には示していないが、
予熱室内の各ゾーン間での温度測定を行なった結果、特
に３ゾーンと４ゾーンの間の温度が１００〜１５０℃上
昇した。
両端のゾーンダンパーを十分絞っていない比較例におい
ては、予熱帯出側の鋼帯温度は若干上昇しているが、そ
の効果は不十分である。尚、同図には示していないが、
予熱室内の各ゾーン間での温度測定を行なった結果、特
に３ゾーンと４ゾーンの間の温度が１００〜１５０℃上
昇した。
又、各レキュベレータの入側に設けられている希釈ブロ
アは、本発明法による制御を行なった場合全く作動させ
る必要がなかった。
アは、本発明法による制御を行なった場合全く作動させ
る必要がなかった。
本実施例では、４ゾーンを鋼管熱処理用として使用した
が、４ゾーンを全く使用せず燃焼停止した場合でも、前
記ゾーン基準値の設定を変え３シー／の排ガスの一部を
４ゾーン予熱帯に流すことにより予熱効果を維持できる
ことは言うまでもない。
が、４ゾーンを全く使用せず燃焼停止した場合でも、前
記ゾーン基準値の設定を変え３シー／の排ガスの一部を
４ゾーン予熱帯に流すことにより予熱効果を維持できる
ことは言うまでもない。
以上説明したように、製管用加熱炉の加熱帯で生成した
排ガスのうち各レキュベレータでの必要量を除いた残り
の排ガスを、予熱帯の長平方向の中央部で最大となるよ
うに各ゾーンのダンパー開度を調節する本発明の制御方
式で炉制御を行なうことにより、予熱帯での温度のバラ
ツキが減少し、鋼帯の予熱温度を上昇させることができ
、ひいては加熱用燃料原単位を向上させることができる
。
排ガスのうち各レキュベレータでの必要量を除いた残り
の排ガスを、予熱帯の長平方向の中央部で最大となるよ
うに各ゾーンのダンパー開度を調節する本発明の制御方
式で炉制御を行なうことにより、予熱帯での温度のバラ
ツキが減少し、鋼帯の予熱温度を上昇させることができ
、ひいては加熱用燃料原単位を向上させることができる
。
又、各レキュベレータの希釈ブロアの使用が不必要にな
る他、炉内温度が平均化される結果、耐火物の寿命延長
が期待でき、同時にレキュベレータに対しても熱負荷軽
減となり耐用年数が延長される等、実用価値は極めて大
きい。
る他、炉内温度が平均化される結果、耐火物の寿命延長
が期待でき、同時にレキュベレータに対しても熱負荷軽
減となり耐用年数が延長される等、実用価値は極めて大
きい。
第１図は本発明を実施するための制御方式の一例の構成
を示す説明図、第２図は製管用加熱炉の一例の構成を示
す説明図、第３図は製管用加熱炉のゾーンダンパーの開
度と予熱帯出側の鋼帯温度の上昇との関係を示す説明図
である。 盟１，１２，１３．１４・・・レキュベレータ２・・・
排ガス温度計 ３・・・排ガス流量計４・・・制御
部 ５・・・燃焼指令（３１，０２，６３，
０４・・・ゾーンダンパー７・・・ゾーン基準値
８・・・鋼帯９・・・バーナ １０・・・煙
道＋５・・・製管機 ａ・・・加熱帯ｂ・・
・予熱帯 ｚｌ・・・１ゾーンｚ２・・・２
ゾーン ｚ３・・・３シー／ｚ４・・・４ゾーン 第１図 ７ ゾニン！字Δ凛 第２図
を示す説明図、第２図は製管用加熱炉の一例の構成を示
す説明図、第３図は製管用加熱炉のゾーンダンパーの開
度と予熱帯出側の鋼帯温度の上昇との関係を示す説明図
である。 盟１，１２，１３．１４・・・レキュベレータ２・・・
排ガス温度計 ３・・・排ガス流量計４・・・制御
部 ５・・・燃焼指令（３１，０２，６３，
０４・・・ゾーンダンパー７・・・ゾーン基準値
８・・・鋼帯９・・・バーナ １０・・・煙
道＋５・・・製管機 ａ・・・加熱帯ｂ・・
・予熱帯 ｚｌ・・・１ゾーンｚ２・・・２
ゾーン ｚ３・・・３シー／ｚ４・・・４ゾーン 第１図 ７ ゾニン！字Δ凛 第２図
Claims (1)
- 予熱帯と煙道との間に設けられた各レキュベレータを通
過する排ガスの利用可能熱量を測定し、加熱帯の各ゾー
ンでの必要燃焼量より前記各レキュベレータでの必要排
ガス熱量を算出し、該算出した熱量を利用可能熱量とし
て有する必要最低限の排ガスを各レキュベレータに流す
と共に、残りの排ガスを前記予熱帯の長手方向の中央部
において最大となるように前記各レキュベレータの出側
にそれぞれ設けられたダンパーの開度を調節する製管用
加熱炉の制御方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3203387A JPS63199826A (ja) | 1987-02-13 | 1987-02-13 | 製管用加熱炉の制御方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3203387A JPS63199826A (ja) | 1987-02-13 | 1987-02-13 | 製管用加熱炉の制御方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS63199826A true JPS63199826A (ja) | 1988-08-18 |
Family
ID=12347558
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP3203387A Pending JPS63199826A (ja) | 1987-02-13 | 1987-02-13 | 製管用加熱炉の制御方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS63199826A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH06158182A (ja) * | 1992-11-25 | 1994-06-07 | Nkk Corp | 連続焼鈍炉における鋼帯の加熱方法および装置 |
| JP2019173979A (ja) * | 2018-03-26 | 2019-10-10 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 加熱炉における燃料原単位悪化原因の解明装置及び解明方法 |
-
1987
- 1987-02-13 JP JP3203387A patent/JPS63199826A/ja active Pending
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH06158182A (ja) * | 1992-11-25 | 1994-06-07 | Nkk Corp | 連続焼鈍炉における鋼帯の加熱方法および装置 |
| JP2019173979A (ja) * | 2018-03-26 | 2019-10-10 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 加熱炉における燃料原単位悪化原因の解明装置及び解明方法 |
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