JPS63195268A - 表面被覆硬質合金製切削工具 - Google Patents
表面被覆硬質合金製切削工具Info
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- JPS63195268A JPS63195268A JP2926887A JP2926887A JPS63195268A JP S63195268 A JPS63195268 A JP S63195268A JP 2926887 A JP2926887 A JP 2926887A JP 2926887 A JP2926887 A JP 2926887A JP S63195268 A JPS63195268 A JP S63195268A
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Landscapes
- Cutting Tools, Boring Holders, And Turrets (AREA)
- Chemical Vapour Deposition (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
この発明は、すぐれた耐摩耗性と耐欠損性を有し、かつ
使用寿命の安定した表面被覆硬質合金製切削工具に関す
るものである。
使用寿命の安定した表面被覆硬質合金製切削工具に関す
るものである。
炭化タングステン(以下WCで示す)基超硬合金母材や
炭窒化チタン(以下T1CNで示す)基サーメット母材
の表面に、Tiの炭化物、炭窒化物、および炭窒酸化物
(以下それぞれTie 、 T1CN 、およびTiC
N0で示す)のうちの1哩の単層または2種以上の複層
からなる内層と、酸化アルミニウム(以下M2O3で示
す)からなる外層とで構成された表面硬質層を被覆して
なる表面被覆硬質合金製切削工具(以下表面被覆切削工
具という)が知られ、広く実用に供されている。
炭窒化チタン(以下T1CNで示す)基サーメット母材
の表面に、Tiの炭化物、炭窒化物、および炭窒酸化物
(以下それぞれTie 、 T1CN 、およびTiC
N0で示す)のうちの1哩の単層または2種以上の複層
からなる内層と、酸化アルミニウム(以下M2O3で示
す)からなる外層とで構成された表面硬質層を被覆して
なる表面被覆硬質合金製切削工具(以下表面被覆切削工
具という)が知られ、広く実用に供されている。
しかし、上記の従来表面被覆切削工具においては、使用
寿命に大きなバラツキがあり、このため切削定数で工具
交換する場合には、バラツキの下限値を考慮して、全体
的に短かい使用時間での工具交換を設定しているのが現
状であり、経済性の面で問題がある。
寿命に大きなバラツキがあり、このため切削定数で工具
交換する場合には、バラツキの下限値を考慮して、全体
的に短かい使用時間での工具交換を設定しているのが現
状であり、経済性の面で問題がある。
そこで、本発明者等は、上述のような観点から、上記の
表面被覆切削工具の使用寿命のバラツキを抑制し、もっ
て使用寿命の全体的延命化をはかるべく研究を行なった
結果、上記の従来表面被覆切削工具の表面硬質層におい
ては、X線回折で、内層では(200)面に最強ピーク
が現われ、一方外層ではα型を示すが、これを内層につ
いては(220)面に最高ピークが現われるようにする
と共に、外層では、に型、またはに型とα型の混合組織
とすると、相対的に耐摩耗性および耐欠損性が向上する
ようになるばかりでなく、同種切削工具の使用寿命のバ
ラツキが著しく抑制されるようになり、使用寿命の全体
的延命化を可能にするという知見を得たのである。
表面被覆切削工具の使用寿命のバラツキを抑制し、もっ
て使用寿命の全体的延命化をはかるべく研究を行なった
結果、上記の従来表面被覆切削工具の表面硬質層におい
ては、X線回折で、内層では(200)面に最強ピーク
が現われ、一方外層ではα型を示すが、これを内層につ
いては(220)面に最高ピークが現われるようにする
と共に、外層では、に型、またはに型とα型の混合組織
とすると、相対的に耐摩耗性および耐欠損性が向上する
ようになるばかりでなく、同種切削工具の使用寿命のバ
ラツキが著しく抑制されるようになり、使用寿命の全体
的延命化を可能にするという知見を得たのである。
この発明は、上記知見にもとづいてなされたものであっ
て、WCC超超硬合金母材たはT1CN基サーメット母
材の表面に、X線回折で(220)面に最高ピークが現
われるTiC、Ti CN 、およびTiCN0のうち
の1隙の単層または2種は上の複lからなる内層と、に
型Ai!203、またはル型A1203とα型Al2O
3からなる外層とで構成された表面硬質層を被覆してな
る、すぐれた耐摩耗性と耐欠損性を有し、かつ安定した
使用寿命を示す衷面被穆切削工具に特徴を有するもので
ある。
て、WCC超超硬合金母材たはT1CN基サーメット母
材の表面に、X線回折で(220)面に最高ピークが現
われるTiC、Ti CN 、およびTiCN0のうち
の1隙の単層または2種は上の複lからなる内層と、に
型Ai!203、またはル型A1203とα型Al2O
3からなる外層とで構成された表面硬質層を被覆してな
る、すぐれた耐摩耗性と耐欠損性を有し、かつ安定した
使用寿命を示す衷面被穆切削工具に特徴を有するもので
ある。
なお、この発明の表面被覆切削工具における内層と外層
は、化学蒸着装置における雰囲気圧力、温間、並びに反
応ガスの組成および流殴割合などの条件を調整すること
によって形成することができる。
は、化学蒸着装置における雰囲気圧力、温間、並びに反
応ガスの組成および流殴割合などの条件を調整すること
によって形成することができる。
つぎに、この発明の表面被覆切削工具を実施例により具
体的に説明する。
体的に説明する。
実施例 I
WCC超超硬合金母材して、通常の粉末冶金法で製造さ
れた、重電%で、72%WC−S%TiC−10%Ta
C−10%Coの組成(ISO分類F2oに相半)、並
びにSNMN432の形状をもった切削工具素材、また
T1CN基サーメット母材として、同じく通常の粉末冶
金法で製造された、重電%で、50%TiCN−15%
WC−S%TaC−10%Mo2C5%Ni −12%
C。
れた、重電%で、72%WC−S%TiC−10%Ta
C−10%Coの組成(ISO分類F2oに相半)、並
びにSNMN432の形状をもった切削工具素材、また
T1CN基サーメット母材として、同じく通常の粉末冶
金法で製造された、重電%で、50%TiCN−15%
WC−S%TaC−10%Mo2C5%Ni −12%
C。
の組成、並びに5NGN432の形状をもった切削工具
素材をそれぞれ用意し、これらの切削工具素材の表面に
、通常の化学蒸着装置を用い、第1表に示される条件で
同じく第1表に示される組成および平均層厚の表面硬質
層を形成することによって、本発明表面被覆切削工具1
〜4および従来表面被覆切削工具1〜4をそれぞれ製造
した。
素材をそれぞれ用意し、これらの切削工具素材の表面に
、通常の化学蒸着装置を用い、第1表に示される条件で
同じく第1表に示される組成および平均層厚の表面硬質
層を形成することによって、本発明表面被覆切削工具1
〜4および従来表面被覆切削工具1〜4をそれぞれ製造
した。
ついで、本発明表面被覆切削工具1〜3および従来表面
被覆切削工具1〜3については、試験本数を10本とし
、 被削材: SN0M439(硬さ:HB230)の丸棒
、切削速度:170wLZ順、 送り:033閣/ rev・、 切込み:2醪、 切削時間:30馴、 の条件で鋼の連続切削試験を行ない、切刃の逃げ面摩耗
幅を測定して耐摩耗性のバラツキを評価し、さらに、 被削材: SN0M439 (硬さ:HB270)の溝
つき丸棒、 切削速度:tjom/=。
被覆切削工具1〜3については、試験本数を10本とし
、 被削材: SN0M439(硬さ:HB230)の丸棒
、切削速度:170wLZ順、 送り:033閣/ rev・、 切込み:2醪、 切削時間:30馴、 の条件で鋼の連続切削試験を行ない、切刃の逃げ面摩耗
幅を測定して耐摩耗性のバラツキを評価し、さらに、 被削材: SN0M439 (硬さ:HB270)の溝
つき丸棒、 切削速度:tjom/=。
送り: 0.25m/ rev、、
切込み: 1.5m。
の条件で鋼の断続切削試験を行ない、切刃に欠損゛が発
生するまでの切削時間を測定し、耐欠損性のバラツキを
評価した。
生するまでの切削時間を測定し、耐欠損性のバラツキを
評価した。
また、本発明表面被覆切削工具4および従来段面被覆切
削工具4については、同じく試験本数を10本とし、 被削材:80M415(硬さ:HB140)の丸棒、鴎
削速度:200m/m。
削工具4については、同じく試験本数を10本とし、 被削材:80M415(硬さ:HB140)の丸棒、鴎
削速度:200m/m。
送り:0.25m/rev、、
切込み=1−1
り削時間:45m。
の条件で鋼の連続切削試験を行ない、切刃の逃げ面摩耗
幅を測定して耐摩耗性のバラツキを評価し、さらに、 被削材: 80M415(硬さ: 140)の角材、切
削速1’ : 200 rIL/ tm、送り: 0.
2 mrn / rev、、切込み:1.5m。
幅を測定して耐摩耗性のバラツキを評価し、さらに、 被削材: 80M415(硬さ: 140)の角材、切
削速1’ : 200 rIL/ tm、送り: 0.
2 mrn / rev、、切込み:1.5m。
の条件で鋼の継続切削試験を行ない、切刃に欠損が発生
するまでの切削時間を測定し、耐欠損性のバラツキを評
価した。これらの結果を第1図および第2図に示した。
するまでの切削時間を測定し、耐欠損性のバラツキを評
価した。これらの結果を第1図および第2図に示した。
第1図および第2図に示される結果から、本発明表面被
覆切削工具1〜4は、いずれも従来表面被覆切削工具1
〜4に比して、すぐれた耐摩耗性および耐欠損性を示し
、かつそのバラツキも著しく小さいことが明らかである
。
覆切削工具1〜4は、いずれも従来表面被覆切削工具1
〜4に比して、すぐれた耐摩耗性および耐欠損性を示し
、かつそのバラツキも著しく小さいことが明らかである
。
上述のように、この発明の表面被覆切削工具は、すぐれ
た耐摩耗性と耐欠損性を有し、かつそのバラツキも小さ
いので、定数切削での切削工具の交換時間の延命化が可
能となるなど著しく長期に亘ってすぐれた切削性能を安
定的に発揮するのである。
た耐摩耗性と耐欠損性を有し、かつそのバラツキも小さ
いので、定数切削での切削工具の交換時間の延命化が可
能となるなど著しく長期に亘ってすぐれた切削性能を安
定的に発揮するのである。
第1図は表面被覆切削工具=10本ごとの逃げ面摩耗幅
を示す図、第2図は同じく表面被覆切削工具:10本ご
との切刃に欠損が発生するまでの切削時間を示す図であ
る。
を示す図、第2図は同じく表面被覆切削工具:10本ご
との切刃に欠損が発生するまでの切削時間を示す図であ
る。
Claims (1)
- 炭化タングステン基超硬合金母材または炭窒化チタン基
サーメット母材の表面に、X線回折で(220)面に最
強ピークが現われるTiの炭化物、炭窒化物、および炭
窒酸化物のうちの1種の単層または2種以上の複層から
なる内層と、κ型酸化アルミニウム、またはκ型酸化ア
ルミニウムとα型酸化アルミニウムからなる外層とで構
成された表面硬質層を被覆してなる、すぐれた耐摩耗性
と耐欠損性を有し、かつ安定した使用寿命を示す表面被
覆硬質合金製切削工具。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP62029268A JP2535866B2 (ja) | 1987-02-10 | 1987-02-10 | 表面被覆硬質合金製切削工具 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP62029268A JP2535866B2 (ja) | 1987-02-10 | 1987-02-10 | 表面被覆硬質合金製切削工具 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS63195268A true JPS63195268A (ja) | 1988-08-12 |
JP2535866B2 JP2535866B2 (ja) | 1996-09-18 |
Family
ID=12271530
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP62029268A Expired - Lifetime JP2535866B2 (ja) | 1987-02-10 | 1987-02-10 | 表面被覆硬質合金製切削工具 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JP2535866B2 (ja) |
Cited By (14)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
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-
1987
- 1987-02-10 JP JP62029268A patent/JP2535866B2/ja not_active Expired - Lifetime
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Also Published As
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