JPS63171635A - ガス発生用構造物 - Google Patents
ガス発生用構造物Info
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
主業上血１−公立
本発明はガス発生材料に関し、特に、燃焼に際してガス
を発生するアジ化物基剤材料製であり点火促進被覆を有
するガス発生グレイン（固体燃料塊）に関する。
を発生するアジ化物基剤材料製であり点火促進被覆を有
するガス発生グレイン（固体燃料塊）に関する。
燃焼に際してガスを発生する各種のアジ化物基剤材料が
既知である。この材料を使用して車両乗員抑止装置９例
えばエアバッグを膨張させる。車両の（衝突等の際の急
激な減速の時に、ガス発生材料に点火してガスを発生さ
せる。ガスはエアバッグに導入されてエアバッグを膨張
させる。エアバッグは乗員の車両に対する運動をｂｔ
ｆＥ Ｌ 、乗員が車両部品に激突するのを防ぐ。
既知である。この材料を使用して車両乗員抑止装置９例
えばエアバッグを膨張させる。車両の（衝突等の際の急
激な減速の時に、ガス発生材料に点火してガスを発生さ
せる。ガスはエアバッグに導入されてエアバッグを膨張
させる。エアバッグは乗員の車両に対する運動をｂｔ
ｆＥ Ｌ 、乗員が車両部品に激突するのを防ぐ。
エアバッグ装置においては、ガス発生材料は毒性のない
、燃焼性のない、煙のないガスを広範囲の温度等の環境
条件で発生するのが好適である。
、燃焼性のない、煙のないガスを広範囲の温度等の環境
条件で発生するのが好適である。
発生したガスは充分に低温とし、抑止装置を破損し乗員
を損傷しない必要がある。ガス発生材料は大量のガスを
極めて短時間で発生可能とする。
を損傷しない必要がある。ガス発生材料は大量のガスを
極めて短時間で発生可能とする。
ガスを発生して膨張可能の乗員抑止装置を膨張させる既
知の材料はアジ化アルカリ金屈を含む。
知の材料はアジ化アルカリ金屈を含む。
米国特許第４０６２７０８号、３９３１０４０号、 ３
８９５０９８号はこの材料を使用してガスを発生させエ
アバッグを膨張させる。米国特許第４０６２７０８号に
記載する材料はアジ化ナトリウムと酸化鉄を含む。この
材料をペレットに形成する。ペレットが燃焼した時に窒
素ガスが発生し、一部の燃焼生成物はほぼ固体の焼結物
として残り、この焼結物は充分に連結したセルと通路と
を有し、燃焼生成物が不時にエアバッグに入るのを防ぐ
。
８９５０９８号はこの材料を使用してガスを発生させエ
アバッグを膨張させる。米国特許第４０６２７０８号に
記載する材料はアジ化ナトリウムと酸化鉄を含む。この
材料をペレットに形成する。ペレットが燃焼した時に窒
素ガスが発生し、一部の燃焼生成物はほぼ固体の焼結物
として残り、この焼結物は充分に連結したセルと通路と
を有し、燃焼生成物が不時にエアバッグに入るのを防ぐ
。
発ＩＩＬ翌
本発明は点火促進被覆で被覆されたガス発生グレインを
提供する。点火された時に被覆は火炎を生じ、火炎はほ
ぼ同時にガス発生グレインの全露出面に拡がる。被覆は
重量％で、アジ化ナトリウム２０−５０χ、硝酸ナトリ
ウム２５−３５χ、フルオロエラストマー１０−１５χ
、マグネシウム１５−２５χ、ヒユームドシリカ１−３
χを含む、好適な例で、被覆は１−６重量％のグラファ
イトを含む。
提供する。点火された時に被覆は火炎を生じ、火炎はほ
ぼ同時にガス発生グレインの全露出面に拡がる。被覆は
重量％で、アジ化ナトリウム２０−５０χ、硝酸ナトリ
ウム２５−３５χ、フルオロエラストマー１０−１５χ
、マグネシウム１５−２５χ、ヒユームドシリカ１−３
χを含む、好適な例で、被覆は１−６重量％のグラファ
イトを含む。
ガス発生グレインはアジ化物基剤材料製とし。
グラファイトファイバー等のファイバーを含む。
好適な例で、２−ｆ４重量のグラファイトファイバーを
ダレイン材料に含む。グラファイトファイバーは直径３
−１５ミクロン、平均長さ４０−１２５ｍ１ｌ（１−３
＋ａｍ）とする、グラファイトファイバーは３種の機能
を有する。第１はファイバーはグレインを補強し。
ダレイン材料に含む。グラファイトファイバーは直径３
−１５ミクロン、平均長さ４０−１２５ｍ１ｌ（１−３
＋ａｍ）とする、グラファイトファイバーは３種の機能
を有する。第１はファイバーはグレインを補強し。
グレインに亀裂の生ずる可能性を最少にする。この亀裂
はダレイン表面積の不時の増加となり、グレインの燃焼
速度を予測不可能に加速する。第２は、グレインの燃焼
後に生成する焼結物を補強しグレインが燃焼した時に容
易に構造物の焼結物を形成する。第３は、ファイバーは
熱伝導率が高くグレイン燃焼速度を増加し、ファイバー
の比熱が高いためグレインの燃焼温度が低下する。
はダレイン表面積の不時の増加となり、グレインの燃焼
速度を予測不可能に加速する。第２は、グレインの燃焼
後に生成する焼結物を補強しグレインが燃焼した時に容
易に構造物の焼結物を形成する。第３は、ファイバーは
熱伝導率が高くグレイン燃焼速度を増加し、ファイバー
の比熱が高いためグレインの燃焼温度が低下する。
実五皿
本発明を例示とした実施例並びに図面について説明する
。
。
本発明はガス発生のための構造物に関し、特にアジ化物
基剤材料製の燃焼に際してガスを発生するグレイン（固
体燃料塊）に関する。グレインの主用途は窒素ガスを発
生して膨張可能の車両乗員抑止装置即ちエアバッグを膨
張させる。
基剤材料製の燃焼に際してガスを発生するグレイン（固
体燃料塊）に関する。グレインの主用途は窒素ガスを発
生して膨張可能の車両乗員抑止装置即ちエアバッグを膨
張させる。
第１図は車両乗員抑止装置を示し、エアバッグ１０を含
む。車両の衝突の際にエアバッグ１０は第１図に示す収
縮状態から膨張装置１６からのガスの急速な流れによっ
て膨張して伸長条件となる。エアバッグ１０が伸長条件
となれば、車両乗員の動きを抑止し９乗員が車両内部の
構造部品に激突するのを防ぐ。
む。車両の衝突の際にエアバッグ１０は第１図に示す収
縮状態から膨張装置１６からのガスの急速な流れによっ
て膨張して伸長条件となる。エアバッグ１０が伸長条件
となれば、車両乗員の動きを抑止し９乗員が車両内部の
構造部品に激突するのを防ぐ。
エアバッグ１０は車両の種々な部分に取付可能であるが
、第１図に示す例は車両のダツシュボード１７に取付け
る。エアバング１０はダツシュボード１７に固着した剛
性金属の反応罐１８に固着する。膨張装置組立体１６は
反応罐１８内に取付け、ガス流がエアバッグを車両に対
して後方に乗員室内に膨張させる。膨張袋ｆｆ１１６の
詳細は詳述せず９本発明に無関係であり、出廓人の米国
特許願第９１５２６６号に記載される。
、第１図に示す例は車両のダツシュボード１７に取付け
る。エアバング１０はダツシュボード１７に固着した剛
性金属の反応罐１８に固着する。膨張装置組立体１６は
反応罐１８内に取付け、ガス流がエアバッグを車両に対
して後方に乗員室内に膨張させる。膨張袋ｆｆ１１６の
詳細は詳述せず９本発明に無関係であり、出廓人の米国
特許願第９１５２６６号に記載される。
エアバッグ１０が膨張すれば、車両乗員の胴体に係合し
て車両乗員は衝突の誘起した力によってダツシュボード
１７に向けて前方に動くのを抑止される。エアバッグ１
０は急速に収縮し１乗員は自由に車両から出る。エアバ
ッグ１０を収縮させるには。
て車両乗員は衝突の誘起した力によってダツシュボード
１７に向けて前方に動くのを抑止される。エアバッグ１
０は急速に収縮し１乗員は自由に車両から出る。エアバ
ッグ１０を収縮させるには。
エアバッグ１０を多孔性材料で形成し、ガスは車両乗員
室内の流出する。
室内の流出する。
衝突が生起すれば９図示しない慣性センサーが信号を送
り、膨張装置組立体１６の一端の点火組立体即ち導火爆
管２１を作動させる０点火組立体２１からの高温ガスと
火炎とは膨張装置組立体１６に支持されたガス発生材料
２２に点火する。ガス発生材料２２は複数例えば２個の
円筒形グレイン２３が点火組立体２１を囲み、複数の同
一軸線の円筒形グレイン２４が点火組立体２１から離間
し、第２図に示す。グレイン２４の１個を第３図に示す
。点火組立体２１の作動とグレイン２３．２４の点火は
著しく急速でありグレイン２３．２４の燃焼は急速であ
り、急速に比較的大量のガスを発生する。特に、エアバ
ッグ１０は２０−４０ ミリ秒で膨張する。
り、膨張装置組立体１６の一端の点火組立体即ち導火爆
管２１を作動させる０点火組立体２１からの高温ガスと
火炎とは膨張装置組立体１６に支持されたガス発生材料
２２に点火する。ガス発生材料２２は複数例えば２個の
円筒形グレイン２３が点火組立体２１を囲み、複数の同
一軸線の円筒形グレイン２４が点火組立体２１から離間
し、第２図に示す。グレイン２４の１個を第３図に示す
。点火組立体２１の作動とグレイン２３．２４の点火は
著しく急速でありグレイン２３．２４の燃焼は急速であ
り、急速に比較的大量のガスを発生する。特に、エアバ
ッグ１０は２０−４０ ミリ秒で膨張する。
グレイン２３．２４の燃焼によって発生したガスは第１
図に示すグレイン２３．２４を囲む剛性円筒管３゜の開
口から流出する。ガスは次に第１，２図に線図で示すフ
ィルター３１を通る。フィルター３１は複数層のワイヤ
メソシュ、スチールウール、ファイバーグラス製とする
。フィルター３１はスパーク及び又は高温材料の粒子が
エアバッグ１０に入るのを防ぐ。最後に、ガスは膨張装
置ハウジング３６の円筒側壁の後向きの開口３２から反
応罐とエアバッグｌ。
図に示すグレイン２３．２４を囲む剛性円筒管３゜の開
口から流出する。ガスは次に第１，２図に線図で示すフ
ィルター３１を通る。フィルター３１は複数層のワイヤ
メソシュ、スチールウール、ファイバーグラス製とする
。フィルター３１はスパーク及び又は高温材料の粒子が
エアバッグ１０に入るのを防ぐ。最後に、ガスは膨張装
置ハウジング３６の円筒側壁の後向きの開口３２から反
応罐とエアバッグｌ。
内に流入する。
各円筒グレイン２３は円筒点火装置２１を受ける円形中
央通路５０を有する０通路５０はグレインの軸線方向両
端面間を延長する０通路５０の中実軸線は円筒グレイン
２３の中実軸線に一致する。グレイン２３の燃焼速度と
ガス発生量とを最大にするために。
央通路５０を有する０通路５０はグレインの軸線方向両
端面間を延長する０通路５０の中実軸線は円筒グレイン
２３の中実軸線に一致する。グレイン２３の燃焼速度と
ガス発生量とを最大にするために。
複数の円筒通路５１をグレイン２３の両端面間を延長さ
せる。通路５１の軸線はグレイン２３と中央通路５０の
軸線に平行とする。
せる。通路５１の軸線はグレイン２３と中央通路５０の
軸線に平行とする。
第３．４図に示す各グレイン２４は比較的小さな円筒中
央通路６０を有し、軸線はグレインの中実軸線に一致す
る。通路６０はグレイン２４０両端面６１．６２間に延
長する。更に、各グレイン２４は複数の円筒通路６５を
グレイン２４内を両端面６１．６２間に延長させて形成
する。通路６５の中実軸線は通路６０及びグレイン２４
の中実軸線に平行である０通路６０．６５の断面は円形
であり、同じ直径であり、全長に亘って均等である。
央通路６０を有し、軸線はグレインの中実軸線に一致す
る。通路６０はグレイン２４０両端面６１．６２間に延
長する。更に、各グレイン２４は複数の円筒通路６５を
グレイン２４内を両端面６１．６２間に延長させて形成
する。通路６５の中実軸線は通路６０及びグレイン２４
の中実軸線に平行である０通路６０．６５の断面は円形
であり、同じ直径であり、全長に亘って均等である。
通路６５の中心はグレイン２４の中実軸線を中心とする
同心円上に均等な間隔とする。外側同心円上に１８個の
通路６５を有し、中間同心円上に１２個、内側同心円上
に６個の通路６５を有する。各グレイン２４の両端面間
を延長する通路の数はグレイン２４の中央の通路６０を
合算して３７個となる。この通路配置はグレイン２４の
均等な燃焼を促進する。
同心円上に均等な間隔とする。外側同心円上に１８個の
通路６５を有し、中間同心円上に１２個、内側同心円上
に６個の通路６５を有する。各グレイン２４の両端面間
を延長する通路の数はグレイン２４の中央の通路６０を
合算して３７個となる。この通路配置はグレイン２４の
均等な燃焼を促進する。
グレイン２３．２４の各通路内で発生したガスは通路か
ら出てフィルター３１．ハウジング３６を経てエアバッ
グ１０に入りエアバッグ１０を膨張させることを必要と
する。この流通を行うために、隣接グレイン２３．２４
の端面間にスペースを形成する。グレインに軸線方向対
向端面間のスペースはグレインの中央通路５０．６０か
らグレインの円筒外側面に半径方向外方に延長する。軸
線方向に突出する孤立パッド即ち突出部７０をグレイン
の軸線方向両端面に形成してスペースを生ずる。各バン
ド７０は円形とする。１個のグレインの孤立バンド７０
は隣接グレインの孤立パッド７０に接触してグレイン間
に等しい巾即ち軸線方向寸法のスペースとなる。
ら出てフィルター３１．ハウジング３６を経てエアバッ
グ１０に入りエアバッグ１０を膨張させることを必要と
する。この流通を行うために、隣接グレイン２３．２４
の端面間にスペースを形成する。グレインに軸線方向対
向端面間のスペースはグレインの中央通路５０．６０か
らグレインの円筒外側面に半径方向外方に延長する。軸
線方向に突出する孤立パッド即ち突出部７０をグレイン
の軸線方向両端面に形成してスペースを生ずる。各バン
ド７０は円形とする。１個のグレインの孤立バンド７０
は隣接グレインの孤立パッド７０に接触してグレイン間
に等しい巾即ち軸線方向寸法のスペースとなる。
好適な例で、グレイン２３．２４はアジ化アルカリ金泥
化合物製とする。この化合物は弐ＭＮ３によって代表さ
れ１Ｍはアルカリ金泥、好適な例でナトリウム又はカリ
ウム、最も好適な例でナトリウムとする。各グレインは
重ＩＸでアジ化ナトリウム６１−６８χ、硝酸ナトリウ
ムＯ−５χ、ベントナイト０−５ｚ酸化鉄２３−２８χ
、グラハイドファイバー２−６χ、ヒユームドシリカ、
アルミナ、チタニア１−２χを含む材料製とする。好適
な例で、グレインの組成は重量％でアジ化ナトリウム６
３χ、硝酸ナトリウム２．５Ｌヘントナイト２χ、酸化
鉄２６．５χ、グラハイドファイバー４χ、ヒユームド
シリカ２χとする。ヒユームドシリカはカボソトマニュ
ファクチュアリング社から商品名ＣＡＢ−０−ＳＩＬの
製品Ｅ１１５として市販する。
化合物製とする。この化合物は弐ＭＮ３によって代表さ
れ１Ｍはアルカリ金泥、好適な例でナトリウム又はカリ
ウム、最も好適な例でナトリウムとする。各グレインは
重ＩＸでアジ化ナトリウム６１−６８χ、硝酸ナトリウ
ムＯ−５χ、ベントナイト０−５ｚ酸化鉄２３−２８χ
、グラハイドファイバー２−６χ、ヒユームドシリカ、
アルミナ、チタニア１−２χを含む材料製とする。好適
な例で、グレインの組成は重量％でアジ化ナトリウム６
３χ、硝酸ナトリウム２．５Ｌヘントナイト２χ、酸化
鉄２６．５χ、グラハイドファイバー４χ、ヒユームド
シリカ２χとする。ヒユームドシリカはカボソトマニュ
ファクチュアリング社から商品名ＣＡＢ−０−ＳＩＬの
製品Ｅ１１５として市販する。
グラハイドファイバー直径３−１５ミクロン、平均長４
０−４０−１２５ｍ１ｌ（１−３とする。
０−４０−１２５ｍ１ｌ（１−３とする。
各グレインを製造する材料はほぼ既知であるが本発明に
よってグラファイトファイバーを含有させる。グラファ
イトファイバーは著しい利点がある。グラファイトファ
イバーはグレインの燃焼速度を増加し燃焼温度を低下さ
せる。特にグラファイトファイバーはグレインの燃焼速
度を、グラフ１イトフアイバーを含まないグレインに比
較して４０％増加させる。グレインの燃焼速度の増加す
る理由はグラファイトファイバーの熱伝導率の太きいこ
とによる。グレインは比較的低い燃焼温度約１８００°
Ｆ （１０００°Ｃ）である。グレインの燃焼温度の低
い理由は、添加したグラファイトファイバーの比熱部ち
熱容量の高い点にある。グレインの燃焼はグラファイト
ファイバーに対して全く変化させない。
よってグラファイトファイバーを含有させる。グラファ
イトファイバーは著しい利点がある。グラファイトファ
イバーはグレインの燃焼速度を増加し燃焼温度を低下さ
せる。特にグラファイトファイバーはグレインの燃焼速
度を、グラフ１イトフアイバーを含まないグレインに比
較して４０％増加させる。グレインの燃焼速度の増加す
る理由はグラファイトファイバーの熱伝導率の太きいこ
とによる。グレインは比較的低い燃焼温度約１８００°
Ｆ （１０００°Ｃ）である。グレインの燃焼温度の低
い理由は、添加したグラファイトファイバーの比熱部ち
熱容量の高い点にある。グレインの燃焼はグラファイト
ファイバーに対して全く変化させない。
グラファイトファイバーはグレインに対して機械的補強
となる。特に、グラファイトファイバーは燃焼前のグレ
インの亀裂を最小にする。グレインの亀裂は燃焼に利用
されるグレイン表面積を不時に増加し、グレイン燃焼速
度の予測不可能の加速を生ずる。グラファイトファイバ
ーは燃焼間及び燃焼後のグレインを機械的に補強し９強
固な構造の焼結物を形成し、好適である。焼結物はグレ
インの燃焼生成物を制御し、フィルターの役割の一部を
行いフィルター構造を簡単にする。
となる。特に、グラファイトファイバーは燃焼前のグレ
インの亀裂を最小にする。グレインの亀裂は燃焼に利用
されるグレイン表面積を不時に増加し、グレイン燃焼速
度の予測不可能の加速を生ずる。グラファイトファイバ
ーは燃焼間及び燃焼後のグレインを機械的に補強し９強
固な構造の焼結物を形成し、好適である。焼結物はグレ
インの燃焼生成物を制御し、フィルターの役割の一部を
行いフィルター構造を簡単にする。
グラファイトファイバーが好適であるが、他の材料で、
熱伝導率的２００ Ｗ／ｍ／ ’ Ｋ以上、熔融温度グ
レインの燃焼温度約２０００°Ｆ（１１００°Ｃ）以上
の材料を利用できる０例えば鉄ファイバー、グラスファ
イバーを使用できる。
熱伝導率的２００ Ｗ／ｍ／ ’ Ｋ以上、熔融温度グ
レインの燃焼温度約２０００°Ｆ（１１００°Ｃ）以上
の材料を利用できる０例えば鉄ファイバー、グラスファ
イバーを使用できる。
グレインを製造する材料を所要の溶剤例えば水でスラリ
ー状に混合し、所要のプレスで円筒グレイン２０に成形
する。グレインを乾燥して点火促進剤で被覆する。
ー状に混合し、所要のプレスで円筒グレイン２０に成形
する。グレインを乾燥して点火促進剤で被覆する。
点火促進剤の被覆の方法は容易である。好適な例で、グ
レインの被覆のために、第１に液状被覆混合物を準備す
る。被覆の各種成分を所要の容器で所要の溶剤例えばア
セトン、メチルアルコールと共に混合する。次にグレイ
ンを鋼網のバスケット内に置く。グレインとバスケット
とを被覆液内に浸漬し、被覆液から取出す。このグレイ
ンの被覆に使用できる機器の例として、スプリングツー
ル社から市販される５−１０型バルク被覆装置を使用で
きる。
レインの被覆のために、第１に液状被覆混合物を準備す
る。被覆の各種成分を所要の容器で所要の溶剤例えばア
セトン、メチルアルコールと共に混合する。次にグレイ
ンを鋼網のバスケット内に置く。グレインとバスケット
とを被覆液内に浸漬し、被覆液から取出す。このグレイ
ンの被覆に使用できる機器の例として、スプリングツー
ル社から市販される５−１０型バルク被覆装置を使用で
きる。
グレインを被覆前後に秤量して被覆によるグレイン重量
の増加を定める。被覆の重量を減少するには混合物に溶
剤を添加する。反対に被覆の重量を増加するには、一部
の溶剤を混合物から蒸発させる。通常は被覆によって被
覆前のグレインの全重量の１−４χの重量増加となる。
の増加を定める。被覆の重量を減少するには混合物に溶
剤を添加する。反対に被覆の重量を増加するには、一部
の溶剤を混合物から蒸発させる。通常は被覆によって被
覆前のグレインの全重量の１−４χの重量増加となる。
被覆の組成は重量％で、アジ化アルカリ金属。
好適な例でアジ化ナトリウム２０−５０％、無機酸化剤
好適な例で硝酸ナトリウム２５−３５Ｌ ヒユームド
シリカ１−３％、 フルオロエラストマー例えばビト
ン。
好適な例で硝酸ナトリウム２５−３５Ｌ ヒユームド
シリカ１−３％、 フルオロエラストマー例えばビト
ン。
テフロン（デュポン社）１０−１５χ、マグネシウム１
５−２５χとする。好適な例で、被覆混合物の組成は重
量％で、アジ化ナトリウム４３％、硝酸ナトリウム２８
％、ヒユームドシリカ２％、テフロン、ビトン等のフル
オロエラストマー１０％、マグネシウム１６％とする。
５−２５χとする。好適な例で、被覆混合物の組成は重
量％で、アジ化ナトリウム４３％、硝酸ナトリウム２８
％、ヒユームドシリカ２％、テフロン、ビトン等のフル
オロエラストマー１０％、マグネシウム１６％とする。
好適なフルオロエラストマーは主部分を弗化ビニリデン
、小部分をヘキサフルオロプロピレンとする。弗化ビニ
リデンとへキサフルオロプロピレンの重量％６０：４０
としたビトンのフルオロエラストマーが最も好適である
。アセトン溶剤はフルオロエラストマーを熔解する。
、小部分をヘキサフルオロプロピレンとする。弗化ビニ
リデンとへキサフルオロプロピレンの重量％６０：４０
としたビトンのフルオロエラストマーが最も好適である
。アセトン溶剤はフルオロエラストマーを熔解する。
ヒユームドシリカはキャボットマニュファクチュアリン
グ社から商標ＣＡＢ−０−３［Ｌ製品番号ＥＨ５として
市販される。ヒユームドシリカは粒子寸法を０．０１ミ
クロンとするヒユームドシリカに代えてヒュームドアル
ミナ又はチタニアを使用できる。マグネシウムの粒子寸
法は４５ミクロンとし、アジ化ナトリウム、硝酸ナトリ
ウムの粒子寸法は４ミクロンとする。
グ社から商標ＣＡＢ−０−３［Ｌ製品番号ＥＨ５として
市販される。ヒユームドシリカは粒子寸法を０．０１ミ
クロンとするヒユームドシリカに代えてヒュームドアル
ミナ又はチタニアを使用できる。マグネシウムの粒子寸
法は４５ミクロンとし、アジ化ナトリウム、硝酸ナトリ
ウムの粒子寸法は４ミクロンとする。
被覆内のアジ化ナトリウムは被覆の燃焼によって発生す
る窒素ガスを生ずる。硝酸ナトリウムは酸化剤の機能で
あり酸素を発生して燃焼を支持する。ヒユームドシリカ
は被覆用混合物内で懸濁剤の機能であり特に各成分を混
合物内で！！！濁を保たせ、グレインに均等な被覆を被
着させる。フルオロエラストマーは被覆内でバイングー
の機能であり、ある程度防水となる。マグネシウムは熱
を発生して燃焼を開始させる。マグネシウムの粒子寸法
は点火を制御し１粒子寸法が大きい場合は点火は遅くな
る。
る窒素ガスを生ずる。硝酸ナトリウムは酸化剤の機能で
あり酸素を発生して燃焼を支持する。ヒユームドシリカ
は被覆用混合物内で懸濁剤の機能であり特に各成分を混
合物内で！！！濁を保たせ、グレインに均等な被覆を被
着させる。フルオロエラストマーは被覆内でバイングー
の機能であり、ある程度防水となる。マグネシウムは熱
を発生して燃焼を開始させる。マグネシウムの粒子寸法
は点火を制御し１粒子寸法が大きい場合は点火は遅くな
る。
更に、１−６重量％のグラファイトを被覆に添加できる
。グラファイトは被覆内で粗面材としての機能を有し、
被覆を多少粗面として容易に点火可能とする。
。グラファイトは被覆内で粗面材としての機能を有し、
被覆を多少粗面として容易に点火可能とする。
点火用爆管２１を作動させれば、グレイン２３．２４の
全表面はほぼ同時に点火する。被覆の組成物は被覆の信
頼性に高い点火を保証する。被覆の組成物の燃焼は熱伝
達によってグレインの材料を点火する。被覆はグレイン
とフィルター３１との界面での熱発生を制御する。これ
はフィルターの過熱によるフィルターの損傷を防ぐため
に重要である。
全表面はほぼ同時に点火する。被覆の組成物は被覆の信
頼性に高い点火を保証する。被覆の組成物の燃焼は熱伝
達によってグレインの材料を点火する。被覆はグレイン
とフィルター３１との界面での熱発生を制御する。これ
はフィルターの過熱によるフィルターの損傷を防ぐため
に重要である。
被覆の燃焼速度を制御してグレインの通路内に形成され
る圧力がグレインの破損又は亀裂を生じない速度とする
。
る圧力がグレインの破損又は亀裂を生じない速度とする
。
本発明を好適な実施例について説明したが実施例並びに
図面は例示であって発明を限定するものではない。
図面は例示であって発明を限定するものではない。
第１図は本発明によるエアバッグ装置の断面図。
第２図は第１図のエアバッグ装置の一部の縦断面図、第
３ＦＩ！Ｊは第１図のエアバッグ装置に使用するガス発
生グレインの拡大平面図、第４図は第３図の４−４線に
沿う断面図である。 １０１．エアバッグ １６０．膨張装置 １８１０反応
罐２１００点火組立体 ２２．８ガス発生材料２３．２
４．、、グレイン ３１０．フィルター３６０．ハウジ
ング ５０．５１，６０，６５．、、通路６１．６２．
、、端面 ７０９．突出部（外撃、る）
３ＦＩ！Ｊは第１図のエアバッグ装置に使用するガス発
生グレインの拡大平面図、第４図は第３図の４−４線に
沿う断面図である。 １０１．エアバッグ １６０．膨張装置 １８１０反応
罐２１００点火組立体 ２２．８ガス発生材料２３．２
４．、、グレイン ３１０．フィルター３６０．ハウジ
ング ５０．５１，６０，６５．、、通路６１．６２．
、、端面 ７０９．突出部（外撃、る）
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １、ガス発生用構造物であって、 燃焼に際してガスを発生するアジ化物基剤材料製のグレ
インを備え、 該グレインは次の組成重量％の点火促進被覆を有する ２０−５０％ アジ化アルカリ金属 ２５−３５％ 無機酸化剤 １０−１５％ フルオロエラストマー結合剤１５−２５
％ マグネシウム １−３％ ヒュームドシリカ ことを特徴とするガス発生用構造物。 ２、特許請求の範囲第１項に記載の発明であって、前記
アジ化アルカリ金属をアジ化ナトリウムとし、前記無機
結合剤を硝酸ナトリウムとする構造物。 ３、特許請求の範囲第１項に記載の発明であって、１−
６重量％のグラファイトを含む構造物。 ４、特許請求の範囲第１項に記載の発明であって、前記
被覆の組成重量％を 約４３％ アジ化ナトリウム 約２８％ 硝酸ナトリウム 約２％ ヒュームドシリカ 約１０％ フルオロエラストマー 約１６％ マグネシウム とする構造物。 ５、特許請求の範囲第１項に記載の発明であって、前記
被覆の重量を被覆のないグレインの重量の約１−４％と
する構造物。 ６、特許請求の範囲第１項に記載の発明であって、前記
グレインが軸線方向両端部と、グレイン内を軸線方向に
延長し該両端で交わる複数の通路とを有する構造物。 ７、特許請求の範囲第１項に記載の発明であって、前記
グレインのガス発生材料に２−６重量％のグラファイト
ファイバーを含み、該グラファイトファイバーの直径を
３−１５ミクロン、平均長さを約４０−１２５ｍｉｌ（
１−３ｍｍ）とする構造物。 ８、特許請求の範囲第６項に記載の発明であって、前記
材料が更に重量％で、 ６１−６８％ アジ化ナトリウム ０−５％ 硝酸ナトリウム ０−５％ ベントナイト ２３−２８％ 酸化鉄 １−２％ ヒュームドシリカ を含む構造物。
Applications Claiming Priority (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| US06/946,705 US4698107A (en) | 1986-12-24 | 1986-12-24 | Gas generating material |
| US946705 | 1986-12-24 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS63171635A true JPS63171635A (ja) | 1988-07-15 |
| JPH0455735B2 JPH0455735B2 (ja) | 1992-09-04 |
Family
ID=25484846
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP62230863A Granted JPS63171635A (ja) | 1986-12-24 | 1987-09-14 | ガス発生用構造物 |
Country Status (4)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US4698107A (ja) |
| JP (1) | JPS63171635A (ja) |
| CA (1) | CA1286112C (ja) |
| DE (1) | DE3727822A1 (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH02233577A (ja) * | 1989-03-08 | 1990-09-17 | Nippon Koki Kk | 高燃速ガス発生剤組成物及びこれを用いたガス発生剤の製造方法 |
Families Citing this family (56)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
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