JPS63166417A - 脱硝処理装置 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 （産業上の利用分野） 本発明は、脱硝処理装置に係り、特に燃料中に触媒の被
毒成分である重金属元素を含む排ガスの処理を行なうの
に好適な装置に関する。

（従来の技術） 第６図は、従来技術による最も一般的な排煙脱硝装置を
組込んだボイラプラントの主要排ガス系統図である。排
ガス発生装置としてのボイラ１の排ガス煙道１８にはア
ンモニア１５を還元剤とし窒素酸化物（以下、ＮＯｘと
称する）とＮＨ３の反応を促進するための触媒を内蔵し
た脱硝装置（脱硝反応器）２が設けられている０本脱硝
装置２は、一般的に３００〜４００℃程度の温度域で最
も効率よ（脱硝が行なわれるため、ボイラの節炭器２４
とエアヒータ３の間に設けられている。ボイラ１からの
排ガスは、節炭器２４、煙道１８を通って脱硝装置２に
入り、ここで脱硝処理された後、エアヒータ３を経て除
塵装置（例えば電気集塵装置等）４で除塵された後、脱
硫装置５を経て煙突６から大気へ放出される。他方、排
ガス中に含・まれる灰分は、ボイラ１の火炉２５で約１
５％程度の灰分が火炉２５の炉底からクリンカとして除
塵され、残り８４％が前記集塵装置４で除塵される。と
ころでボイラ１で燃焼される燃料（石炭）の種類によっ
ては燃焼しにくいものもあり、例えば集塵装置４で集塵
された灰中に多量の未燃分を含む場合がある。例えば、
ボイラ１に供給される燃料分の約５〜１０％の量が未燃
分として含まれる場合もある。したがってこの未燃分を
第６図に示すように灰排出ライン２０からそのまま廃棄
したのではボイラｌの燃焼効率が悪くなり、ボイラ効率
の低下を招（こととなり熱収支上問題があった。なお、
この場合、灰のマスバランスは、−例では燃料供給ライ
ン１０を１００とした場合、ボイラｌめ出口で８５、ボ
イラの火炉２５の底部からの灰排出ライン１２で１５、
集塵装置４の捕集灰で８４、脱硫装置５０入ロラインで
１となる。

そこでボイラ効率の向上を図るために、第７図に示すご
とく、集塵装置４にて除塵した灰を再びボイラ１へ灰リ
サイクルライン１９を用いてリサイクルし、ボイラｌで
再燃焼させることにより未燃分を少な（し、燃焼効率を
高めるシステムを採用している例がある。この場合の灰
のマスバランスは、−例では燃料供給ライン１０を１０
０とした場合、ボイラ１の出口で６５、集塵装置４の灰
リサイクルライン１９で６３、ボイラ１の灰排出ライン
１２で９８、脱硫装置５０入ロラインで２となる。した
がって灰のマスバランス上からはボイラｌの火炉２５に
て分離除去された灰が灰排出ライン１２を経て系外へ排
出されているため、脱硝装置２の部分においては第６図
の場合と大差がない。

しかし、ボイラ１にて燃焼される燃料中に含まれる微量
の重金属元素の中には、ボイラ１の火炉２５における高
温ガスの雰囲気ではガス化しているものがあり、その後
脱硝装置２）エアヒータ３を経るうちに、低温度域で凝
縮固化し、灰中に入り、集塵装置４で灰とともに除去さ
れるものがある。したがって、灰中に前記微量重金属元
素を含んだ灰を再びボイラ１に供給して再度燃焼させる
ことから、重金属元素は前記灰リサイクルライン１９に
よる循環によって濃縮されることとなる。

−例として灰をリサイクルしない場合（第６図の場合）
、排ガス煙道１８中の排ガスに重金属元素が３０ｐｐｍ
含まれているとすると、灰をリサイクルした場合（第７
図の場合）、ボイラ系外から、重金属元素含有量は供給
される量と集塵装置から系外へ排出されるバランスから
、重金属元素含有量は灰リサイクルライン１９中で理論
上５０倍に濃縮されることとなり、排ガス中の重金属元
素が実に１５００ｐｐｍという高濃度まで濃縮されるこ
ととなる。

前記微量重金属元素として、は、第８図に示したボイラ
プラントの各部のガス温度とその重金属元素の気化温度
の関係から、ＡＳ％　ＣｃＬ　Ｃｕ、Ｐｂ５ＳｂＳＳｅ
ＳＴｌｌＳＺｎが考えられる。

第９図は、前記第６図に示した、灰をリサイクルしない
Ａプラントと、第７図に示した灰のリサイクルを行なう
Ｂプラントにそれぞれ設けられた脱硝装置２の脱硝性能
の低下状況を示したものである。Ａプラントの場合、初
期運転開始直後、若干の脱硝性能の低下が見られるもの
の、その後は安定した脱硝性能の運転が行なわれている
。一方、Ｂプラントの場合には運転初期で大き（脱硝性
能の低下があり、その後も運転時間の経過とともに触媒
活性が大きく低下している。

ＡＳＢプラントの系統上の相違点は、灰のリサイクルの
有無であり、前記微量重金属元素の濃縮作用による触媒
の被毒が直接の原因となっていることがわかる。

このような微量の重金属元素の問題に対しては、第１０
図に示すごとく脱硝装置２ｊＦｍ硫装置５の後流に設置
した、いわゆるアフターＤｅＳＯｘ型の脱硝装置２を採
用することが検討されている。

しかしながら脱硫装置５の出口の処理ガス温度が脱硝を
行なうには低いため（通常ＤｅＳＯｘ出ロガス温度は１
５０℃程度）、ガス加熱炉２２等を設けて排ガスを燃料
供給ライン２３からの燃料によって脱硝に通した温度（
約３００〜４００℃）まで昇温する等の対策を行なう必
要がある。しかし、ガス加熱炉２２に供給される燃料費
、および熱回収装置であるガス−ガスヒータ２１等の設
備費用がかさみ、建設費、運転費ともにコスト高になる
問題があった。

（発明が解決しようとする問題点） 本発明の目的は、上記従来技術の欠点をなくし、ボイラ
の燃焼効率を低下させることなく、触媒の被毒を防止し
た脱硝処理装置を提供することにある。

（問題点を解決するための手段） 上記目的は、５触媒被毒酸分である微量含有重金属元素
が濃縮された灰を、主集塵装置で捕集後、そのまま直接
にボイラ燃焼装置ヘリサイクルせずに、（１）灰中の未
燃分を高温で燃焼させるための副燃焼炉を設け、特定の
高温加熱下に処理して灰中の重金属を気化除去後、副燃
焼炉の後流に設けた副集塵装置で灰を捕集しこの灰を系
外に排出するか、またはボイラ燃焼装置で天分が必要な
場合には、ボイラ燃焼装置にリサイクルし、副燃焼炉の
排ガスは脱硝装置の後流に戻すこと、または（２）主集
塵装置捕集灰をボイラ燃焼装置ヘリサイクルする途中に
灰加熱装置を設け、ここで前記高温加熱下に重金属成分
を気化除去し、その排ガスを脱硝装置の後流に戻すこと
、または（３）主集塵装置捕集灰を、灰中の重金属が気
化しないように低温で未燃カーボン分のみ燃焼させる流
動床式燃焼炉で燃焼させ、その後流に設けた副集塵装置
で捕集した灰は系外に排出し、一方、排ガスは脱硝装置
前流に戻すことにより達成される。

すなわち、本発明の第１は、ボイラ燃焼装置から排出さ
れた燃焼排ガスを脱硝装置で脱硝処理後、後流の集塵装
置へ送る脱硝処理装置において、前記集塵装置で回収さ
れた灰を前記燃焼装置とは別に９５０〜１４００℃で、
Ｔ≧７．７８Ｘ１０−ＩＸＦ２−０．２４７３×Ｆ＋１
９４．７　（但しＴは加熱時間（分）、Ｆは加熱温度（
℃））の条件下で燃焼処理する副燃焼炉と、該副燃焼炉
の排ガスを副集塵装置で望ましくは８００℃以上の高温
下で除塵後、前記脱硝装置の後流へ合流させるラインと
を設けたことを特徴とする。この副集塵装置の捕集灰は
重金属が除去されているので、そのままボイラ燃焼装置
ヘリサイクルすることができる。

また本発明の第２は、ボイラ燃焼装置から排出された燃
焼排ガスを脱硝装置で脱硝処理後、後流の集塵装置へ送
る脱硝処理装置において、前記集塵装置で回収された灰
を前記ボイラ燃焼装置にリサイクルするラインと、該ラ
インの途中に、前記床を９５０〜１４００℃で、Ｔ≧７
．７８Ｘ１０−ＳｘＦ２−０．２４７３×Ｆ＋１９４．
７　　（但し子は加熱時間（分）、Ｆは加熱温度（℃）
）の条件下で処理し、該灰中の重金属分を除去する灰加
熱装置と、該灰加熱装置の排ガスを前記脱硝装置の後流
へ合流させるラインとを設けたことを特徴とする。

また本発明の第３は、ボイラ燃焼装置から排出された燃
焼排ガスを脱硝処理後、後流の集塵装置へ送る脱硝処理
装置において、前記集塵装置で回収された灰の少なくと
も一部を１０００℃以下で重金属成分が気化しないよう
に燃焼処理する流動層式の副燃焼炉と、該副燃焼炉の排
ガスを除塵する副集塵装装置と、該除塵後のガスを前記
脱硝装置の前流へ合流させるラインとを設けたことを特
徴とする。

また本発明の第４は、ボイラ燃焼装置から排出された燃
焼排ガスを脱硝処理後、後流の集塵装置へ送る脱硝処理
装置において、前記集塵装置で回収された灰の少なくと
も一部を１６００℃以下で灰中の重金属成分が気化しな
いように燃焼処理する流動層式の副燃焼炉と、該副燃焼
炉の排ガスを除塵する副集塵装置と、該除塵後のガスを
脱硝処理する副脱硝装置と、該脱硝後のガスを前記脱硝
装置の後流へ合流させるラインとを設けたことを特徴と
する。

本システムを採用することにより、脱硝装置設置位置に
おけるラインでは前記重金属の濃縮作用はなく、したが
って、従来技術と同様の条件下で脱硝装置を運転できる
こととなる。

（作用） 本発明の（１）、（２）では、前記のごとく灰中の未燃
分の燃焼をボイラ燃焼装置で行なわず、副燃焼炉で行な
うため、重金属の濃縮作用は従来ボイラ火炉〜集塵器間
で行なわれていたものが、本発明によるシステムを採用
することにより、前記濃縮作用はエアヒータ前流（税調
装置後流）と集塵装置間で行なわれることとなり、脱硝
装置設置ラインにおいては濃縮作用はなく、第６図に示
す、従来から一般に用いられているフローの場合と同様
の運用条件となり、脱硝装置を問題なく運用できること
となる。

また本発明の（３）、（４）では、使用される流動層式
副燃焼炉は、１０００℃の低温でも天分を短時間でよく
燃焼させることができるため、灰中に凝縮された重金属
成分をガス化させずに未燃分の燃焼を行なうことができ
る。したがって、重金属成分は灰中に留まり、この灰を
副集塵装置で分離することにより糸外に排出することが
できる。

このため、排ガス処理系統の主脱硝装置への触媒被毒成
分である重金属の凝縮作用が防止でき、排ガスを脱硝装
置の前流にリサイクルしても、長期間にわたり安定した
脱硝装置の運用を行なうことができる。

（実施例） 第１図に本発明の第１に基づいた系統図の一例を示す、
この装置は、灰リサイクルによる触媒被毒成分である重
金属の濃縮により脱硝触媒が被毒されるのを防止するた
めに、前記リサイクルの範囲を脱硝装置２出口〜集塵装
置４間とし、脱硝袋２２をリサイクル区間から外したも
のである。すなわち、ボイラ１にて燃焼した排ガスは脱
硝装置２にて脱硝された後、エアヒータ３にて熱回収さ
れる。その後排ガス中の灰を集塵装置４にて除塵した後
、必要に応じて設置された脱硫装置で除塵される。しか
し燃焼性の悪い燃料によっては灰に未燃分が多量に含ま
れるため、この灰をそのまま廃棄したのではボイラの熱
効率低下の大きな要因となる。そこで本発明ではこの灰
中の未燃分を燃焼させるべく設けた副燃焼炉７ヘライン
１３を介してこの灰を送り、燃料供給管１１から供給さ
れる燃料とともに燃焼させる。その排ガス中には前記し
た集塵装置４にて除塵された天分を多量に含んでいるた
め、新たに副集塵装置９を設け、ここで灰分が除去され
る。なお、８は熱交換器である。

ここで除去された灰は必要に応じて無害化処理された上
、ライン１４から廃棄される。なお副燃焼炉７で燃焼さ
せた排ガス温度が高い場合、副集塵装置９等の材質・性
能の面で問題ある場合はボイラ１の水、蒸気、燃料、空
気等の一部を循環させることにより、熱回収を行ない、
排ガス温度を低下させる。なお副集塵装置９を出た排ガ
スは主ラインに合流後エアヒータ３にてさらに熱回収さ
れることとなる。

第２図は、本発明の他の実施例を示したもので、副集塵
装置９で除去された灰を除去せず、ボイラ燃焼装置ヘリ
サイクルするライン１９を設けたもので、ボイラの燃焼
器の構造上、一定量の天分を必要とする場合に用いられ
る。この場合熱交換器８で熱を回収しすぎると、ガス温
度が下がりすぎ、一旦気化した重金属成分が再び灰に付
着するので、ガス温度は８００℃以上を保つことが望ま
しい。

第３図は、本発明の第２の実施例を示したもので、灰リ
サイクル自体は問題でな（、その灰中に含まれる前記重
金属が問題であるという点に着目し、灰リサイクルライ
ンの途中に灰加熱装置１６Ａを設け、ここで重金属の分
離を行ない、重金属を含んだガスは脱硝装置２の出口側
に入れるようにし、重金属を分離除去した灰は再びボイ
ラｌに供給するようにしたものである。灰加熱装置１６
Ａはライン１７Ａから吹込まれる熱風により灰が加熱さ
れる。

集塵装置４にて除塵された灰は灰リサイクルライン１３
の途中に設けた灰加熱装置１６Ａで加熱され、重金属が
気化し、灰中から除去される０重金属を除去された灰は
再びボイラ燃焼装置１へ戻される。一方、灰加熱装置１
６Ａからの重金属を含んだ排ガスはライン１８Ａを通っ
てエアヒータ３の前流へ送られ、該エアヒータ３で熱回
収した後、煙突６または別に設けた処理装置へ送られる
。

第１図および第２図に示す副燃焼装置の運転条件を検討
したところ、次のような知見を得た。加熱した場合の重
金属成分の除去特性は、第１２図に示すように、低温で
は除去率が低く、また加熱時間が少なくても除去率は低
い。

フライアッシュ中の重金属成分除去率と、脱硝反応器前
流での重金属成分の濃縮割合を第１３図に示すが、重金
属成分を４０％程度除去すれば、濃縮割合はアフシェ・
リサーキュレーションがない場合の数倍程度押さえられ
、脱硝触媒の被毒は実用可能な程度に低減される。

したがって、重金属成分の４０％除去を、副燃焼装置の
運転目標とすると、第１２図より約９５θ℃で３０分以
上、約１２００℃で１０分以上、約１４００℃で１分以
上となり、数式で表わすと次のようになる。

Ｔ≧７．７８Ｘ１０−’ｘＦ２ −０．２４７３×Ｆ＋１９４．７ Ｔ：加熱時間（分） Ｆ：加一温度（℃）　　（９５０〜１４００℃）なお、
この条件は、第３図の灰加熱装置にも同様に適用するこ
とができる。

副燃焼装置の形式は、加熱温度（９５０〜１４００℃、
好ましくは１０００〜１４００℃）および加熱時間（好
ましくは３０分以上）を考えると、ロータリーキルン式
のものが最も通している。加熱温度が１４００℃を超え
ると、重金属成分は容易に除去できるが、高温のためフ
ライアッシェが溶融し、取扱いが複雑となり、望ましく
ない。

第４図に本発明の第３に基づいた装置系統図の他の一例
を示す。この装置は、第７図の従来装置の床裏循環ライ
ンに、重金属の濃縮による脱硝触媒の被毒を防止するた
めに、１０００℃以下の流動層式刷込焼炉７および副集
塵装置９を設け、該刷込焼炉７で重金属が気化しないよ
うに未燃カー　′ボンのみを燃焼させ、重金属の濃縮し
た灰を副集塵装置９で除塵し、灰排出ライン１４から系
外へ排出できるようにしたものである。ボイラ１にて燃
焼した排ガスは、脱硝装置２にて脱硝された後、エアヒ
ータ３にて熱回収され、その後、排ガス中の灰は集塵装
置４にて除塵される。この灰は、灰中の未燃分を少なく
するために灰リサイクルライン１３を介して流動層式刷
込焼炉７へ送られ、燃焼処理される。なお、灰リサイク
ルライン１３から流動層式刷込焼炉７への送り込む灰の
処理量が変動しても、層内温度を一定に保つために必要
に応じて助燃料が供給ライン１１から刷込焼炉７へ投入
される。

本実施例の流動層式刷込焼炉７は、低温（約１０００℃
以下）でも燃焼層の激しい流動により数秒の滞留時間で
よく燃焼するもので、灰中に凝縮された微量の重金属成
分を、ガス化させることなく、はとんど灰中に留めたま
まで未燃分を燃焼させることができる。流動層式刷込焼
炉７からの排ガスは、次いで副集塵装置９に送られ、こ
こで重金属元素を含んだ天分が除去される。なお、流動
層式刷込焼炉７で発生した熱を回収するための熱交換器
８が設けられる。この副集塵装置９で除去された灰は、
必要に応じて無害化処理された上、灰排出ライン１４か
ら系外に廃棄される。副集塵装置９を出た排ガスは、重
金属元素をほとんど含まないため排ガス煙道１８の脱硝
装置２の前流に合流され、脱硝処理された後、エアヒー
タ３にてさらに熱回収されることとなる。

なお、副集塵装置９を出た排ガス中には若干の重金属元
素を含んでいるが、これを排ガス煙道１８にリサイクル
しても、問題になるほどではない。

第１１図は、刷込焼炉７でガス化する重金属元素の割合
Ｚと脱硝装置入口ガス中の重金属１ｙの関係を示したも
のである。縦軸Ｙは脱硝装置２の入口の重金属元素の量
を示し、ボイラ１の出口排ガス中の重金属元素の量Ｘの
倍数で示されている。

また横軸Ｚは刷込焼炉７で灰中に含まれる重金属元素が
ガス化する割合（百分率）で、次式に表わされる。

第１１図よりガス化割合Ｚが数１０％以下では灰をリサ
イクルしても、脱硝装置入口の重金属元素の量Ｙは、灰
をリサイクルしない場合に比べ、わずかしか増えていな
いことがわかる。

第５図は、第４図と同様な考え方による本発明の他の実
施例を示したもので、流動層式刷込焼炉７の後流に副脱
硝装置１６を設置し、該副脱硝装置１６を経た排ガスを
主脱硝装置２の後流へ戻すようにしたものである。この
実施例によれば、副集塵装置９からの戻しダクトを配置
上脱硝装置２の前流に設置できない場合でも、全体の脱
硝効率を低下させず脱硝処理を行なうことができ、例え
ば既設の脱硝装置を備えたシステムに本発明を通用する
ときに有利な方式である。

（発明の効果） 本発明によれば、燃焼効率を低下させることなく、燃料
中に含まれる触媒被毒成分による脱硝反応器の触媒被毒
を防止することができる。

【図面の簡単な説明】

第１図は、本発明による、低温集塵装置で除塵された重
金属を含む灰を刷込焼炉で燃焼させる実施例を示す装置
系統図、第２図は、本発明による副集塵装置捕集灰をボ
イラ装置にリサイクルする実施例を示す装置系統図、第
３図は、本発明による、低温集塵装置で除塵された灰か
ら触媒被毒成分である重金属を除去し、リサイクルする
実施例を示す装置系統図、第４図は、本発明による低温
集塵装置で除塵された灰を、流動層式刷込焼炉で燃焼さ
せ、排ガスをメインの脱硝装置の前流に戻す実施例を示
す装置系統図、第５図は、上記流動層式刷込焼炉で発生
した排ガスを、副脱硝装置で処理した後、メインの脱硝
装置の後流に戻す実施例を示す装置系統図、第６図は、
従来技術による脱硝装置組込みプラントのフローを示す
図、第７図は、従来技術による灰リサイクル方式プラン
トに脱硝装置を組込んだ場合のフローを示す図、第８図
は、一般的なボイラの各部のガス温度の分布を示す説明
図、第９図は、燃焼灰をリサイクルしない場合（Ａ）と
、した場合（Ｂ）の脱硝装置の脱硝率の経時変化を示す
図、第１０図は、アフターＤｅＳＯｃ方式の脱硝装置を
組込んだプラントのフローを示す図、第１１図は、刷込
焼炉でガス化す′る重金属元素の割合と、脱硝装置入口
ガス中の重金属量との関係図、第１２図は灰の加熱温度
と重金属成分除去率との関係を示す図、第１３図は、重
金属成分除去率と脱硝装置入口の重金属成分濃度割合の
関係を示す図である。 １・・・ボイラ、２・・・脱硝装置、３・・・エアヒー
タ、４・・・集塵装置、５・・・脱硫装置、６・・・煙
突、７・・・流動層式刷込焼炉、８・・・熱交換器、９
・・・副集塵装置、１０・・・燃料供給ライン、１１・
・・燃料供給ライン、１２・・・灰排出ライン、１３・
・・灰リサイクルライン、１４・・・灰排出ライン、１
５・・・ＮＨ３注入ライン、１６・・・副説硝装置、１
７・・・副ＮＨ３注入ライン、１８・・・熱風ライン、
１９・・・灰リサイクルライン、２０・・・灰排出ライ
ン、２１・・・ガス−ガスヒータ、２２・・・ガス加熱
炉、２３・・・燃料供給ライン、２４・・・節炭器、２
５・・・火炉。 代理人　弁理士　川　北　武　長 １：ボイラ　　　　　　　　　１１：燃料供給ライン６
：煙　突 ７：副燃焼値 １０：燃料供給ライン １０：燃で１供給ライン 第４図 １：ボイラ　　　　　　　　１１：助燃料供給ライン２
５火炉 第６・図 第７図 第８図 運転時間　　　（ｈ） 第１０図 ２１：ガス−ガスヒータ 第１′１図 Ｚ（＠ム） 第１２図 加熱温度（°Ｃ） 、φ

Claims (6)

【特許請求の範囲】
1. （１）ボイラ燃焼装置から排出された燃焼排ガスを脱硝
   処理後、後流の集塵装置へ送る脱硝処理装置において、
   前記集塵装置で回収された灰を、前記燃焼装置とは別に
   ９５０〜１４００℃で、Ｔ≧７．７８×１０＾−＾５×
   Ｆ＾２−０．２４７３×Ｆ＋１９４．７（但しＴは加熱
   時間（分）、Ｆは加熱温度（℃））の条件下で燃焼処理
   する副燃焼炉と、該副燃焼炉の排ガスを副集塵装置で除
   塵後、前記脱硝装置の後流へ合流させるラインとを設け
   たことを特徴とする脱硝処理装置。
2. （２）特許請求の範囲第１項において、副集塵装置の温
   度が８００℃以上であることを特徴とする脱硝処理装置
   。
3. （３）特許請求の範囲第１項において、副集塵装置で除
   塵された灰を再び火炉にリサイクルするラインを設けた
   ことを特徴とする脱硝処理装置。
4. （４）ボイラ燃焼装置から排出された燃焼排ガスを脱硝
   処理後、後流の集塵装置へ送る脱硝処理装置において、
   前記集塵装置で回収された灰を、前記ボイラ燃焼装置に
   リサイクルするラインと、該ラインの途中に前記灰を９
   ５０〜１４００℃で、Ｔ≧７．７８×１０＾−＾５×Ｆ
   ＾２−０．２４７３×Ｆ＋１９４．７（但しＴは加熱時
   間（分）、Ｆは加熱温度（℃））の条件下で処理し、該
   灰中の重金属分を除去する灰加熱装置と、該灰加熱装置
   の排ガスを前記脱硝装置の後流へ合流させるラインとを
   設けたことを特徴とする脱硝処理装置。
5. （５）ボイラ燃焼装置から排出された燃焼排ガスを脱硝
   処理後、後流の集塵装置へ送る脱硝処理装置において、
   前記集塵装置で回収された灰の少なくとも一部を１００
   ０℃以下で灰中の重金属成分が気化しないように燃焼処
   理する流動層式の副燃焼炉と、該副燃焼炉の排ガスを除
   塵する副集塵装置と、該除塵後のガスを前記脱硝装置の
   前流または後流へ合流させるラインとを設けたことを特
   徴とする脱硝処理装置。
6. （６）ボイラ燃焼装置から排出された燃焼排ガスを脱硝
   処理後、後流の集塵装置へ送る脱硝処理装置において、
   前記集塵装置で回収された灰の少なくとも一部を１００
   ０℃以下で灰中の重金属成分が気化しないように燃焼処
   理する流動層式の副燃焼炉と、該副燃焼炉の排ガスを除
   塵する副集塵装置と、該除塵後のガスを脱硝処理する副
   脱硝装置と、該脱硝後のガスを前記脱硝装置の後流へ合
   流させるラインとを設けたことを特徴とする脱硝処理装
   置。