JPS63165798A - 高速増殖炉の崩壊熱除去システム - Google Patents
高速増殖炉の崩壊熱除去システムInfo
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- JPS63165798A JPS63165798A JP61309050A JP30905086A JPS63165798A JP S63165798 A JPS63165798 A JP S63165798A JP 61309050 A JP61309050 A JP 61309050A JP 30905086 A JP30905086 A JP 30905086A JP S63165798 A JPS63165798 A JP S63165798A
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- 238000010248 power generation Methods 0.000 claims description 15
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Classifications
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02E—REDUCTION OF GREENHOUSE GAS [GHG] EMISSIONS, RELATED TO ENERGY GENERATION, TRANSMISSION OR DISTRIBUTION
- Y02E30/00—Energy generation of nuclear origin
- Y02E30/30—Nuclear fission reactors
Landscapes
- Heat-Exchange Devices With Radiators And Conduit Assemblies (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔発明の百的〕
(産業上の利用分野)
本発明は、高速増殖炉の崩壊熱除去システムに係わり、
特に、安全容器の外側から崩壊熱を除去できるようにし
た高速増殖炉の崩壊熱除去システムに関する。
特に、安全容器の外側から崩壊熱を除去できるようにし
た高速増殖炉の崩壊熱除去システムに関する。
(従来の技術)
周知のように、高速増殖炉の容器ぼ炉心部および冷却材
である液体ナトリウムを直淡的に収容する炉容器と、こ
の炉容器の外側に上記炉容器を覆うように配置された安
全容器との二重構造となりている。そし″′c、土肥の
ように構成された容器に、通常、コンクリート璧で囲ま
れt原子炉室内に設置される。
である液体ナトリウムを直淡的に収容する炉容器と、こ
の炉容器の外側に上記炉容器を覆うように配置された安
全容器との二重構造となりている。そし″′c、土肥の
ように構成された容器に、通常、コンクリート璧で囲ま
れt原子炉室内に設置される。
ところで、このような高速増殖炉にありて、最近でに炉
の安全性を一1iJ高めるために、主冷却系が故障し九
ような場合に、安全容器の外面から崩!!熱を除去する
冷却系を設けることが検討されている。すなわち、万一
のときには安全g器の外面をガス冷却したり、液冷却す
ることによりて崩壊熱を除去しようとする考えである。
の安全性を一1iJ高めるために、主冷却系が故障し九
ような場合に、安全容器の外面から崩!!熱を除去する
冷却系を設けることが検討されている。すなわち、万一
のときには安全g器の外面をガス冷却したり、液冷却す
ることによりて崩壊熱を除去しようとする考えである。
しかしながら、この構想を実現するには幾つかの問題が
ある。すなわち、定常運転時にも冷却系t−咋動させて
安全容器を冷却したのでは、熱エネルギーが無駄に大気
中に捨でられてしまうことKより、経済的な損失を免れ
得ない。また、崩壊熱除去の必要が生じたときだけ冷却
系を作動させたのでは、高価な冷却系が定常運転時に同
等機能しないことにより、この場合も経済的な損失を免
れ得ないことになる。
ある。すなわち、定常運転時にも冷却系t−咋動させて
安全容器を冷却したのでは、熱エネルギーが無駄に大気
中に捨でられてしまうことKより、経済的な損失を免れ
得ない。また、崩壊熱除去の必要が生じたときだけ冷却
系を作動させたのでは、高価な冷却系が定常運転時に同
等機能しないことにより、この場合も経済的な損失を免
れ得ないことになる。
(発明が解決しようとする間da)
上述の如く、安全容器の外側からの崩壊熱除去方式を実
現するには、定常運転時における熱損失防止は勿論のこ
と経済itも考慮する必要がある。
現するには、定常運転時における熱損失防止は勿論のこ
と経済itも考慮する必要がある。
そこで本発明に、必要時に安全容器の外側から確実に崩
ls熱を除去できるとともに定常運転時にも経済的な運
用が図れる高速増殖炉の崩壊熱除去システムを提供する
ことを目的としCいる。
ls熱を除去できるとともに定常運転時にも経済的な運
用が図れる高速増殖炉の崩壊熱除去システムを提供する
ことを目的としCいる。
(間1点を解決するための手段)
本発明に係わるシステムでは、安全容器の外面に複数本
の吸熱管を密接させて設けられたボイラと、水−蒸気系
タービン発電サイクル中に設けられた給水加熱器と、こ
の給水加熱器に上記ボイラで発生した蒸気を供給する配
管と、上記給水71111熱器から上記ボイラに戻る配
管と、上記2本の配管にそれぞれ具備され定常運転時に
開状態、炉停止Qf−1閉状態に制御される2つの弁と
、上記ボイラよジ上方に配置される崩壊熱除去用凝縮器
と、炉停止時に上記ボイラかも上記崩壊熱除去用凝縮器
に蒸気を供給する配管と、この配管に具備され定常運転
時は閉状態、炉停止時は開状態に制御される弁と、上記
崩壊熱除去用凝縮器から上記ボイラに戻る配管とを備え
ている。
の吸熱管を密接させて設けられたボイラと、水−蒸気系
タービン発電サイクル中に設けられた給水加熱器と、こ
の給水加熱器に上記ボイラで発生した蒸気を供給する配
管と、上記給水71111熱器から上記ボイラに戻る配
管と、上記2本の配管にそれぞれ具備され定常運転時に
開状態、炉停止Qf−1閉状態に制御される2つの弁と
、上記ボイラよジ上方に配置される崩壊熱除去用凝縮器
と、炉停止時に上記ボイラかも上記崩壊熱除去用凝縮器
に蒸気を供給する配管と、この配管に具備され定常運転
時は閉状態、炉停止時は開状態に制御される弁と、上記
崩壊熱除去用凝縮器から上記ボイラに戻る配管とを備え
ている。
(作用)
ボイラの吸熱管を安全容器の外面に密接させているので
、このボイラで蒸気を発生させることが可能となる。従
りて定常運転時にぼ、ボイラで発生した蒸気を水−蒸気
系タービン発電サイクル中の給水加熱器に供給して、発
電サイクル中の凝縮器から復水を7JO熱するので、安
全容器から放熱エネルギーがそのまま発電サイクルの給
水71Ill格に利用され、発電効率を向上させること
ができる。
、このボイラで蒸気を発生させることが可能となる。従
りて定常運転時にぼ、ボイラで発生した蒸気を水−蒸気
系タービン発電サイクル中の給水加熱器に供給して、発
電サイクル中の凝縮器から復水を7JO熱するので、安
全容器から放熱エネルギーがそのまま発電サイクルの給
水71Ill格に利用され、発電効率を向上させること
ができる。
まt、炉停止時には、ボイラから給水加熱器に通じる配
管の弁は閉じ、発電サイクル中の凝縮器とは別の崩壊熱
除去用凝縮器への配管の弁が開く。
管の弁は閉じ、発電サイクル中の凝縮器とは別の崩壊熱
除去用凝縮器への配管の弁が開く。
これによっでボイラで発生した蒸気がこの凝縮器で凝縮
され、再びボイラに戻される自然循環路が形成される。
され、再びボイラに戻される自然循環路が形成される。
従って、崩Jl熱は無動力で完全に受動的に、この凝縮
器に運ばれ確実に除去される。
器に運ばれ確実に除去される。
(実施例)
以下1図面を参照しながら実施例を説明する。
図面は本発明の一実施例に係わるシステムを組込んだ高
速増殖炉の発電プラント全体の構成を示す図である。
速増殖炉の発電プラント全体の構成を示す図である。
同図においCIに安全容器で、開口部を上にし九状態に
配置さncいる。この安全各61内に框、炉心3.冷却
材4、中間熱交換器5を収容した炉容器2が、安全容器
1との間に間隙を介在させ、かつ適宜な手段で安全容器
1との間の鴫抵抗を小さくし得る状態に配置されている
。
配置さncいる。この安全各61内に框、炉心3.冷却
材4、中間熱交換器5を収容した炉容器2が、安全容器
1との間に間隙を介在させ、かつ適宜な手段で安全容器
1との間の鴫抵抗を小さくし得る状態に配置されている
。
安全容器1の側壁部外面には、ボイラ16が安全容器1
の上部外周を囲むように環状に設置されでいる。このボ
イラ16に1図示しでいないが、安全容器1の外面に複
数本密接させで取りつけた吸略管、吸熱管上端に取りつ
けた蒸気ドラム、8よび、これらを結ぶマニホルド管等
からなる。
の上部外周を囲むように環状に設置されでいる。このボ
イラ16に1図示しでいないが、安全容器1の外面に複
数本密接させで取りつけた吸略管、吸熱管上端に取りつ
けた蒸気ドラム、8よび、これらを結ぶマニホルド管等
からなる。
二次冷却材サイクル6μ、中r′rrU熱交換器5で炉
容器内の冷却材4から熱t−奪い、蒸気発生器7で水蒸
気を発生させて二次冷却材ポンプ8で中間熱交換器に戻
される。
容器内の冷却材4から熱t−奪い、蒸気発生器7で水蒸
気を発生させて二次冷却材ポンプ8で中間熱交換器に戻
される。
水−蒸気系タービン発電サイクル9は、蒸気発生器7で
蒸気を発生し、これを蒸気タービン10に供給しで駆動
し発電機11によって発電する。
蒸気を発生し、これを蒸気タービン10に供給しで駆動
し発電機11によって発電する。
蒸気タービ/10を出九蒸気は、凝縮器12で海水等に
よって冷却されC水に戻り、給水ポンプL3によって給
水加熱器14,17.15でυ0格されながら蒸気発生
器7に戻って循環する。また、蒸気タービン10の途中
から蒸気を抽気して給水加熱器14.15に供給し、凝
縮器からの水を加熱することによって発電効率を高めで
いる。
よって冷却されC水に戻り、給水ポンプL3によって給
水加熱器14,17.15でυ0格されながら蒸気発生
器7に戻って循環する。また、蒸気タービン10の途中
から蒸気を抽気して給水加熱器14.15に供給し、凝
縮器からの水を加熱することによって発電効率を高めで
いる。
発電グランドの定常運転時は、ボイラエ6で発生する蒸
気は、配管18、開状態に制−された弁19を経で、上
記水−蒸気系タービン発電サイクル9中の給水FJO熱
器17に供給され、ここで凝縮器12からきた水を加熱
し、その後、開状態に制−さnた弁21、配920i経
てボイラ16に戻る。この時、給水加蛾器17にボイラ
16よジ上方に設置さnでいるので循環は自然循環によ
って行なわれる。ま九、循環しにくい場合にぼ配置20
に循環ボンダを設けCもよい。
気は、配管18、開状態に制−された弁19を経で、上
記水−蒸気系タービン発電サイクル9中の給水FJO熱
器17に供給され、ここで凝縮器12からきた水を加熱
し、その後、開状態に制−さnた弁21、配920i経
てボイラ16に戻る。この時、給水加蛾器17にボイラ
16よジ上方に設置さnでいるので循環は自然循環によ
って行なわれる。ま九、循環しにくい場合にぼ配置20
に循環ボンダを設けCもよい。
この給水DO熱器17ぼ安全容器1からの放熱エネルギ
ーによりC71Ill熱し%蒸気タービン10からに全
く蒸気を油気しないので、蒸気タービン10で仕事をす
る蒸気歇が減少しない。従りC1発電動率を上げること
ができる。
ーによりC71Ill熱し%蒸気タービン10からに全
く蒸気を油気しないので、蒸気タービン10で仕事をす
る蒸気歇が減少しない。従りC1発電動率を上げること
ができる。
一方、炉停止時に、ボイラ16で発生する蒸気は、配管
23、開状態に制御された弁24を経て崩壊熱除去用凝
縮器22に供給されで凝縮する。
23、開状態に制御された弁24を経て崩壊熱除去用凝
縮器22に供給されで凝縮する。
ここで生成された水は、配管25f!:通−)てボイラ
16に戻る。この時、崩壊熱除去用凝縮器22はボイラ
16の上方にあるので、上述の循環に自然循環によりで
行なわれる。
16に戻る。この時、崩壊熱除去用凝縮器22はボイラ
16の上方にあるので、上述の循環に自然循環によりで
行なわれる。
この時の弁24,2よび19,21の制mは、図示しな
い制御器によ−)0行ない、原子炉が定常運転している
時には、弁24は通常鑞閉状態、弁19.21は逆に通
1開状態に、まt、原子炉を停止した時には、弁24は
非通電閉状態、弁19゜21は非通電閉状態となる。
い制御器によ−)0行ない、原子炉が定常運転している
時には、弁24は通常鑞閉状態、弁19.21は逆に通
1開状態に、まt、原子炉を停止した時には、弁24は
非通電閉状態、弁19゜21は非通電閉状態となる。
以上より’am、が喪失しt場合でも、同等支障なく崩
壊熱を、無動力で完全に受動力で完全に受動的に崩壊熱
除去システム22に運び、大気中へ除去することができ
る。
壊熱を、無動力で完全に受動力で完全に受動的に崩壊熱
除去システム22に運び、大気中へ除去することができ
る。
更に、崩壊熱除去システムは発1プラント定常運転時に
も、弁19% 20t−閉じ、弁24を開くことにより
C発電プラント運転に、あまり影#を及ぼさずに試験稼
動することができ、非常用システムとして信頼性が高い
。
も、弁19% 20t−閉じ、弁24を開くことにより
C発電プラント運転に、あまり影#を及ぼさずに試験稼
動することができ、非常用システムとして信頼性が高い
。
なお本発明は上述した実施例に限定されるものではない
。すなわち、上述した実施例でに、ボイラ16からの蒸
気は給水加熱器17に8いて1発成サイクルの蒸気とは
完全に分離されているが、蒸気タービン10からの油気
蒸気の条件によりてに、発電サイクル内の蒸気と混合し
で利用してもよい。まt1給給水口熱器17の設置位置
は1図のように給水ボンダ13から2番目であることに
限定さnない。個数は11i12に限らず複数個設けで
もよい。
。すなわち、上述した実施例でに、ボイラ16からの蒸
気は給水加熱器17に8いて1発成サイクルの蒸気とは
完全に分離されているが、蒸気タービン10からの油気
蒸気の条件によりてに、発電サイクル内の蒸気と混合し
で利用してもよい。まt1給給水口熱器17の設置位置
は1図のように給水ボンダ13から2番目であることに
限定さnない。個数は11i12に限らず複数個設けで
もよい。
以上述べたように1本発明によれば定常運転時に2ける
熱損失七M効に利用し、必要時に安全容器を介して崩壊
熱を確実に除去することができ。
熱損失七M効に利用し、必要時に安全容器を介して崩壊
熱を確実に除去することができ。
もりC経済的な運用を図れる高速増殖炉の崩壊熱除去シ
ステムを提供できる。
ステムを提供できる。
図は本発明の一実施例に係わるシステム全組込んだ高速
増殖炉の発1グラ/ト全本の構成ケしめす図である。 1・・・安全容器、9・・・水−蒸気系タービン発電サ
イクル、16・・・ボイラ、14,15.17・・・給
水加熱器、18,20,23,25・・・配管、19,
21,24・・・弁、22・・・崩壊熱除去用凝縮器。
増殖炉の発1グラ/ト全本の構成ケしめす図である。 1・・・安全容器、9・・・水−蒸気系タービン発電サ
イクル、16・・・ボイラ、14,15.17・・・給
水加熱器、18,20,23,25・・・配管、19,
21,24・・・弁、22・・・崩壊熱除去用凝縮器。
Claims (1)
- 炉心部を収容した炉容器の外側に上記炉容器を覆うよう
に配置された安全容器と、この安全容器の外面に複数本
の吸熱管を密接させて設けられたボイラと、水−蒸気系
タービン発電サイクル中に設けられた発電サイクルの凝
縮器からの復水を加熱する給水加熱器と、この給水加熱
器に上記ボイラで発生した蒸気を供給する配管と、上記
給水加熱器から上記ボイラに戻る配管と、上記2本の配
管と、上記2本の配管のそれぞれに具備され定常運転時
は開状態、炉停止時は閉状態に制御される2つの弁と、
上記ボイラより上方に配置される崩壊熱除去用凝縮器と
、上記ボイラから上記崩壊熱除去用凝縮器へ蒸気を供給
する配管と、上記配管に具備された定常運転時は閉状態
、炉停止時は開状態に制御される弁と、上記崩壊熱除去
用凝縮器から上記ボイラに戻る配管とからなる事を特徴
とする高速増殖炉の崩壊熱除去システム。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP61309050A JPS63165798A (ja) | 1986-12-27 | 1986-12-27 | 高速増殖炉の崩壊熱除去システム |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP61309050A JPS63165798A (ja) | 1986-12-27 | 1986-12-27 | 高速増殖炉の崩壊熱除去システム |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS63165798A true JPS63165798A (ja) | 1988-07-09 |
Family
ID=17988269
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP61309050A Pending JPS63165798A (ja) | 1986-12-27 | 1986-12-27 | 高速増殖炉の崩壊熱除去システム |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPS63165798A (ja) |
Cited By (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US20170117063A1 (en) * | 2015-10-26 | 2017-04-27 | Nuscale Power, Llc | Passive cooling to cold shutdown |
US9881704B2 (en) | 2015-01-28 | 2018-01-30 | Nuscale Power, Llc | Containment vessel drain system |
-
1986
- 1986-12-27 JP JP61309050A patent/JPS63165798A/ja active Pending
Cited By (4)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US9881704B2 (en) | 2015-01-28 | 2018-01-30 | Nuscale Power, Llc | Containment vessel drain system |
US20170117063A1 (en) * | 2015-10-26 | 2017-04-27 | Nuscale Power, Llc | Passive cooling to cold shutdown |
WO2017074507A1 (en) * | 2015-10-26 | 2017-05-04 | Nuscale Power, Llc | Passive cooling to cold shutdown |
US10354762B2 (en) | 2015-10-26 | 2019-07-16 | Nuscale Power, Llc | Passive cooling to cold shutdown |
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